機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)-牛頭刨床設(shè)計(jì)

牛頭刨床課程設(shè)計(jì)說明書計(jì)算及說明結(jié)果設(shè)計(jì)任務(wù)書1.目的及要求：機(jī)械設(shè)計(jì)課題的設(shè)計(jì)主要是培養(yǎng)學(xué)生的機(jī)械設(shè)計(jì)的綜合能力。通過自己動(dòng)手，可以體會(huì)和鞏固先修課程的理論和實(shí)際知識(shí)，同時(shí)還能學(xué)習(xí)如何運(yùn)用標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、手冊(cè)等有關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)及技術(shù)手冊(cè)，更重要的是可以提高學(xué)生從機(jī)器功能的要求、尺寸、工藝、經(jīng)濟(jì)和安全等諸多方面綜合考慮如何設(shè)計(jì)的能力，從而樹立正確的設(shè)計(jì)思想。。課程結(jié)束每個(gè)學(xué)生必須完成：一張減速器裝配圖（用A1或A0圖紙繪制）；齒輪和軸的零件圖各一張；設(shè)計(jì)說明書一份（約6000~8000字）。2.設(shè)計(jì)題目:設(shè)計(jì)牛頭刨床及其齒輪減速器，具體內(nèi)容是：1.設(shè)計(jì)方案論述。2.選擇電動(dòng)機(jī)。3.減速器外部傳動(dòng)零件設(shè)計(jì)。4.減速器設(shè)計(jì)。（1）.設(shè)計(jì)減速器的傳動(dòng)零件；（2）.對(duì)各軸進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，按彎扭合成強(qiáng)度條件驗(yàn)算個(gè)軸的強(qiáng)度；（3）.按疲勞強(qiáng)度條件計(jì)算輸出軸上軸承的強(qiáng)度；（4）.選擇各對(duì)軸承，計(jì)算輸出軸上軸承的壽命；（5）.選擇各鍵，驗(yàn)算輸出軸上鍵連接的強(qiáng)度；（6）.選擇各配合尺寸處的公差與配合；（7）.決定潤滑方式，選擇潤滑劑；5.繪制減速器的裝配圖和部分零件工作圖；6.編寫設(shè)計(jì)說明書。3.已知條件減速器是二級(jí)展開式。動(dòng)力來源：電力，三相交流，電壓380/220V。工作情況：兩班制，連續(xù)單向運(yùn)行，載荷較平穩(wěn)。目標(biāo)參數(shù)如下：二.傳動(dòng)方案的擬定及說明1.分析減速器的結(jié)構(gòu)（1）.傳動(dòng)系統(tǒng)的作用：作用：介于機(jī)械中原動(dòng)機(jī)與工作機(jī)之間，主要將原動(dòng)機(jī)的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力傳給工作機(jī)，在此起減速作用，并協(xié)調(diào)二者的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩。（2）.傳動(dòng)方案的特點(diǎn)：特點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡單、效率高、容易制造、使用壽命長、維護(hù)方便。由于電動(dòng)機(jī)、減速器與滾筒并列，導(dǎo)致橫向尺寸較大，機(jī)器不緊湊。但齒輪的位置不對(duì)稱，高速級(jí)齒輪布置在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩輸入端，可使軸在轉(zhuǎn)矩作用下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形和軸在彎矩作用下產(chǎn)生的彎曲變形部分地抵消，以減緩沿齒寬載荷分布有均勻的現(xiàn)象。（3）.電機(jī)和工作機(jī)的安裝位置：電機(jī)安裝在遠(yuǎn)離高速軸齒輪的一端；工作機(jī)安裝在遠(yuǎn)離低速軸齒輪的一端。2.總機(jī)構(gòu)簡圖3.主機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡圖電動(dòng)機(jī)的選擇1.選擇電動(dòng)機(jī)類型按工作要求：連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)；選用Y系列全封閉自扇冷式籠型三相異步電動(dòng)機(jī)，電壓380V。計(jì)算電機(jī)功率P0工作阻力所做的功：牛頭刨所需功率：由P7表2-4查得：故，傳動(dòng)總效率電機(jī)功率：計(jì)算電機(jī)轉(zhuǎn)速n牛頭刨轉(zhuǎn)速：由P4表2-1取V帶，閉式齒輪，閉式齒輪開式齒輪故總傳動(dòng)比：電機(jī)轉(zhuǎn)速：4.選擇電動(dòng)機(jī)型號(hào)由P196表20-1查出符合設(shè)計(jì)要求并綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、重量、價(jià)格等選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y90L-2，則所選取電動(dòng)機(jī)：額定功率為，滿載轉(zhuǎn)速為，。傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算總傳動(dòng)比選用等浸油深度原則，取=1.7（帶輪）；=3.4；=2.6，。2.計(jì)算各級(jí)效率：第一級(jí)效率：第二級(jí)效率： 第三級(jí)效率：第四級(jí)效率：計(jì)算各軸的轉(zhuǎn)速功率和轉(zhuǎn)矩：（1）轉(zhuǎn)速：軸0： 軸1：軸2：軸3：軸4：（2）輸出功率：軸0： 軸1：軸2：軸3：軸4： （3）輸出轉(zhuǎn)矩：軸0： 軸1：軸2：軸3：軸4：參數(shù)匯總：參數(shù)軸名輸出功率P（KW）轉(zhuǎn)速n(r/min)輸出轉(zhuǎn)矩T（N.M）傳動(dòng)比i效率軸02.2002840.0007.3981.70.93軸12.0461670.58811.6963.40．951軸21.946491.34937.8232.60.951軸31.851188.98195.5393.20.95軸41.75859.056284.288Pr=1.05KWP0=1.30KWI=36-600n=2123-35388r/min型號(hào)為Y90L-2n=2840r/minP=2.2KW 計(jì)算及說明結(jié)果五.傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)1.V帶輪設(shè)計(jì) 1．確定計(jì)算功率由表8-8查得工作情況系數(shù)，故2．選取窄V帶帶型根據(jù)和轉(zhuǎn)速n，由圖8-11確定選用Z型。確定帶輪基準(zhǔn)直徑由表8-9初選主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑。從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑。根據(jù)表8-9，即為基準(zhǔn)系列。,所以帶的速度合適。確定窄V帶的基準(zhǔn)長度和傳動(dòng)中心距根據(jù)，初步確定中心距。計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長度=647mm,由表8-2選帶基準(zhǔn)長度。計(jì)算實(shí)際中心距a189mm驗(yàn)算主動(dòng)軸上的包角由式（8-6）得166.60°>120°,所以主動(dòng)輪上的包角合適。計(jì)算窄V帶的根數(shù)z由式（8-26）知由查表8-4和表8-5得查表8-6，得，查表8-2，得，則取z=7。計(jì)算預(yù)緊力查表8-3，得，故=60.293N計(jì)算作用在軸上的壓軸力333.374N9．查表8-11，帶輪寬度B=（z-1）e+2f=83mm10．帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)材料選用HT200.V帶Z型B=83m計(jì)算及說明結(jié)果高速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)1．選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1）選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)如上圖所示，有利于保障傳動(dòng)的平穩(wěn)性；2）設(shè)備為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用8級(jí)精度。3）材料選擇。由表10-1選小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。4）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪81.6，故選。81.初選螺旋角β＝14°初選壓力角=20°2．按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算公式為：1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值⑴試選Kt=1.3。⑵由圖10-20<區(qū)域系數(shù)ZH>選取區(qū)域系數(shù)。⑷由表10-7選取齒寬系數(shù)。⑸由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)。（6）由式10-21計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)=0.671（7）由式10-23可得螺旋角系數(shù)=0.985⑹由圖10-25d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪。⑺由式10-15計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)7.412.18⑻由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)，。⑼計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)s=1，由式得=2）計(jì)算⑴試算小齒輪分度圓直徑由計(jì)算公式得32mm⑵計(jì)算圓周速度2.78m/s⑶計(jì)算齒寬b及模數(shù)35mm1.89mm⑸計(jì)算載荷系數(shù)K取，根據(jù)v=2.78m/s，8級(jí)精度，由圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)；由表10-4查得；由圖10-13查得；由表10-3查得。故載荷系數(shù)⑹按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式(10-10a)得35mm⑺計(jì)算模數(shù)3．按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式（10-17）1）確定計(jì)算參數(shù)⑴計(jì)算載荷系數(shù)⑵根據(jù)縱向重合度，從圖<螺旋角影響系數(shù)>查得螺旋角影響系數(shù)。⑶計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)⑷查取齒形系數(shù)由表<齒形系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)>查得；⑸查取應(yīng)力校正系數(shù)由表<齒形系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)>查得；⑹查取彎曲疲勞強(qiáng)度極限由圖10-20c查得小齒輪，大齒輪⑺查取彎曲疲勞壽命系數(shù)由圖10-18查得，⑻計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)，由式（10-12），得⑼計(jì)算大、小齒輪的并加以比較大齒輪的數(shù)值大。2）設(shè)計(jì)計(jì)算1.509mm對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法向模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法向模數(shù)，取=2mm，可滿足彎曲強(qiáng)度。為滿足接觸疲勞強(qiáng)度，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑，由17，則Z2=564.幾何尺寸計(jì)算1）計(jì)算中心距74.7mm將中心距圓整為75。2）按圓整后的中心距修正螺旋角13.261°因β值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑35mm115mm4）計(jì)算齒輪寬度35mm圓整后取B2=35mm；B1=40mm。5.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)小齒輪齒頂圓直徑<16Omm且滿足齒根圓到鍵槽底部的距離e<2,故小齒輪為齒輪軸結(jié)構(gòu)。因大齒輪齒頂圓直徑>16Omm，而又小于5OOmm，故以選用腹板式結(jié)構(gòu)為宜。其它有關(guān)尺寸按圖<腹板式結(jié)構(gòu)的齒輪>薦用的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)齒根圓直徑為51.52*(1+0.25)*2=30.041mm110.041mm齒頂圓直徑為39.041mm119.041mm3.低速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)1．選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1）選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)2）設(shè)備為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用8級(jí)精度。3）材料選擇。在同一減速器各級(jí)小齒輪(或大齒輪)的材料，沒有特殊情況，應(yīng)選用相同牌號(hào)，以減少材料品種和工藝要求,選小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。4）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪，故選。5）初選螺旋角β＝14°2．按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算公式為：1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值⑴試選Kt=1.6。⑵由圖10-20<區(qū)域系數(shù)ZH>選取區(qū)域系數(shù)。⑷由表10-7選取齒寬系數(shù)。⑸由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)。⑹由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪。⑺由式10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)⑻由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)，。⑼計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)s=1，由式得2）計(jì)算⑴試算小齒輪分度圓直徑由計(jì)算公式得⑵計(jì)算圓周速度⑶計(jì)算齒寬b及模數(shù)⑸計(jì)算載荷系數(shù)K取，根據(jù)，8級(jí)精度，由圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)；由表10-4查得；由圖10-13查得；由表10-3查得。故載荷系數(shù)⑹按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式(10-10a)得⑺計(jì)算模數(shù)3．按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式（10-17）1）確定計(jì)算參數(shù)⑴計(jì)算載荷系數(shù)（2）由P221查得=0.0684，=0.778⑶計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)⑷查取齒形系數(shù)由表<齒形系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)>查得；⑸查取應(yīng)力校正系數(shù)由表<齒形系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)>查得；⑹查取彎曲疲勞強(qiáng)度極限由圖10-20c查得小齒輪，大齒輪⑺查取彎曲疲勞壽命系數(shù)由圖10-18查得，⑻計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)，由式（10-12），得⑼計(jì)算大、小齒輪的并加以比較大齒輪的數(shù)值大。2）設(shè)計(jì)計(jì)算對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法向模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法向模數(shù)，取=2mm，可滿足彎曲強(qiáng)度。為滿足接觸疲勞強(qiáng)度，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑，由，取，則,取。4.幾何尺寸計(jì)算1）計(jì)算中心距將中心距圓整為141。2）按圓整后的中心距修正螺旋角因β值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。3）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑4）計(jì)算齒輪寬度圓整后??；。5.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)小齒輪齒頂圓直徑<16Omm且滿足齒根圓到鍵槽底部的距離e<2,故小齒輪為齒輪軸結(jié)構(gòu)。因大齒輪齒頂圓直徑>16Omm，而又小于5OOmm，故以選用腹板式結(jié)構(gòu)為宜。其它有關(guān)尺寸按圖<腹板式結(jié)構(gòu)的齒輪>薦用的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)齒根圓直徑為782*(1+0.25)*2=74mm齒頂圓直徑為β＝14°Kt=1.3=0.671=0.985=2mm=30.041mmβ＝14°Kt=1.6=1.65=2mm=74mm六.軸的設(shè)計(jì)按《機(jī)械設(shè)計(jì)》中式（15－2）初步計(jì)算軸的最小直徑，選取II、III軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理。I軸為40Cr。根據(jù)資料1表15-3，取，于是得三根軸的最小直徑確定:（一）中間軸設(shè)計(jì)(1)選用7304AC的軸承,s=9.5,由箱體條件可知,擋油圈長度取為9.5+13=22.5mm,(2)齒輪寬為,左側(cè)有2mm定位，故取,右側(cè)有一軸肩,取h=3.5,L>1.4h,故取L=6，d=30（3）齒寬，故取，d=23mm（4），d=20mm。（二）高速軸設(shè)計(jì) 根據(jù)軸向定位的要求，確定軸的各段直徑和長度(1),選用7305AC的軸承,s=9.5,擋油圈長度取為9.5+10.5=20mm,(2)齒輪寬為,故取,右側(cè)L3由結(jié)構(gòu)確定（3）與相似，故取，d=25mm（4），d=20mm。（5）大帶輪與軸，d=16.（三）低速軸設(shè)計(jì)根據(jù)軸向定位的要求，確定軸的各段直徑和長度（1）為了滿足軸向定位要求，L1軸段右端需制出一軸肩，故段的直徑。（3）初選滾動(dòng)軸承7309AC，則其尺寸為故左邊軸承安裝處有擋油環(huán),擋油圈長度取為9.5+13=22.5mm，則（4）擋油環(huán)右側(cè)用軸肩定位，故可取,L4=36mm，右側(cè)的軸肩d=60,齒輪部分（5）段與相似滾動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)及計(jì)算（一）中間軸的計(jì)算(1)進(jìn)行強(qiáng)度校核,按彎扭組合進(jìn)行校核.將軸系部件受到的空間力系分解到鉛垂面和水平面上兩個(gè)平面力系圖1圖2圖3其中圖二中,通過另加彎矩而平移到指向軸線圖三中通過另加轉(zhuǎn)矩而平移到作用軸線上對(duì)于型軸承，軸承的派生軸向力算得所以求軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷和對(duì)于軸承1對(duì)于軸承2查表可得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)分別為：對(duì)于軸承1，對(duì)于軸承2，求該軸承應(yīng)具有的額定載荷值因?yàn)閯t有故符合要求。軸的彎矩圖的計(jì)算=1\*GB3①鉛直面：。AB段：M=FNV2*x即M=3239.1xBC段:CD段：=2\*GB3②水平面:AB段BC段：CD段：截面處的、及的值列于下表表4載荷水平面垂直面支持力彎矩總彎矩扭矩力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表可得，，故安全。（2）精確校核軸的疲勞強(qiáng)度判斷危險(xiǎn)截面分析各個(gè)截面上的彎矩與扭矩可知，B-D段所承受的應(yīng)力最大，考慮BC段軸的直徑足夠大，應(yīng)力的集中不大。而對(duì)于C截面，由于CD段軸的直徑比較小，致使C截面應(yīng)力過于集中，所以判斷為危險(xiǎn)截面，應(yīng)予校核。截面C左側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面C左側(cè)的彎矩M為截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理，，。（[2]P362表15-1）綜合系數(shù)的計(jì)算由，經(jīng)直線插值，知道因軸肩而形成的理論應(yīng)力集中為，（[2]P40附表3-2經(jīng)直線插入）軸的材料敏感系數(shù)為，，（[2]P41附圖3-1）故有效應(yīng)力集中系數(shù)為查得尺寸系數(shù)為，扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)為，（[2]P42附圖3-2）（[2]P43附圖3-3）軸采用磨削加工，表面質(zhì)量系數(shù)為，（[2]P44附圖3-4）軸表面未經(jīng)強(qiáng)化處理，即，則綜合系數(shù)值為碳鋼系數(shù)的確定碳鋼的特性系數(shù)取為，安全系數(shù)的計(jì)算軸的疲勞安全系數(shù)為故安全。截面C右側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面E-F右側(cè)的彎矩M為截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理，，。（[2]P362表15-1）過盈配合處的，由附表3-8用插值法求出，并取

=0.8，=2.60，=0.8=軸采用磨削加工，表面質(zhì)量系數(shù)為，（[2]P44附圖3-4）軸表面未經(jīng)強(qiáng)化處理，即，則綜合系數(shù)值為碳鋼系數(shù)的確定碳鋼的特性系數(shù)取為，安全系數(shù)的計(jì)算軸的疲勞安全系數(shù)為右側(cè)也是安全的故軸的選用安全。減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)名稱符號(hào)計(jì)算公式結(jié)果箱座厚度10箱蓋厚度8箱蓋凸緣厚度12箱座凸緣厚度15箱座底凸緣厚度25地腳螺釘直徑M20地腳螺釘數(shù)目查手冊(cè)4軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑M16蓋與座聯(lián)結(jié)螺栓直徑=（0.50.6）M10軸承端蓋螺釘直徑=（0.40.5）6,數(shù)量n=4視孔蓋螺釘直徑=（0.30.4）6定位銷直徑=（0.70.8）8，，至外箱壁的距離查手冊(cè)表11—2262216，至凸緣邊緣距離查手冊(cè)表11—22414外箱壁至軸承端面距離=++（510）47.4大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離>1.215齒輪端面與內(nèi)箱壁距離>13箱蓋，箱座肋厚78.5軸承端蓋外徑+（55.5）82（1軸）82（2軸）130（3軸）軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓距離82（1軸）82（2軸）130（3軸）九.鍵的選擇和計(jì)算1.中間軸上鍵的選擇大齒輪上,一般的8級(jí)以上精度的齒輪有空心精度要求，應(yīng)選用平鍵連接，由于齒輪不在軸端，故選用圓頭普通平鍵（A型）取鍵長，鍵、軸承和輪轂材料都為鋼查表可得取其平均值，鍵的工作長度鍵和輪轂鍵槽的接觸高度則，故合適。所以選用：鍵GB/T1096-2003第三個(gè)齒輪,小齒輪選用圓頭普通平鍵（A型）取鍵長，鍵、軸承和輪轂材料都為鋼查表可得取其平均值，鍵的工作長度鍵和輪轂鍵槽的接觸高度則，故合適。所以選用：鍵GB/T1096-20032.高速軸上帶輪上,取取鍵長，鍵、軸承和輪轂材料都為鋼查表可得取其平均植，鍵的工作長度鍵和輪轂鍵槽的接觸高度則，故合適。所以選用：鍵GB/T1096-20033.低速軸上大齒輪上取鍵長，鍵、軸承和輪轂材料都為鋼查表可得取其平均植，鍵的工作長度鍵和輪轂鍵槽的接觸高度則，故合適。所以選用：鍵GB/T1096-2003聯(lián)軸器上鍵、軸承和輪轂材料都為鋼查表可得取其平均植，鍵的工作長度鍵和輪轂鍵槽的接觸高度則，故合適。所以選用：鍵GB/T1096-2003十.減速器附件的選擇通氣器由于在室內(nèi)使用，選通氣帽，采用M27×1.5油面指示器選用游標(biāo)尺M(jìn)12起吊裝置采用箱座吊耳放油螺塞選用外六角油塞及墊片M12×1.25十一.減速器的潤滑和密封一、 齒輪的潤滑由于低速級(jí)周向速度為1.50m/s，采用浸油潤滑,浸油高度取30mm。二、 滾動(dòng)軸承的潤滑由于軸承dn值小于，所以使用擋油環(huán)。三、 潤滑油的選擇齒輪考慮到該裝置用于小型設(shè)備，選用L-CKC潤滑油。四、 密封方法的選取從密封性來講為了保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，凸緣應(yīng)有足夠的寬度，連接表面應(yīng)精刨，密封的表面要經(jīng)過刮研。而且，凸緣連接螺柱之間的距離不宜太大，并均勻布置，保證部分面處的密封性。軸承端蓋采用凸緣式端蓋，易于加工和安裝。十二.牛頭刨床的運(yùn)動(dòng)和力的分析求解1.機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)C語言程序C語言求解運(yùn)動(dòng)分析程序：#include<stdio.h>#include<math.h>#definePI3.1415926voidmain(){doublea=0.110,b=0.553,c=0.138,d=0.380,e=0.541,f=6,g=3500;/*a=AB,b=CD,c=DE,d=AC,e=H,f=ω1*/doubleB,C,E,F,G,I,L,M,O,P,Q;/*B=θ3,C=θ4,E=Se，F(xiàn)=ω3，G=ω4，I=Ve，L=а3，M=а4，O=аe,P=Me,Q=Md*/doublex=0;printf("@1@3@4SeW3W4VeA3A4AeMeMd\n");while(x<6.3){B=atan((d+a*sin(x))/(a*cos(x)));/*求θ3*/if(B<0)B=PI+B;C=PI-asin((e-b*sin(B))/c);/*求θ4*/if(C<0)C=PI+C;E=b*cos(B)+c*cos(C);/*求Se*/F=(a*f*(a+d*sin(x)))/(d*d+a*a+2*d*a*sin(x));/*求ω3*/G=-(F*b*cos(B))/(c*cos(C));/*求ω4*/I=-(F*b*sin(B-C))/cos(C);/*求Ve*/L=((d*d-a*a)*d*a*f*f*cos(x))/((d*d+a*a+2*d*a*sin(x))*(d*d+a*a+2*d*a*sin(x)));/*求а3*/M=(F*F*b*sin(B)+G*G*c*sin(C)-L*b*cos(B))/(c*cos(C));/*求а4*/O=-(L*b*sin(B-C)+F*F*b*cos(B-C)-G*G*c)/cos(C);/*求аe*/P=g*I/f;*求Me*/Q=160.43;/*Md*/printf("%3.0f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f%3.3f\n",x*180/PI,(B*180)/PI,(C*180)/PI,E,F,G,I,L,M,O,P,Q);x=x+PI*10/180;}}求解結(jié)果牛頭刨床運(yùn)動(dòng)分析圖像如下：設(shè)計(jì)小結(jié)為期五周的課程設(shè)計(jì)中使我們這些學(xué)機(jī)械的學(xué)生接觸到了平時(shí)接觸不到的東西，也從中學(xué)到了很多。實(shí)踐的環(huán)節(jié)總能學(xué)到很多課本上學(xué)不到的東西，平時(shí)的學(xué)習(xí)局限于課本，而這樣的實(shí)踐就要求我們把平時(shí)學(xué)的東西用到實(shí)際中來。通過這次的課程設(shè)計(jì)，我們不僅加深了機(jī)械知識(shí)，而且也培養(yǎng)了動(dòng)手能力和解決實(shí)際工程問題的能力。但是由于沒有設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，設(shè)計(jì)中難免出現(xiàn)很多問題。比如，對(duì)鑄造的工藝性要求，軸承的加工要求,及箱體的尺寸要求沒有很好的把握,經(jīng)過多次修正,而且，對(duì)齒輪、軸、軸承等重要設(shè)計(jì)部件的尺寸精度、定位精度沒有處理得當(dāng)、考慮的不夠充分。這些需常?？磿蛯?shí)踐才能解決。我相信，通過這次的實(shí)踐，能使我在以后的設(shè)計(jì)中避免很多不必要的工作，對(duì)設(shè)計(jì)的過程有更深刻的了解，有能力設(shè)計(jì)出結(jié)構(gòu)更緊湊，傳動(dòng)更穩(wěn)定精確、效率更高、更經(jīng)濟(jì)的設(shè)備?？偠灾?，這次的課程設(shè)計(jì)必將為我們以后的工作打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。十五.參考文獻(xiàn)【1】濮良貴，紀(jì)名剛主編機(jī)械設(shè)計(jì)第9版.北京高等教育出版社2001年5月；【2】吳宗澤羅圣國主編機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)第3版高等教育出版社2006年5月【3】魯屏宇主編工程圖學(xué)第一版機(jī)械工業(yè)出版社2007年11月【4】孫桓陳作模等機(jī)械原理第7版高等教育出版社2006年5月【5】毛平淮主編互換性與測量技術(shù)基礎(chǔ)第一版機(jī)械工業(yè)出版社2009年6月基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測量儀的研制基于單片機(jī)的紅外測油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet互聯(lián)的研究與實(shí)現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機(jī)控制器的研究基于單片機(jī)γ-免疫計(jì)數(shù)器自動(dòng)換樣功能的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的倒立擺控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)嵌入式以太網(wǎng)防盜報(bào)警系統(tǒng)基于51單片機(jī)的嵌入式Internet系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)監(jiān)測系統(tǒng)在擠壓機(jī)上的應(yīng)用\t"