12521工作面沿礦壓觀測階段報告

11252（1）工作面留巷概 工程概 地質(zhì)條 復(fù)合頂板段留巷礦壓情 表面收斂觀測結(jié)果及分 頂板多點位 非回采幫多點位 錨桿（索）托錨力觀測結(jié)果及分 單體支柱壓力觀測結(jié)果及分 小 砂巖直覆段留巷礦壓情 表面收斂觀測結(jié)果及分 超前表面收斂測 滯后表面收斂測 多點位移觀測結(jié)果及分 頂板多點位 非回采側(cè)多點位 回采側(cè)多點位 錨桿（索）托錨力觀測結(jié)果及分 單體支柱壓力觀測結(jié)果及分 小 典型兩段留巷礦壓對比及原因分 典型兩段留巷礦壓對比分 礦壓顯現(xiàn)差異原因分 留巷非回采幫支護失效調(diào) 支護失效現(xiàn) 失效原因初 結(jié)論及建 結(jié) 建 11252（1）工作面留巷概工程概1252(1)工作面是礦投產(chǎn)后的第一個采工作面主采1-2煤煤層厚1.7～2.87m.6m.m。工作面為東西方向傾向，方位278.5°153m260m21.5~22.1m為-738m~-823m800m125（1842m，830m310m。地質(zhì)條根據(jù)礦地質(zhì)實測資料，1252（1）軌道順槽頂板巖性呈現(xiàn)明顯的分段1252（1）類為復(fù)合頂板段，即泥巖、砂質(zhì)泥巖直接頂段。380m處，軌1m10.4m2.35m380m510m4.72m1.65m粉砂巖。復(fù)合頂板段具體分布為：切眼-、-2660m，采面均已推過，留巷完成。類為砂巖老頂直覆段例如590m頂板為砂巖老頂直覆其上為24.15m砂巖老頂直覆段具體分布為：G57-G63、G72-G110440m，G84處，位于砂巖老頂直覆段。1252（1）1-11-2DD2G115G86G36 底板移近速度達到10mm/d，形較快，頂?shù)装寮? 11.65粉砂3.50細砂0.80泥0.25炭質(zhì)泥2.35砂質(zhì)泥10.40細砂1.00泥1.9011-2

15.60細砂4.72泥2.3311-224.15細砂0.25砂質(zhì)泥2.2511-2

19.10細砂1.7511-2（b）砂巖老頂直覆（590m、1040m處）圖1-2頂板實測巖性1-1所示。表面收斂觀測結(jié)果及G36KD1測站G12處布置KD8測站G16KD9測站，在G33處布置KD11測站，進行巷道表面變形觀測，下面以KD1測站為例KD14289284個月，得到201m326m2-1回采側(cè)/墻 近非回采 兩距工作面距離回采側(cè)/墻 近非回采 兩距工作面距離頂 近底 頂距工作面距離非回采兩回非回采兩

距工作面距離頂 頂?shù)?頂距工作面距離2-1KD1表面收斂測站200mm75%320mm270mm80%。兩幫移近速度在超前工作面30m處陡然變大，兩幫移近以回采側(cè)為主；頂?shù)装?0m處開始突變，頂?shù)装逡平恳缘装遄冃螢橹鳌?70mm380mm，占比81%頂?shù)装逡平窟_到1170mm其中底鼓量約930mm，約占79%。對比（c（d）發(fā)現(xiàn)，移近速度在滯后工作面0-150m范圍內(nèi)維持周期性，在G36DD11m、2m、5m、8m和10m處，分別用來監(jiān)測頂板圍巖0-1m、1-2m、2-5m、5-8m8-10m巖段的離層688177060m170m2-2所示。2-2進行分析，第一階段：測站超前工作面；第二階段：2-5m30m30mm3m（40mm75%4mm/d滯后工作面時：2-5m0-10m170m時離層分別達到90mm130mm，隨后趨于穩(wěn)定，2-5m范圍圍巖仍然貢獻最大的離層變化量，表明直接頂、老頂間的離層是頂板最主要的離層活動。0-1m范圍巖層離層量逐漸增加至工作面后方170m時達到50mm離層速度穩(wěn)定在4mm/d左右，這是頂板出現(xiàn)網(wǎng)兜的主要原因。離層速度在滯后工作面15m和80m處出現(xiàn)兩個0- 2-0- 2- 5-8-總變化0-1-2-5-0-1-2-5-8-總變化速2-2DD1多點位移計在G36非回采幫處布置多點位移計測站DD2，倒刺設(shè)在1.5m、3m、6m和170m2-3所示。0-1.5-3-6-0-1.5-3-6-總變化0- 1.5-3-1.5-3-6-總變化速距工作面距離2-3DD2多點位移計2-3進行分析，第一階段：測站超前工作面；第二階段：超前工作面時：0-1.5m50m20mm，離層0-達到200mm，隨后趨于穩(wěn)定，但淺部圍巖的松動擴容變形對采前加固設(shè)計造成15m75m時離層速度出現(xiàn)兩次峰值，錨桿（索）托錨力觀測結(jié)果及分根據(jù)礦大課題組在1252（1）軌道順槽G46處所設(shè)測站觀測數(shù)據(jù)，可以得到切眼~G57段巷道錨桿（索）托錨力變化規(guī)律，具體分析如下所述。2-4（a（b）2-5G46處錨桿托錨力最大值可達38m左右，托錨托0- - - - - 距工作面距離G461#托N托錨0- - - - - 距工作面距離G462#2-4G46托N0- - - - - 距工作面距離2-5G46單體支柱壓力觀測結(jié)果及分2012812650m3站，截止到11月11日已連續(xù)觀測90。通過對所測數(shù)據(jù)的整理、分析，2-6650m

距工作面距離2-6可知：隨著工作面推進，650m①頂板壓力緩慢增長階段②頂板壓力急劇增長階段③頂板壓力下降階段④頂板620m7Pa12P30m24m32.32Pa。第三階段頂板壓力下降階段，即工作面后方24m153m12~13MPa之間波動。小復(fù)合頂板段工作面超前支承應(yīng)力范圍為工作面前方30~40m，在滯后工作面0~150m范圍內(nèi)，留巷變形速度保持周期性，滯后工作面200~250m，16%。復(fù)合頂板段巷道錨桿（索）托錨力普遍較低，錨桿托錨力最大可達108~125KN160KN左右。錨桿（索）錨固力遠未達到設(shè)復(fù)合頂板段巷道在工作面前方30m至后方24m，頂板活動較為劇烈，最大壓力值可達32.32MPa，滯后工作面150~198m以外，頂板活動趨于緩和，頂板12~14MPa。表面收斂觀測結(jié)果及G86KD210121120日，40d3-1所示。由（a）看到，工作面推進到距離測站20m時，兩幫移近量達到220mm，其中回采側(cè)移近量約190mm，占比86%；頂?shù)装逡平窟_到340mm，其中底鼓量約180mm，占比53%。與泥巖、砂質(zhì)泥巖覆蓋段底鼓占比80%相比，砂巖直覆50-60m回采非回回采非回采距工作面距離回采回采距工作面距離3-1KD2G58KD39141124日，70d3-2所示。在滯后工作面250m范圍內(nèi)，頂?shù)装逡平窟_到近1300mm，其中底鼓量約1000mm；兩幫移近量近480mm，其中非回采幫移近量約320mm，占比約67%，（c（d回采側(cè)/墻回采側(cè)/墻距工作面距離回采側(cè)/墻回采側(cè)/墻距工作面距離頂頂頂頂距工作面距離回采側(cè)/體非回采兩距工作面距離頂?shù)醉?/距工作面距離3-2KD3表面收斂測站多點位移觀測結(jié)果及在G86頂板處布置多點位移計測站DD3，倒刺設(shè)在2m4m6m7m處，0-2m、2-4m、4-6m6-7m巖段的離層發(fā)展情況。觀測數(shù)據(jù)表明，在超前工作面40-110m范圍內(nèi)，離層發(fā)展較小，可不計，表明頂板整在G86DD41m2m3m6m22-106m3-30-1-2-3-6-總變化 距工作面距離0-1-2-3-0-1-2-3-6-總變化速距工作面距離3-3DD4多點位移計由（a）2-3m6-7m0-1m3-6m50m處還是明顯變化，說明此處是超前支承壓力作3-6m6-7mG86DD51m、5m6m處，0-1m、1-5m5-6m巖段的離層發(fā)展情況。超前工作面22-106m3-4所示。0-1-5-總0-1-5-總變化距工作面距離0-1-5-總0-1-5-總變化速距工作面距離3-4DD5在回采側(cè)，0-1m1-5m100mm，相對5m厚圍巖，相對離層變化也較小?；夭蓚?cè)煤體間粘結(jié)性較好，離層較小，整體50m錨桿（索）托錨力觀測結(jié)果及分

距工作面距離距工作面3-5距工作面距離3-6720m3-5、3-6G72111~125KN226KN3-5（）和（b）27m1K39m56m13m123，達到最大值后，托錨力迅速下63m03-5中錨桿托錨力最大值并未達3-681m226K1K23m216K44K4m139K-出現(xiàn)往復(fù)“回落-78m至后8m段，頂板活動最為劇烈。單體支柱壓力觀測結(jié)果及分G593-7、3-8所示。3-7、3-860m處時，單體支柱支護阻力開始逐漸增長，因此可判斷工作面超前采動影響距離為60m左右。隨著工作面繼續(xù)向前10m、29m28.24MPa、16.24MPa，因此可判斷頂板活動最劇烈段為工作245m以外，頂板壓力漸趨穩(wěn)定?；夭?3MPa11MPa。3-7590m

距工作面距離86420壓a- - - - - - 距工作面距離3-8590m小砂巖直覆段工作面超前支承應(yīng)力影響范圍為工作面前方50~60m處左右250~300m范圍才能趨于穩(wěn)定。31%。10m29m28.24P13P，非回采側(cè)頂板壓力約1P。典型兩段留巷礦壓對比及原因分典型兩段留巷礦壓對比分G84處，已留巷段覆蓋切眼~G57復(fù)合頂板段、G57~G63砂巖直覆段、G63~G72G72~G74G63~G72、G57~G62兩段滯后工作面距離較短，留巷變形尚處于發(fā)展中，不便對其礦壓顯現(xiàn)情況對比分析。對比切眼~G57、G57~G63兩段，直觀上切眼~G57復(fù)合頂板段留巷維持總體情況要優(yōu)于G57~G63砂巖直覆段，這也從礦壓觀測中得到佐證。但在切眼~G57G57~G63100mG47~G57段，留巷變形較逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)樯皫r直覆，礦方將此段劃分為復(fù)合頂板區(qū)，預(yù)裂參數(shù)未作及時調(diào)G63~G72老頂直覆段。30~40m；砂巖直50~60m處左右。200~250m，留巷變形趨于穩(wěn)定；砂巖直覆段250~300m范圍才能趨于穩(wěn)定。礦壓顯現(xiàn)差異原因分老頂側(cè)向懸臂過長。根據(jù)首采面預(yù)裂參數(shù)可知，留巷終孔與充填墻18m構(gòu)帶來應(yīng)力沖擊同時隨著垮落層位的不斷提高已垮巖層的殘留邊（懸留巷非回采幫支護失效調(diào)支護失效現(xiàn)錨索大量失效，幫部向巷內(nèi)鼓出較大，具體如圖5-1所示。課題組選取G47~G57式為：錨索“3-34800×800mm。調(diào)研過程：連續(xù)統(tǒng)計25排錨桿索，長度20m范圍內(nèi)共有75根錨索、100根5-1所示。 圖5-1550m處留巷變形情況5-1錨索數(shù)錨索 錨桿數(shù) 錨桿根根1-39322-39433-39524-39225-39536-39327-39438-39429-13141合 錨索失效 錨桿失效 失效原因初20m7526520m10016420.0%效是因為桿體抗拉拔能力差，強度不夠。結(jié)論及建結(jié)1、復(fù)合頂板段和砂巖直覆段礦壓顯現(xiàn)規(guī)律區(qū)別主要表現(xiàn)在以下幾個方面①砂巖直覆段工作面超前支承壓力影響范圍、滯后工作面穩(wěn)定范圍均大于復(fù)合頂板段。30~40m200~250m50~60m250~300m才能趨于穩(wěn)定。③砂巖直覆段墻體巷內(nèi)位