設(shè)備故障診斷旋轉(zhuǎn)機械

設(shè)備故障診斷旋轉(zhuǎn)機械第1頁/共54頁2

對旋轉(zhuǎn)機械的故障診斷過程，類似于醫(yī)生對患者的治療。醫(yī)生基于病理需要向患者詢問病情、病史、切脈（聽診）以及量體溫、驗血相、測心電圖等，根據(jù)獲得的多種數(shù)據(jù)，進行綜合分析才能得出診斷結(jié)果，提出治療方案。同樣，對旋轉(zhuǎn)機械的故障診斷，首先要求診斷者，在通過監(jiān)測獲取機器大

量信息的基礎(chǔ)上，基于機器的故障機理，從中提取故障特征，進行周密的分析。例如，對于汽輪機、壓縮機等流體旋轉(zhuǎn)機械的異常振動和噪聲，其振動信號從幅值域、頻率域和時間域為診斷機器故障提供了重要的信息，然而它只是機器故障信息的一部分；而流體機械的負荷變化，以及介質(zhì)的溫度、壓力和流量等，對機器的運行狀態(tài)有重要的影響，往往是造成機器發(fā)生異常振動和運行失穩(wěn)的重要因素。第2頁/共54頁3因此，對旋轉(zhuǎn)機械的故障診斷，應(yīng)在獲取機器的穩(wěn)態(tài)數(shù)據(jù)、瞬態(tài)數(shù)據(jù)以及過程參響運行工作狀態(tài)等信息的基礎(chǔ)上，通過信號分析和數(shù)據(jù)處理從中提取機器特有的故障征兆及故障敏感參數(shù)等，經(jīng)過綜合分析判斷，才能確定故障原因，作出符合實際的診斷結(jié)論，提出治理措施。

二、轉(zhuǎn)子振動的基本概念旋轉(zhuǎn)機械的主要功能是由旋轉(zhuǎn)動作完成的，轉(zhuǎn)子是其最主要的部件。旋轉(zhuǎn)機械發(fā)生故障的重要特征是機器伴有異常的振動和噪聲，其振動信號從幅值域、頻率域和時間域?qū)崟r地反映了機器故障信息。因此，了解和掌握旋轉(zhuǎn)機械在故障狀態(tài)下的振動機理，對于監(jiān)測機器的運行狀態(tài)和提高診斷故障的準確度具有重要的理論意義和實際工程應(yīng)用價值。第3頁/共54頁41、轉(zhuǎn)子振動的基本特性

轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)形式多種多樣，但對一些簡單的旋轉(zhuǎn)機械來說，為分析和計算方便，一般都將轉(zhuǎn)子的力學模型簡化為一圓盤裝在一無質(zhì)量的彈性轉(zhuǎn)軸上，轉(zhuǎn)軸兩端由剛性的軸承及軸承座支承。該模型稱為剛性支承的轉(zhuǎn)子，對它進行分析計算所得到的概念和結(jié)論用于簡單的旋轉(zhuǎn)機械是足夠精確的。由于作了上述種種簡化，若把得到的分析結(jié)果用于較為復(fù)雜的旋轉(zhuǎn)機械雖然不夠精確，但仍能明確、形象地說明轉(zhuǎn)子振動的基本特性。第4頁/共54頁5

一般情況下，旋轉(zhuǎn)機械的轉(zhuǎn)子軸心線是水平的，轉(zhuǎn)子的兩個支承點在同一水平線上。設(shè)轉(zhuǎn)子上的圓盤位于轉(zhuǎn)子兩支點的中央，當轉(zhuǎn)子靜止時，由于圓盤的質(zhì)量使轉(zhuǎn)子軸彎曲變形產(chǎn)生靜撓度，即靜變形，但由于靜變形較小，對轉(zhuǎn)子運動的影響不顯著，可以忽略不計，即仍認為圓盤的幾何中心O’

與軸線AB上O點相重合，如圖5-1所示。當轉(zhuǎn)子開始轉(zhuǎn)動后，由于離心慣性力的作用，轉(zhuǎn)子產(chǎn)生動撓度。此時，轉(zhuǎn)子有兩種運動：一種是轉(zhuǎn)子的自身轉(zhuǎn)動，即圓盤繞其軸線AO’B的轉(zhuǎn)動；另一種是弓形轉(zhuǎn)動．即彎曲的軸心線AO’B與軸承聯(lián)線AOB組成的平面繞AB軸線轉(zhuǎn)動。（1）、轉(zhuǎn)子渦動第5頁/共54頁6

圓盤的質(zhì)量以M表示，它所受的力是轉(zhuǎn)子的彈性力F

式中k為轉(zhuǎn)子的剛度系數(shù)，“

a=OO’

”，圓盤的運動微分方程為F=-ka式中X、Y為振幅，x，y為相位。第6頁/共54頁7

由上式可知，圓盤或轉(zhuǎn)子的中心O’，在互相垂直的兩個方向作頻率為n的簡諧振動。在一般情況下，振幅X，Y不相等，O’點的軌跡為一橢圓。O’的這種運動是一種“渦動”或稱“進動”。轉(zhuǎn)子的渦動方向與轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動角速度同向時，稱為正進動；與反方向時，稱為反進動。

在某些旋轉(zhuǎn)機械的開車或停機過程中，當經(jīng)過某一轉(zhuǎn)速附近時，會出現(xiàn)劇烈振動；這個轉(zhuǎn)速在數(shù)值上非常接近于轉(zhuǎn)子橫向自由振動的固有頻率，稱為臨界轉(zhuǎn)速。但是，臨界轉(zhuǎn)速的值并不等于轉(zhuǎn)子的固有頻率，而且在臨界轉(zhuǎn)速時發(fā)生的劇烈振動與共振是不同的物理現(xiàn)象。（2）、臨界轉(zhuǎn)速第7頁/共54頁8轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速

如果圓盤的重心G與轉(zhuǎn)軸中心O’不重合，設(shè)e為圓盤的偏心距即0’G=e，如下圖所示。當圓盤以角速度轉(zhuǎn)動時，重心G的加速度在坐標上的位置為圖圓盤重心位置在轉(zhuǎn)軸的彈性力F作用下，由質(zhì)心運動定理知第8頁/共54頁9則軸心O’的運動微分方程為

上式中右邊是不平衡質(zhì)量所產(chǎn)生的激振力將上式改寫為復(fù)變量的形式其特解為Z=Aej第9頁/共54頁10代上式后，可求得振幅

圓盤或轉(zhuǎn)軸中心0’對于不平衡質(zhì)量的響應(yīng)為由復(fù)數(shù)式和上式可知，軸心O’的響應(yīng)頻率和偏心質(zhì)量產(chǎn)生的激振力頻率相同，而位相也相同（＜n時）或相差180(＞n時）第10頁/共54頁11

這表明，圓盤轉(zhuǎn)動時，上圖的0，O’和G三點始終在同一直線上。這直線繞過O點而垂直于OXY平面的軸以角速度轉(zhuǎn)動。O’點和G點作同步進動，兩者的軌跡是半徑不相等的同心圓，這是正常運轉(zhuǎn)的情況。如果在某瞬時，轉(zhuǎn)軸受一橫向沖擊，則圓盤中心O’同時有自然振動和強迫振動。其合成的運動是此較復(fù)雜的。O，O’和G三點不在同一直線上，而且渦動頻率與轉(zhuǎn)動角度不相等。實際上由于有外阻力作用，渦動是衰減的。經(jīng)過一段時間，轉(zhuǎn)子將恢復(fù)其正常的同步進動。第11頁/共54頁12

在正常運轉(zhuǎn)的情況下，由振幅公式可知：（a）＜n時，A＞0，O’點和G點在O點的同一側(cè)，如下圖（a）所示；（b）>n時，A＜0，但A＞e，G在O和O’之間，如下圖（c）所示；當》n時。且Ae，或OO’

-O’G，圓盤的重心G近似地落在固定點O，振動很小，轉(zhuǎn)動反而比較平穩(wěn)。這種情況稱為“自動時心”。（c）當=n時，A，是共振情況，實際上由于存在阻尼，振幅A不是無窮大而是較大的有限值，轉(zhuǎn)軸的振動仍然非常劇烈，以致有可能斷裂。n稱為轉(zhuǎn)軸的“臨界角速度”；與其對應(yīng)的每分鐘的轉(zhuǎn)數(shù)則稱為“臨界轉(zhuǎn)速”，以nc表示，即第12頁/共54頁13轉(zhuǎn)子重心的相位變化因故第13頁/共54頁14

如果機器的工作轉(zhuǎn)速小于臨界轉(zhuǎn)速，則轉(zhuǎn)獨稱為剛性軸；如果工作轉(zhuǎn)速高于臨界轉(zhuǎn)速，則轉(zhuǎn)軸稱為柔性軸。由上面分析可知，具有柔性軸的旋轉(zhuǎn)機器運轉(zhuǎn)時較為平穩(wěn)。但在啟動過程中，要經(jīng)過臨界轉(zhuǎn)速。如果緩慢啟動，則經(jīng)過臨界轉(zhuǎn)速時，也會發(fā)生劇烈的振動。

研究不平衡響應(yīng)時如果考慮外阻力的作用，則復(fù)變量式變?yōu)槠涮亟鉃?/p>

Z=|A|ej（t+）第14頁/共54頁15由此解出A及為

振幅|A|與相位差隨轉(zhuǎn)動角速度對固有頻率的比值。/n改變的曲線，即幅頻響應(yīng)曲線與相頻響應(yīng)曲線，由下圖所示。從下圖可知，由于外阻尼，轉(zhuǎn)子中心O’對不平衡質(zhì)量的響應(yīng)在=n時不是無窮大而是有限值，而且不是最大值。最大值發(fā)生在>n的時候。第15頁/共54頁16圖幅頻響應(yīng)與相頻響應(yīng)第16頁/共54頁17對于實際的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)，把出現(xiàn)這最大值即峰值時的轉(zhuǎn)速作為臨界轉(zhuǎn)速，在升速或降速過程中，用測量響應(yīng)的辦法來確定轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速。測量所得的臨界轉(zhuǎn)速在升速時略大于前面所定義的臨界轉(zhuǎn)速n，而在降速時則略小于n。

陀螺力矩對轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的影響當圓盤不裝在兩支承的中點面偏于一邊時，轉(zhuǎn)軸變形后，團盤的軸線與兩交點A和B的連線有夾角，如下圖所示。設(shè)圓盤的自轉(zhuǎn)角速度為，極轉(zhuǎn)動慣量為Jp，則圓盤對質(zhì)心O’的動量距為第17頁/共54頁18它與軸線AB的夾角也應(yīng)該是，見下圖所示。當轉(zhuǎn)軸有自然振動時，設(shè)其頻率為n，由于進動圓盤的動量矩H將不斷改變方向。因此有慣性力矩圖陀螺力矩的影響第18頁/共54頁19這一慣性力矩稱為陀螺力矩或回轉(zhuǎn)力矩。它是圓盤加于轉(zhuǎn)軸的力矩。因夾角較小sin，上式可寫作

這一力矩與成正比，相當于彈性力矩。在正進動（0＜

＜／2)的情況下，它使轉(zhuǎn)軸的變形減小，因而提高了轉(zhuǎn)軸的彈性剛度，即提高了轉(zhuǎn)子的臨界角速度。在反進動（／2＜

＜）的情況下，這力矩使轉(zhuǎn)軸的變形增大，從而降低了轉(zhuǎn)軸的剛度，即降低了轉(zhuǎn)子的臨界角速度。故陀螺力矩對轉(zhuǎn)于臨界轉(zhuǎn)速的影響是正進動時，它提高了臨界轉(zhuǎn)速；反進動時，它降低了臨界轉(zhuǎn)速。第19頁/共54頁20彈性交承對轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的影響

只有在支架即軸承架完全不變形的條件下，支點才能在轉(zhuǎn)子運動時保持不動。實際上，支架并不是絕對剛性不變形的，因而考慮支架的彈性變形時，這支架就相當于彈簧與彈性轉(zhuǎn)軸相串聯(lián)，如下圖所示。彈性支承轉(zhuǎn)子系統(tǒng)第20頁/共54頁21支架與彈性轉(zhuǎn)軸串連后，其總的剛度要低于轉(zhuǎn)軸本身的彈性剛度。因此，彈性支承可使轉(zhuǎn)子的進動角速度或臨界轉(zhuǎn)速降低；減小支承剛度可以使臨界角速度顯著降低。三、轉(zhuǎn)子不平衡的診斷轉(zhuǎn)子不平衡故障分為轉(zhuǎn)子質(zhì)量偏心及轉(zhuǎn)子部件缺損兩種狀態(tài)。轉(zhuǎn)子質(zhì)量偏心是由于轉(zhuǎn)子的制造誤差、裝配誤差、材質(zhì)不均勾等原因造成，稱此為初始不平衡。轉(zhuǎn)子部件缺損是指轉(zhuǎn)子在運行中由于腐蝕、磨損、介質(zhì)結(jié)垢以及轉(zhuǎn)子受疲勞應(yīng)力的作用；使轉(zhuǎn)子的零部件（如葉輪、葉片等）局部損壞。脫落，碎塊飛出等，造成新的轉(zhuǎn)子不平衡，發(fā)生異常振動。第21頁/共54頁22轉(zhuǎn)子質(zhì)量偏心及轉(zhuǎn)子部件缺損是兩種不同的故障，但其故降機理卻有共同之處。

1、故障機理設(shè)轉(zhuǎn)子的質(zhì)量為M，偏心質(zhì)量為m，偏心距為e，如果轉(zhuǎn)子的質(zhì)心到兩軸承聯(lián)心線垂直距離不為零，具有撓度為a，如下圖所示。具有偏心質(zhì)量的轉(zhuǎn)子設(shè)其偏心質(zhì)量集中于G點，由前面所述轉(zhuǎn)子振動的基本特性知．具有偏心質(zhì)量的轉(zhuǎn)子．其軸心0’的運動微分方程為第22頁/共54頁23圖轉(zhuǎn)子力學模型第23頁/共54頁24

轉(zhuǎn)子發(fā)生異常振動的不平衡響應(yīng)，振幅lAl及相位差由式頻率響應(yīng)函數(shù)決定，而幅頻特性和相頻特性如前圖所示。

2、診斷方法及治理措施（1）故障的診斷對轉(zhuǎn)子質(zhì)量偏心及轉(zhuǎn)子部件缺損的故障診斷主要是根據(jù)上述振動機理，由以下8項內(nèi)容進行綜合分析。如下圖所示。第24頁/共54頁25圖轉(zhuǎn)子振動響應(yīng)的主要特征第25頁/共54頁26(a)振動的時域波形為正弦波。

(b)頻譜圖中，諧波能量集中于基頻。

(c)當＜n時，振幅隨增大而增大；

當＞n時，增大時振幅趨于一個較小的穩(wěn)定值；

當接近于n時，發(fā)生共振，振幅具有最大峰值。

(d)當工作轉(zhuǎn)速一定時，相位穩(wěn)定于矢量域內(nèi)。

(e)轉(zhuǎn)子的軸心軌跡為橢圓。

(f)轉(zhuǎn)子的進動特征為同步正進動。

(g)振動的強烈程度對工作轉(zhuǎn)速的變化很敏感。

(h)質(zhì)量偏心的矢量域穩(wěn)定于某一允許的范圍內(nèi)（下圖a），而轉(zhuǎn)子部件發(fā)生缺損故障時，其矢量域突然從t0點變到ti點（下圖b）。第26頁/共54頁27圖轉(zhuǎn)子振動的矢量域第27頁/共54頁283、診斷實例

某大型離心式壓縮機經(jīng)檢修更換轉(zhuǎn)子后，機組運行時發(fā)生強烈振動。壓縮機兩端軸承處徑向振幅超過設(shè)計允許值3倍，機器不能正常運行。主要振動特征如下圖所示。（1）扳動的周期性與工作轉(zhuǎn)速同頻，其時域波形如圖（b）所示。（2）頻譜中能量集中于基頻，具有突出的峰值，如圖（a）所示?！ぃ?）軸心軌跡為橢圓，如圖（c）所示。（4）轉(zhuǎn)子相位穩(wěn)定，為同步正進動。（5）改變工作轉(zhuǎn)速，振幅有明顯變化。第28頁/共54頁29圖壓縮機振動特征第29頁/共54頁30診斷意見：

根據(jù)轉(zhuǎn)子不平衡的振動特征圖和轉(zhuǎn)子質(zhì)量偏心的8項內(nèi)容可知，壓縮機發(fā)生強烈振動的原因是由于轉(zhuǎn)子質(zhì)量偏心不平衡造成的；應(yīng)停機檢修或更換轉(zhuǎn)子。

生產(chǎn)驗證：

該轉(zhuǎn)子的動平衡技術(shù)要求，不平衡誤差應(yīng)小于1.8m／s。經(jīng)拆機檢驗．轉(zhuǎn)子的實際不平衡量一端為6.89m／s，另一端為7.24m／s，具有嚴重不平衡質(zhì)量。將該轉(zhuǎn)子在工作轉(zhuǎn)速下經(jīng)過認真高速動平衡，使其達到技術(shù)要求。該轉(zhuǎn)子重新安裝后，壓縮機恢復(fù)正常，運行平穩(wěn)。第30頁/共54頁31四、轉(zhuǎn)子不對中的診斷

機組各轉(zhuǎn)子之間由聯(lián)軸器聯(lián)接構(gòu)成軸系，以傳遞運動和扭矩，轉(zhuǎn)子之間的軸線由于機器的安裝誤差、機械承載后的變形、機器工作狀態(tài)的的對中變化；以及基礎(chǔ)的下沉不均，造成轉(zhuǎn)子軸線之間的徑向位移、偏角位移或綜合位移等誤差，統(tǒng)稱為轉(zhuǎn)子不對中。如下圖所示。第31頁/共54頁32圖轉(zhuǎn)子不對中型式

1、轉(zhuǎn)子不對中的故障機理轉(zhuǎn)子對中不良的軸系，不僅改變了轉(zhuǎn)子軸頸與軸承的相互位置和軸承的工作狀態(tài)，同時也改變了軸系的固有頻率，如下圖所示。軸系由于轉(zhuǎn)子不對中，而使轉(zhuǎn)子受的力及支承所受的附加力是轉(zhuǎn)子發(fā)生異常振動和軸承早期損壞的重要原因。第32頁/共54頁33圖

轉(zhuǎn)子不對中的受力情況

聯(lián)軸器的結(jié)構(gòu)種類較多，大型高速旋轉(zhuǎn)機械常用齒輪聯(lián)軸器，中、小設(shè)備多用固定式剛性聯(lián)鈾器?，F(xiàn)以這兩種聯(lián)軸器為例，說明轉(zhuǎn)子不對中的故障機理。第33頁/共54頁34（1）齒輪聯(lián)軸器的聯(lián)接轉(zhuǎn)子不對中的故障機理

轉(zhuǎn)子由齒輪聯(lián)軸器聯(lián)接時，不對中的情況如下圖所示：圖齒式聯(lián)軸器轉(zhuǎn)子不對中型式（a）徑向位移；（b）偏角位移；（c）綜合位移第34頁/共54頁35

軸系各轉(zhuǎn)子之間的同軸度超差時（即不對中），齒輪聯(lián)軸器內(nèi)外齒面的接觸及受力情況都發(fā)生了變化，如下圖所示。

齒面的法向力為式中d—

聯(lián)軸器齒分度圓直徑，mm；

—聯(lián)軸器齒壓力角，（°）；

MK—聯(lián)軸器所傳遞的扭矩，N·cm。第35頁/共54頁36圖齒輪聯(lián)軸器的受力情況

由齒面嚙合的摩擦力所產(chǎn)生的摩擦力矩為第36頁/共54頁37中間齒套傾斜的力矩為

式中

—

中間齒套的傾角；

b—

外齒寬。若忽略其它因素的影響，設(shè)MF與MT在同一平面內(nèi)并且相互垂直，由這兩個力矩所產(chǎn)生的徑向分力為式中t—聯(lián)軸器中間齒套兩端齒的中心跨距，mm。第37頁/共54頁38軸承所受的附加徑向力為

同樣，由于摩擦力的影響，最大附加軸向力為轉(zhuǎn)子軸線之間有徑向位移時，聯(lián)軸器的中間齒套與半聯(lián)軸器組成移動副，不能相對轉(zhuǎn)動，但是中間齒套與半聯(lián)軸器可以滑動而作平面圓周運動，中間齒套的質(zhì)心便以軸線的徑向位移量（X）為直徑作圓周運動，如下圖所示。第38頁/共54頁39圖轉(zhuǎn)子徑向位移振動

聯(lián)軸器中間齒套的轉(zhuǎn)動頻率為轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)頻率的2倍，即轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動一周時，中間齒會以轉(zhuǎn)子徑向位移量為直徑作兩次平面圓周運動。當兩轉(zhuǎn)于的軸線有偏角位移時（如下圖），轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)角速度為第39頁/共54頁40圖轉(zhuǎn)子偏角位移振動傳動比式中：1—主動轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)角速度2—從動轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)角速度—從動轉(zhuǎn)子的偏斜角；1—主動轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)角。第40頁/共54頁41當主動轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)角速度1為常數(shù)時，從動轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)角速度2并不是常數(shù)，而是偏角和主動轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)角的函數(shù)，當=0時或1800時，iz！=1／cos

為最大；當=900時或2700時，iz！=cos為最小，如下圖所示。

即圖速比iz！的變化曲線第41頁/共54頁42

由此可知：當機組的轉(zhuǎn)子軸線發(fā)生偏角位移時，其傳動比不僅是轉(zhuǎn)子每回轉(zhuǎn)一周變動兩次，而且其變動的強度隨偏角的增大而發(fā)生振動，其徑向振動頻率亦為轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)頻率的2倍。

在實際生產(chǎn)中機組各轉(zhuǎn)子之間的聯(lián)接對中情況，往往是既有徑向位移又有偏角位移的綜合位移，因而轉(zhuǎn)子發(fā)生徑向振動的機理是兩者的綜合結(jié)果。第42頁/共54頁43

同時，齒輪聯(lián)軸器由于所產(chǎn)生的附加軸向力以及轉(zhuǎn)子偏角位移的作用，從動轉(zhuǎn)子以每回轉(zhuǎn)一周為周期，在軸向往復(fù)運動一次，因而轉(zhuǎn)子軸向振動的頻率與回轉(zhuǎn)頻率相同，如下圖所示。圖轉(zhuǎn)子不對中的軸向振動第43頁/共54頁44（2）剛性聯(lián)軸器聯(lián)接轉(zhuǎn)子不對中的故障機理

剛性聯(lián)鈾器聯(lián)接的轉(zhuǎn)子對中不良時，由于強制聯(lián)接所產(chǎn)生的力矩，不僅使轉(zhuǎn)子發(fā)生彎曲變形，而且隨轉(zhuǎn)子徑向位移或偏角位移的狀態(tài)不同，其變形和受力情況也不一樣，如下圖所示。圖剛性聯(lián)軸器聯(lián)接不對中的情況

(a)徑向位移；(b)角度位移第44頁/共54頁45

用剛性聯(lián)軸器聯(lián)接的轉(zhuǎn)子不對中時，轉(zhuǎn)子往往是既有徑向位移又有偏角位移的綜合狀態(tài)，轉(zhuǎn)子所受的力既有徑向交變力、又有軸向交交力。彎曲變形的轉(zhuǎn)子由于轉(zhuǎn)軸內(nèi)阻現(xiàn)象以及轉(zhuǎn)軸表面與旋轉(zhuǎn)體內(nèi)表面之間的摩擦而產(chǎn)生的相對滑動，使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生自激旋轉(zhuǎn)振動；而且由轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)角速度公式可知，當主動轉(zhuǎn)子按一定轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)時，被動轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速就產(chǎn)生周期性變動．每轉(zhuǎn)動一周變動兩次，因而其振動頻率為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動頻率的2倍。第45頁/共54頁46

轉(zhuǎn)子所受的軸向交變力與前面所述的轉(zhuǎn)子不對中的軸向振動的圖相同，其振動特征頻率為轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動頻率。（3）轉(zhuǎn)子不對中的敏感參數(shù)由前面分析的法向力、徑向力和軸向力公式可知，轉(zhuǎn)子不對中時。轉(zhuǎn)子受力及軸承所受的附加力，直接與聯(lián)軸器所傳遞的扭矩成正比。即轉(zhuǎn)子不對中所發(fā)生的異常振動隨機器的負荷增加而增大。第46頁/共54頁47

轉(zhuǎn)子熱態(tài)對中不良時，機器的基礎(chǔ)變形、熱膨脹不均勻及環(huán)境溫度的突然變化等，對轉(zhuǎn)子的熱態(tài)對中狀態(tài)比較敏感，有較大的影響。

2、診斷實例背景某廠的透平壓縮機如下圖所示，機組檢修時，除常規(guī)工作外還對聯(lián)