第3~4節(jié)抗浮人防計算和防水板設(shè)計

內(nèi)容大綱基礎(chǔ)設(shè)計的荷載及軟件應(yīng)用要點復(fù)雜基礎(chǔ)設(shè)計要點基于樁土非線性分析的抗浮、人防設(shè)計防水板設(shè)計要點基于上部基礎(chǔ)土共同作用的迭代計算方法用于沉降計算基礎(chǔ)沖切抗剪分析與傳統(tǒng)軟件的對比和改進(jìn)YJK基礎(chǔ)建模的主要特點YJK設(shè)計結(jié)果的管理的主要特點YJK基礎(chǔ)施工圖應(yīng)用要點十.考慮基礎(chǔ)變形對上部結(jié)構(gòu)的影響—上部基礎(chǔ)土共同分析模型的新應(yīng)用第一頁，共159頁。第一頁，共159頁。第3節(jié)

基于樁土非線性分析的抗浮、人防設(shè)計第二頁，共159頁。第二頁，共159頁?？垢≡O(shè)計當(dāng)前常見方法及問題使用樓板計算模塊，倒樓蓋計算模型；問題：理想支座，只考慮局部彎曲作用；警示：樓板施工圖模塊，梁默認(rèn)是不動支座，不適用基礎(chǔ)底板計算不能考慮局部抗浮問題；如局部（比如裙房）水浮力大于上部荷載，會有較大安全隱憂，基于不動支座的倒樓蓋模型是無法模擬這種情況的。第三頁，共159頁。第三頁，共159頁。近幾年有不少地下室

因地下水的作用而造成工程事故只驗算整體抗浮，因計算手段缺乏未考慮局部抗浮問題；未分析其上部荷載的分布和抗浮力的傳遞途徑，未考慮局部范圍因抗浮荷載小于水浮力，導(dǎo)致底板隆起，甚至造成地下室及上部結(jié)構(gòu)構(gòu)件大面積破壞；底板計算中只驗算強(qiáng)度不進(jìn)行裂縫寬度的計算；對地表水抗浮重要性認(rèn)識不足；地下水位較低的北方地區(qū)認(rèn)為不存在水浮力，而很多工程事故是暴雨地表水引起；第四頁，共159頁。第四頁，共159頁。工程實例

問題：YJK基礎(chǔ)計算結(jié)果與傳統(tǒng)樓板計算結(jié)果差異大北京地區(qū)項目2層地下室；水頭12米；第五頁，共159頁。第五頁，共159頁。傳統(tǒng)計算方法配筋是構(gòu)造如果采用傳統(tǒng)計算方法配筋不大（4500構(gòu)造）；第六頁，共159頁。第六頁，共159頁。警示：很大的X向板底配筋，需要采取抗浮措施217cm^2YJK基礎(chǔ)計算結(jié)果顯示超筋第七頁，共159頁。第七頁，共159頁。警示：很大的Y向板底配筋，需要采取抗浮措施252cm^2YJK基礎(chǔ)計算結(jié)果顯示超筋第八頁，共159頁。第八頁，共159頁。板頂配筋最大34尚可接受第九頁，共159頁。第九頁，共159頁。原因分析除核心筒外基底壓力全為0裙房部分水浮力大于上部荷載第十頁，共159頁。第十頁，共159頁。原因分析—三維位移更形象體現(xiàn)上浮效果局部明顯上浮形成懸臂板第十一頁，共159頁。第十一頁，共159頁。工程實例總結(jié)如果采用傳統(tǒng)計算方法將無法計算出局部上抬效應(yīng)，構(gòu)造配筋（4500mm）；帶來較大的抗浮安全隱患第十二頁，共159頁。第十二頁，共159頁?；A(chǔ)抗浮設(shè)計的計算方法進(jìn)展及應(yīng)用第十三頁，共159頁。第十三頁，共159頁?；A(chǔ)工程的計算分析技術(shù)

做法1單模型線性分析方法不考慮變形后結(jié)構(gòu)是處于受拉或者受壓狀態(tài)，不區(qū)分抗拉和抗壓剛度，用線性彈簧來模擬樁土。存在的問題是水浮力作用下，各點豎向位移相同，板無彎曲，根本計算不出來水浮力的效應(yīng)。設(shè)計師基本不用采用該方法的軟件計算水浮力第十四頁，共159頁。第十四頁，共159頁?；A(chǔ)工程的計算分析技術(shù)

做法2多模型線性分析多模型線性分析，具體：對于高水工況，假定結(jié)構(gòu)整體處于受拉狀態(tài)，樁（包括錨桿）采用抗拉剛度進(jìn)行計算，忽略土的剛度，采用了倒樓蓋的計算模型；對于其他工況，假定結(jié)構(gòu)整體處于受壓狀態(tài)，樁（包括錨桿）采用抗壓剛度進(jìn)行計算，考慮土的剛度；同時在含高水組合工況的內(nèi)力疊加時，不是直接疊加，是采用高水工況部分與其他工況部分的包絡(luò)取大。第十五頁，共159頁。第十五頁，共159頁。多模型-水浮力作用下的計算模型以下面復(fù)合樁基筏板基礎(chǔ)、常規(guī)樁筏基礎(chǔ)、平筏基礎(chǔ)為例進(jìn)行說明：第十六頁，共159頁。第十六頁，共159頁。多模型-非高水荷載的計算模型

第十七頁，共159頁。第十七頁，共159頁。多模型-高水工況計算模型

考慮到含高水工況組合情況下，地基土可能部分處于受拉狀態(tài)，所以高水工況的計算模型中不考慮土的彈簧剛度、樁剛度取抗拉剛度，并且將上部的墻柱位置作為不動支座，用倒樓蓋模型計算高水工況的內(nèi)力，見下圖：第十八頁，共159頁。第十八頁，共159頁。多模型-高水工況計算模型

第十九頁，共159頁。第十九頁，共159頁。模型2多模型的線性分析方法存在問題高水工況的倒樓蓋模型不能準(zhǔn)確考慮上部荷載的不均勻和地基條件的不均勻影響；計算局部抗浮以及樁的抗拔承載力存在誤差；必須采用更精確的計算模型？？第二十頁，共159頁。第二十頁，共159頁。發(fā)展方向單模型線性分析多模型線性分析非線性分析？變剛度模型（包絡(luò)）流行方法，但有局限性（使用樓板模塊、YJK的線性分析均屬于）高水部分倒樓蓋1.2水（高）其他荷載線彈簧（1.2恒+1.4活）沒人用1.2恒+1.4活+1.2水（高）第二十一頁，共159頁。第二十一頁，共159頁?；A(chǔ)工程的非線性本質(zhì)基礎(chǔ)工程非線性源于邊界條件非線性：1）土只能承擔(dān)壓力，不能承擔(dān)拉力；2）普通樁、抗拔錨桿等拉壓剛度不同，差異很大。變剛度模型第二十二頁，共159頁。第二十二頁，共159頁。第二十三頁，共159頁。第二十三頁，共159頁。無水、水浮力較小時樁土剛度第二十四頁，共159頁。第二十四頁，共159頁。水浮力引起基礎(chǔ)上抬時樁土剛度是變剛度的第二十五頁，共159頁。第二十五頁，共159頁。YJK引入拉壓剛度不同非線性分析方法

不滿足疊加原理，不能按單工況計算，組合工況疊加或者包絡(luò)，應(yīng)按荷載組合后（比如1.2恒+1.4活-1.2高?。┳饔眠M(jìn)行計算；考慮結(jié)構(gòu)的實際變形確定剛度取值對于處于受壓狀態(tài)的部分，樁（包括錨桿）采用抗壓剛度進(jìn)行計算，考慮土的剛度而對于處于受拉狀態(tài)的部分，樁（包括錨桿）采用抗拉剛度進(jìn)行計算，忽略土的剛度；分析方法上，要采用迭代的非線性計算方法。第二十六頁，共159頁。第二十六頁，共159頁。基礎(chǔ)工程中需要進(jìn)行非線性分析的情況如果地基土或者樁出現(xiàn)了部分受壓部分受拉的情況，就應(yīng)該通過考慮土樁抗拉抗壓剛度不同的非線性迭代計算方法進(jìn)行分析。第二十七頁，共159頁。第二十七頁，共159頁?；A(chǔ)工程中需要進(jìn)行非線性分析的情況最常見的情況包括：1）進(jìn)行人防設(shè)計的工程；2）抗浮設(shè)防水位比較高的工程；3）上部結(jié)構(gòu)荷載特別不均勻的工程；4）較大水平力荷載的工程；第二十八頁，共159頁。第二十八頁，共159頁。非線性分析方法在YJK中的應(yīng)用默認(rèn)含高水組合；默認(rèn)含人防組合；用戶可以指定；第二十九頁，共159頁。第二十九頁，共159頁。合理設(shè)樁土剛度-抗拔剛度要自己設(shè)置對于樁，軟件默認(rèn)是拉壓剛度相同的。所以對于需要考慮樁拉壓不同的情況，需要交互指定樁的抗拉剛度。最常見的是抗拔錨桿，可以利用【樁定義修改樁剛度】功能指定抗拉剛度值，并指定抗壓剛度為0。對于普通樁，如果不考慮其抗拔作用，可以修改其抗拉剛度為0；如果考慮其抗拔作用，指定一個抗拉剛度值。地基土的基床系數(shù)軟件默認(rèn)是只抗壓不抗拉的，所以不需要指定抗拉剛度為0。

第三十頁，共159頁。第三十頁，共159頁。樁的抗壓剛度和抗拔剛度軟件默認(rèn)生成的樁的抗拉抗壓剛度是相同的。需對樁分別設(shè)置不同的抗拉抗壓剛度，來模擬普通樁的抗拉和抗壓剛度不同，或者模擬只能抗拔的抗拔錨桿。V1.6

抗拔剛度=承載力特征值/允許位移（10mm）估算第三十一頁，共159頁。第三十一頁，共159頁。第三十二頁，共159頁。第三十二頁，共159頁。非承臺樁承臺樁抗拔錨桿第三十三頁，共159頁。第三十三頁，共159頁。【按樁定義】修改剛度生成數(shù)據(jù)后取消修改點恢復(fù)默認(rèn)【按樁定義】修改剛度第三十四頁，共159頁。第三十四頁，共159頁?！景礃抖x】修改剛度技術(shù)條件：可以按樁定義分別修改抗壓剛度、抗拉剛度和抗彎剛度；如果僅僅樁長不同，也建議定義為不同的樁，方便按樁定義指定不同的樁剛度；第三十五頁，共159頁。第三十五頁，共159頁。非線性分析進(jìn)程提示第三十六頁，共159頁。第三十六頁，共159頁。使用要點要考慮上部結(jié)構(gòu)剛度；要合理設(shè)定樁土剛度；高水組合要計入全部上部結(jié)構(gòu)荷載包括覆土自重——不再采用理想支座的倒樓蓋模型計算高水效應(yīng)第三十七頁，共159頁。第三十七頁，共159頁。水浮力計算參數(shù)低水、高水區(qū)別；什么情況下考慮；第三十八頁，共159頁。第三十八頁，共159頁。低水性質(zhì)是永久荷載起抵消部分恒載的有利作用，一般不考慮（海邊城市會考慮）第三十九頁，共159頁。第三十九頁，共159頁。高水工況對應(yīng)“抗浮設(shè)防水位”

可變荷載，會增加組合標(biāo)準(zhǔn)抗浮組合（1.0恒-水標(biāo)準(zhǔn)組合系數(shù)*?。┰黾油瑪?shù)目的抗浮基本組合（原基本組合-水基本組合系數(shù)*浮）。各項計算（承載力、配筋等），考慮上述兩種組合；第四十頁，共159頁。第四十頁，共159頁。高水工況采用非線性分析含高水工況組合默認(rèn)采用非線性分析方法；含高水工況的工況組合，線性分析時內(nèi)力不是簡單地進(jìn)行疊加，而是對于高水部分與非高水部分進(jìn)行包絡(luò)取大。以1.2恒+1.4活-1.2浮（高）為例，其結(jié)果取1.2恒+1.4活與1.2?。ǜ撸┙Y(jié)果的較不利者；第四十一頁，共159頁。第四十一頁，共159頁。高水性質(zhì)是可變荷載是不利作用，大部分工程需要考慮第四十二頁，共159頁。第四十二頁，共159頁。整體抗浮驗算結(jié)果輸出輸出了考慮樁抗拔承載力的整體抗浮驗算結(jié)果第四十三頁，共159頁。第四十三頁，共159頁。局部抗浮是否滿足依據(jù)什么？樁抗拔承載力筏板配筋第四十四頁，共159頁。第四十四頁，共159頁。樁抗拔承載力樁抗拔承載力第四十五頁，共159頁。第四十五頁，共159頁。筏板配筋云圖第四十六頁，共159頁。第四十六頁，共159頁。YJK非線性抗浮計算方法

在上部結(jié)構(gòu)荷載不均勻工程中的應(yīng)用案例

與傳統(tǒng)倒樓蓋包絡(luò)方法對比第四十七頁，共159頁。第四十七頁，共159頁。2層有抽柱第四十八頁，共159頁。第四十八頁，共159頁。2層有抽柱第四十九頁，共159頁。第四十九頁，共159頁。抽柱處荷載只有其他部位的20%水浮力大于豎向荷載水浮力52KN/m^2第五十頁，共159頁。第五十頁，共159頁。三維位移變形比較第五十一頁，共159頁。第五十一頁，共159頁。倒樓蓋模型無法計算出柱下位移基于倒樓蓋模型的多模型分析方法結(jié)果第五十二頁，共159頁。第五十二頁，共159頁。基于倒樓蓋模型的多模型分析方法結(jié)果第五十三頁，共159頁。第五十三頁，共159頁?；诘箻巧w模型的多模型分析方法結(jié)果第五十四頁，共159頁。第五十四頁，共159頁。非線性分析方法結(jié)果-抗浮工況抽柱處上抬80多毫米第五十五頁，共159頁。第五十五頁，共159頁。不含活載工況組合起到了控制作用，如1.2恒+1.4風(fēng)Y–1.2?。ǜ撸?/p>

第五十六頁，共159頁。第五十六頁，共159頁。配筋云圖結(jié)果比較第五十七頁，共159頁。第五十七頁，共159頁?；诘箻巧w模型的多模型分析方法結(jié)果-X頂?shù)谖迨隧摚?59頁。第五十八頁，共159頁?；诘箻巧w模型的多模型分析方法結(jié)果-Y頂?shù)谖迨彭?，?59頁。第五十九頁，共159頁?；诜蔷€性方法結(jié)果-X頂（紅框區(qū)域）第六十頁，共159頁。第六十頁，共159頁?；诜蔷€性方法結(jié)果-Y頂（紅框區(qū)域）第六十一頁，共159頁。第六十一頁，共159頁?；诘箻巧w模型的多模型分析方法結(jié)果-X底第六十二頁，共159頁。第六十二頁，共159頁。基于倒樓蓋模型的多模型分析方法結(jié)果-Y底第六十三頁，共159頁。第六十三頁，共159頁。基于非線性方法結(jié)果-X底（紅框區(qū)域）第六十四頁，共159頁。第六十四頁，共159頁?；诜蔷€性方法結(jié)果-Y底（紅框區(qū)域）第六十五頁，共159頁。第六十五頁，共159頁。結(jié)論高水工況的基于倒樓蓋的模型，不能考慮上部荷載的不均勻；水位比較高的情況下，結(jié)果可能是偏于不安全的?；诜蔷€性的分析模型能準(zhǔn)確模擬水和上部荷載的相對關(guān)系，支座關(guān)系更加真實，所以可以準(zhǔn)確模擬出水上抬效應(yīng)。第六十六頁，共159頁。第六十六頁，共159頁。水浮力52KN/m^230

水位較低時兩個方法模型結(jié)果對比第六十七頁，共159頁。第六十七頁，共159頁?；诘箻巧w模型的三維位移第六十八頁，共159頁。第六十八頁，共159頁?；诜蔷€性方法結(jié)果-三維位移上抬量比較小11毫米第六十九頁，共159頁。第六十九頁，共159頁?；诘箻巧w模型的多模型分析方法結(jié)果-X頂配筋第七十頁，共159頁。第七十頁，共159頁?；诘箻巧w模型的多模型分析方法結(jié)果-Y頂配筋第七十一頁，共159頁。第七十一頁，共159頁?；诜蔷€性方法結(jié)果-X頂（構(gòu)造）第七十二頁，共159頁。第七十二頁，共159頁?；诜蔷€性方法結(jié)果-Y頂（構(gòu)造）第七十三頁，共159頁。第七十三頁，共159頁。水浮力比較小情況下兩者接近基于非線性方法結(jié)果基于倒樓蓋模型的多模型分析方法結(jié)果第七十四頁，共159頁。第七十四頁，共159頁?？偨Y(jié)1）水浮力比較大的情況下，倒樓蓋計算高水工況，存在比較大的誤差。特別是上部荷載比較小的地方，如果柱下位置出現(xiàn)上浮，倒樓蓋的不動支座假定是不成立的，所以倒樓蓋模型的計算結(jié)果偏小較多。2）水浮力比較小的情況下（倒樓蓋的不動支座假定基本成立情況下），倒樓蓋計算高水工況與V1.5的非線性迭代方案比較接近。第七十五頁，共159頁。第七十五頁，共159頁。非線性分析能準(zhǔn)確模擬抗浮所以，采用非線性方法計算水浮力計算是更準(zhǔn)確的，其能夠準(zhǔn)確計算水浮力和上部荷載共同作用下基礎(chǔ)的受力狀態(tài)，推薦采用該方案。而線性分析方法只適用于倒樓蓋的不動支座假定基本成立情況，所以對于水浮力比較大的情況下，計算結(jié)果偏于不安全；而水浮力比較小的情況下，計算結(jié)果偏于保守。第七十六頁，共159頁。第七十六頁，共159頁。使用YJK進(jìn)行抗浮驗算實例及常見問題分析

計算配筋異常原因分析及如何處理第七十七頁，共159頁。第七十七頁，共159頁。工程案例1-水池類結(jié)構(gòu)第七十八頁，共159頁。第七十八頁，共159頁。該工程水浮力比較大接近自重第七十九頁，共159頁。第七十九頁，共159頁。設(shè)置了不按

【基本組合考慮基礎(chǔ)自重與覆土重】

第八十頁，共159頁。第八十頁，共159頁。這意味著幾個含高水的組合

總荷載為向上荷載結(jié)構(gòu)整體是漂浮起來的。YJK對于含高水組合按非線性迭代分析，即認(rèn)為土只能受壓不能受拉。所以這些組合下，結(jié)構(gòu)成為了機(jī)構(gòu)了。見位移圖。第八十一頁，共159頁。第八十一頁，共159頁?？紤]基礎(chǔ)自重和覆土重。位移結(jié)果第八十二頁，共159頁。第八十二頁，共159頁。內(nèi)力結(jié)果第八十三頁，共159頁。第八十三頁，共159頁。結(jié)論-水浮力組合考慮全部實際荷載參數(shù)設(shè)置：考慮全部荷載包括自重和覆土重；否則出現(xiàn)上部荷載壓不住水浮力本來柱下是無上抬的，跨度會算大了第八十四頁，共159頁。第八十四頁，共159頁。另外一個類似的工程第八十五頁，共159頁。第八十五頁，共159頁。疑問是部分區(qū)域配筋特別大（510cm^2)?第八十六頁，共159頁。第八十六頁，共159頁?！疚谋窘Y(jié)果】查看壓重和浮力的統(tǒng)計第八十七頁，共159頁。第八十七頁，共159頁。第八十八頁，共159頁。第八十八頁，共159頁。第八十九頁，共159頁。第八十九頁，共159頁。未計入自重和覆土重：1165494<1423952第九十頁，共159頁。第九十頁，共159頁。計入自重和覆土重1763628>1423952X頂最大28第九十一頁，共159頁。第九十一頁，共159頁。計入自重和覆土重1763628>1423952Y頂最大52第九十二頁，共159頁。第九十二頁，共159頁。計入自重和覆土重1763628>1423952X底最大29第九十三頁，共159頁。第九十三頁，共159頁。計入自重和覆土重1763628>1423952Y底最大28第九十四頁，共159頁。第九十四頁，共159頁。工程案例2-第九十五頁，共159頁。第九十五頁，共159頁。第九十六頁，共159頁。第九十六頁，共159頁。水浮力大于上部荷載了第九十七頁，共159頁。第九十七頁，共159頁。異常的三維位移變形第九十八頁，共159頁。第九十八頁，共159頁。異常的三維位移變形第九十九頁，共159頁。第九十九頁，共159頁。異常的配筋結(jié)果第一百頁，共159頁。第一百頁，共159頁。背景該工程整體抗浮不過；原方案是設(shè)置抗浮錨桿，但是模型中尚未對錨桿建模；結(jié)論：需要進(jìn)行錨桿設(shè)計，考慮錨桿和筏板共同作用進(jìn)行工程計算分析。第一百零一頁，共159頁。第一百零一頁，共159頁。工程案例3-第一百零二頁，共159頁。第一百零二頁，共159頁。第一百零三頁，共159頁。第一百零三頁，共159頁。整體抗浮不過第一百零四頁，共159頁。第一百零四頁，共159頁。上部荷載不均勻局部有明顯上抬第一百零五頁，共159頁。第一百零五頁，共159頁。局部配筋很大第一百零六頁，共159頁。第一百零六頁，共159頁。總結(jié)1參數(shù)設(shè)置：基本組合要考慮自重和覆土重；否則上部荷載很可能壓不住水浮力2考慮上部結(jié)構(gòu)剛度第一百零七頁，共159頁。第一百零七頁，共159頁。3首先查看【文本結(jié)果】【抗浮穩(wěn)定性驗算】結(jié)果-------整體抗浮滿足要求是最低標(biāo)準(zhǔn)第一百零八頁，共159頁。第一百零八頁，共159頁。4查看三維位移結(jié)果以及配筋，檢查局部抗浮情況局部明顯上抬內(nèi)力和配筋也會過大第一百零九頁，共159頁。第一百零九頁，共159頁。整體抗浮或者局部抗浮不過的措施1）檢查抗浮水浮力是否過大（可能施加錯誤）；也可以調(diào)整水浮力的組合系數(shù)；2）否則只能：增加覆土等壓重、增設(shè)抗拔錨桿等；第一百一十頁，共159頁。第一百一十頁，共159頁。2.考慮抗拉錨桿的設(shè)計要點兼具抗拔作用的承壓樁；只抗拔的抗拔錨桿；現(xiàn)版本，只有抗拔剛度的樁；新版本，樁類型增加錨桿類；第一百一十一頁，共159頁。第一百一十一頁，共159頁?？拱蝿偠鹊脑O(shè)置要合理設(shè)置抗拔剛度，不宜過?。上胂鬄橄鹌そ罾ぐ澹?，否則計算的抗拔力太小而失真，起不到抗浮作用；第一百一十二頁，共159頁。第一百一十二頁，共159頁。抗拔剛度的設(shè)置一般需現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)，否則建議參考：嵌巖錨桿：EA/L*折減系數(shù)（據(jù)施工是否采用預(yù)拉措施，若則可取較大值）抗拔承載力/允許位移第一百一十三頁，共159頁。第一百一十三頁，共159頁。V1.6新增的錨桿的特點錨桿—只起抗拔作用無抗壓承載力和水平承載力第一百一十四頁，共159頁。第一百一十四頁，共159頁。錨桿不分擔(dān)上部荷載，抗壓剛度為0?？拱蝿偠劝?抗拔承載力/允許位移。允許用戶通過【基礎(chǔ)計算及結(jié)果輸出】的【樁剛度】調(diào)整樁抗壓抗拉剛度。V1.6新增的錨桿的特點-剛度試算第一百一十五頁，共159頁。第一百一十五頁，共159頁。普通樁進(jìn)行抗壓、抗拔以及水平承載力三項驗算；錨桿只驗算抗拔承載力。因為水平承載力是按樁數(shù)目均分的，所以只抗拔的錨桿如果按普通樁建模，會錯誤地分擔(dān)一部分水平荷載的。V1.6新增的錨桿的特點-承載力驗算第一百一十六頁，共159頁。第一百一十六頁，共159頁。錨桿計算模型三段式剛度，可準(zhǔn)確模擬受壓、受拉、達(dá)到承載力后可以計算預(yù)應(yīng)力錨桿，考慮預(yù)拉力對筏板配筋的影響第一百一十七頁，共159頁。第一百一十七頁，共159頁。兼具抗拔作用的承壓樁設(shè)計軟件默認(rèn)樁的抗壓抗拉剛度相同，根據(jù)實際進(jìn)行調(diào)整；設(shè)置好圖示的相關(guān)參數(shù)第一百一十八頁，共159頁。第一百一十八頁，共159頁?？拱五^桿設(shè)計流程第一百一十九頁，共159頁。第一百一十九頁，共159頁。確定單錨桿承載力；【三維位移】上抬區(qū)，確定設(shè)置錨桿的區(qū)域；荷載【圍區(qū)統(tǒng)計】確定錨桿數(shù)（水浮力—上部荷載）/錨桿承載力=最小錨桿數(shù)不可能全部發(fā)揮最大作用，實際數(shù)放大一定比例；抗拔錨桿設(shè)計過程第一百二十頁，共159頁。第一百二十頁，共159頁。4、非線性抗浮計算后，根據(jù)抗拔承載力、筏板配筋、三維位移驗算結(jié)果優(yōu)化錨桿布置。去掉作用不大的錨桿；抗拔承載力不足處、筏板配筋過大處增加錨桿；抗拔錨桿設(shè)計過程第一百二十一頁，共159頁。第一百二十一頁，共159頁。錨桿初步估算第一百二十二頁，共159頁。第一百二十二頁，共159頁。初步布置方案210個錨桿第一百二十三頁，共159頁。第一百二十三頁，共159頁?？拱五^桿軟件驗算及調(diào)整

——檢查三維變形上抬量只有11mm第一百二十四頁，共159頁。第一百二十四頁，共159頁?？拱五^桿軟件驗算及調(diào)整

——檢查錨桿承載力右下角錨桿基本不起作用可以去掉第一百二十五頁，共159頁。第一百二十五頁，共159頁。內(nèi)圈的錨桿基本不起作用可以去掉第一百二十六頁，共159頁。第一百二十六頁，共159頁。右上角錨桿承載力不夠需要增加錨桿第一百二十七頁，共159頁。第一百二十七頁，共159頁?？拱五^桿調(diào)整后方案114個錨桿第一百二十八頁，共159頁。第一百二十八頁，共159頁。調(diào)整方案后三維變形錨桿優(yōu)化減少數(shù)量筏板上抬區(qū)域多了些第一百二十九頁，共159頁。第一百二十九頁，共159頁。錨桿基本都能較大程度地發(fā)揮作用抗拔承載力也滿足要求第一百三十頁，共159頁。第一百三十頁，共159頁。筏板配筋檢查板頂原來是構(gòu)造配筋現(xiàn)在需要20cm^2的配筋第一百三十一頁，共159頁。第一百三十一頁，共159頁。筏板配筋檢查板底還是構(gòu)造配第一百三十二頁，共159頁。第一百三十二頁，共159頁。錨桿抗浮設(shè)計總結(jié)錨桿設(shè)計必須基于上部基礎(chǔ)樁土共同分析，考慮上部結(jié)構(gòu)剛度，采用非線性分析方法；抗浮設(shè)計依賴錨桿抗拔和筏板彎曲共同作用；錨桿施工復(fù)雜，費用高；筏板抗彎能力有限，不得不時就需要加錨桿；局部抗浮驗算中的錨桿設(shè)計，本質(zhì)是筏板彎曲配筋設(shè)計與錨桿設(shè)計兩者平衡的過程，少設(shè)錨桿確保經(jīng)濟(jì)，同時要保證錨桿承載力和板配筋均滿足安全要求；第一百三十三頁，共159頁。第一百三十三頁，共159頁。內(nèi)容大綱基礎(chǔ)設(shè)計的荷載及軟件應(yīng)用要點復(fù)雜基礎(chǔ)設(shè)計要點基于樁土非線性分析的抗浮、人防設(shè)計防水板設(shè)計要點基于上部基礎(chǔ)土共同作用的迭代計算方法用于沉降計算基礎(chǔ)沖切抗剪分析與傳統(tǒng)軟件的對比和改進(jìn)YJK基礎(chǔ)建模的主要特點YJK設(shè)計結(jié)果的管理的主要特點YJK基礎(chǔ)施工圖應(yīng)用要點十.考慮基礎(chǔ)變形對上部結(jié)構(gòu)的影響—上部基礎(chǔ)土共同分析模型的新應(yīng)用第一百三十四頁，共159頁。第一百三十四頁，共159頁。防水板設(shè)計

對防水板自動進(jìn)行二步計算。

第一步計算將柱底、墻底作為支撐防水板的豎向不動支座，對防水板進(jìn)行有限元計算和配筋計算。

第二步計算非防水板基礎(chǔ)，如獨立基礎(chǔ)、樁承臺等，此時考慮防水板傳遞過來的荷載。第一百三十五頁，共159頁。第一百三十五頁，共159頁。136防水板計算過程:柱下獨基和防水板二步計算一次完成第一百三十六頁，共159頁。第一百三十六頁，共159頁。防水板本身計算6種荷載工況組合：（1）標(biāo)準(zhǔn)組合1.0恒-1.05浮；（2）標(biāo)準(zhǔn)組合1.0恒+1.0活（3）基本組合1.2恒+1.4活-1.2浮(低)（可設(shè)是否考慮）；（4）基本組合1.35恒+0.98活-1.2浮(低)（可設(shè)是否考慮）；（5）基本組合1.0恒-1.2浮(高)；（6）基本組合1.0恒-1.0人防。注：防水板不承擔(dān)上部結(jié)構(gòu)荷載第一百三十七頁，共159頁。第一百三十七頁，共159頁。防水板的計算模型示意圖第一百三十八頁，共159頁。第一百三十八頁，共159頁。按防水板建模時的計算模型1）獨立基礎(chǔ)、承臺、筏板的厚度對防水板的影響；是作為防水板的加厚區(qū)域，減少計算跨度，減少防水板配筋；在上部結(jié)構(gòu)模塊，用彈性樓板，不建柱帽，會有明顯差異；第一百三十九頁，共159頁。第一百三十九頁，共159頁。防水板建模

-帶獨立基礎(chǔ)（作為加厚區(qū)）第一百四十頁，共159頁。第一百四十頁，共159頁。X向頂筋-最大18第一百四十一頁，共159頁。第一百四十一頁，共159頁。Y向頂筋-最大24第一百四十二頁，共159頁。第一百四十二頁，共159頁。防水板

-不考慮獨基對防水板局部較厚作用第一百四十三頁，共159頁。第一百四十三頁，共159頁。X向1826第一百四十四頁，共159頁。第一百四十四頁，共159頁。Y向2434第一百四十