土體主動(dòng)、被動(dòng)土壓力概念及計(jì)算公式習(xí)題

主動(dòng)土壓力擋土墻向前移離填土，隨著墻的位移量的漸漸增大，土體作用于墻上的土壓力漸漸減小，當(dāng)墻后土體到達(dá)主動(dòng)極限平衡狀態(tài)并消滅P。a被動(dòng)土壓力擋土墻在外力作用下移向填土，隨著墻位移量的漸漸增大，土體作用于墻上的土壓力漸漸增大，當(dāng)墻后土體到達(dá)被動(dòng)極限平衡狀態(tài)并消滅滑動(dòng)面時(shí)，這時(shí)作用于墻上的土壓力增至最大，稱為被動(dòng)土壓力P。上述三種土壓力的移動(dòng)狀況和它們?cè)谝粯訔l件下的數(shù)值比較，p6-2P＞P＞P。p o a朗肯根本理論朗肯土壓力理論是英國(guó)學(xué)者朗肯〔Rankin〕1857年依據(jù)均質(zhì)的半無限土體的應(yīng)力狀態(tài)和土處于極限平衡狀態(tài)的應(yīng)力條件提出的。在其理論推導(dǎo)中,首先作出以下根本假定。擋土墻是剛性的墻背垂直；(2)擋土墻的墻后填土外表水平；(3)擋土墻的墻背光滑，不考慮墻背與填土之間的摩擦力。把土體當(dāng)作半無限空間的彈性體，而墻背可假想為半無限土體內(nèi)部的鉛直平面，依據(jù)土體處于極限平衡狀態(tài)的條件，求出擋土墻上的土壓力。假設(shè)擋土墻向填土方向移動(dòng)壓縮土體，σz

仍保持不變，但σ將不斷增大并超過σx

值，當(dāng)土墻擠壓土體使σ增大到使土體到達(dá)被x動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，如圖6-4的應(yīng)力園O，σ變?yōu)樾≈鲬?yīng)力，σ變?yōu)榇笾鲬?yīng)力，即為朗肯被動(dòng)土壓力(p與水平面的夾角為

3 z x p452。朗肯主動(dòng)土壓力的計(jì)算依據(jù)土的極限平衡條件方程式σ1=σ3tg2(45°+2

)+2c·tg(45°+2)σ=σσ=σtg2(45°- )-2c·tg(45°- )3 122土體處于主動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，σ=σγz，σσ=p1 z 3 xa1)填土為粘性土?xí)r填土為粘性土?xí)r的朗肯主動(dòng)土壓力計(jì)算公式為 p=γztg2(45°- )-2c·tg(45°- )=γzK-2ca22aa(6-3)由公式(6-3)，pZ6-5a(一)ZH0-HPa0-335－5z=Hp=γHK-2cKa a azp=0(6-3)求得0 a2cKz02cKz0azpz深度范圍內(nèi)，填土對(duì)擋土墻不產(chǎn)生土壓力。0 a 0墻背所受總主動(dòng)土壓力為P，其值為土壓力分布圖中的陰影局部面積，即aP1(HK

2cK)(Hz)a 2 1

a K2c2K

(6-5) H2K2cH 2 a a 2)填土為無粘性土(砂土)時(shí)依據(jù)極限平衡條件關(guān)系方程式，主動(dòng)土壓力為pztg2(45)zKa 2

(6-6)上式說明主動(dòng)土壓力P沿墻高呈直線分布，即土壓力為三角形分布，如圖6-6所示。墻背上所受的總主動(dòng)土壓力為三角形的面積，a即2H1HP的作用方向應(yīng)垂直墻背，作用點(diǎn)在距墻底 處。a 3

(6-7)朗肯被動(dòng)土壓力計(jì)算從朗肯土壓力理論的根本原理可知，當(dāng)土體處于被動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，依據(jù)土的極限平衡條件式可得被動(dòng)土壓力強(qiáng)度σ=p，σ=1p 3σ=rz，填土為粘性土?xí)rzpztg2(45)2ctg(45)zKp 2 2 2cKpK

(6-8)填土為無粘性土?xí)rp 2 式中：PkPa；p

(6-9)Kp

Kptg2(45 )2 ；其余符號(hào)同前。6-76-8。填土為粘性土?xí)r的總被動(dòng)土壓力為p 2

2cHKp

(6-10)填土為無粘土?xí)r的總被動(dòng)土壓力為p 2

(6-11)6-76-8kN/m。庫(kù)倫土壓力理論根本原理庫(kù)倫于1776年依據(jù)爭(zhēng)論擋土墻墻后滑動(dòng)土楔體的靜力平衡條件，提出了計(jì)算土壓力的理論。他假定擋土墻是剛性的，墻后填土是無粘性土。當(dāng)墻背移離或移向填土，墻后土體到達(dá)極限平衡狀態(tài)時(shí)，填后填土是以一個(gè)三角形滑動(dòng)土楔體的形式，沿墻背和填土土體中某一滑裂平面通過墻踵同時(shí)向下發(fā)生滑動(dòng)。依據(jù)三角形土楔的力系平衡條件，求出擋土墻對(duì)滑動(dòng)土楔的支承反力，從而解出擋土墻墻背所受的總土壓力。主動(dòng)土壓力的計(jì)算如圖6-9所示擋土墻，墻背AB傾斜，與豎直線的夾角為ε，填土外表AC是一平面，與水平面的夾角為β，假設(shè)墻背受土推向前移動(dòng)，當(dāng)墻后土體到達(dá)主動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，整個(gè)土體沿著墻背AB和滑動(dòng)面BC同時(shí)下滑，形成一個(gè)滑動(dòng)的楔體△ABC。假設(shè)滑動(dòng)面BC與水平面的夾角為α，不考慮楔體本身的壓縮變形。取土楔ABC為脫離體，作用于滑動(dòng)土楔體上的力有：①是墻對(duì)土楔的反力P，其作用方向與墻反面的法線成δ角(δ角為墻與土之間的外摩擦角，稱墻摩擦角)；②是滑動(dòng)面PCR，其方向與BCφ角(φABCW。依據(jù)W、P、RP W sin() sin180()Wsin()所以

sin()

(6-12)其中 ψ=90°-(δ+φ)假定不同的α角可畫出不同的滑動(dòng)面，就可得出不同的P值，但是，只有產(chǎn)生最大的PP大Pa對(duì)于已確定的擋土墻和填土來說，φ、δ、ε和β均為，只有α角是任意假定的，當(dāng)α發(fā)生變化，則W也隨之變化，P與R亦dP0隨之變化。P是α的函數(shù)，按d 的條件，用數(shù)解法可求出P最大值時(shí)的α角，然后代入式(6-12)求得主動(dòng)土壓力的：1P H21a 2

cos2()

P1a 2

H2Kacos2cos2cos()1coscos 式中：γ、φ——分別為填土的重度與內(nèi)摩擦角；ε——墻背與鉛直線的夾角。以鉛直線為準(zhǔn)，順時(shí)針為負(fù)，稱仰斜；反時(shí)針為正，稱俯斜；δ——墻摩擦角，由試驗(yàn)或按標(biāo)準(zhǔn)確定。我國(guó)交通部重力式碼頭設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定是：①俯斜的混凝土或砌體墻承受 2～2 3 ；②階梯形墻承受3

；③垂直的混凝土或砌體承受

3～2。β——填土外表與水平面所成坡角；Kφ、ε、β、δ的函數(shù)?？捎孟率接?jì)算；acos2()cos2cos2cos()1sin()sin()2cos()cos()a假設(shè)填土面水平，墻背鉛直光滑。即β=0，ε=0，φ 0=0時(shí)，公式(6-13)即變?yōu)? P H2tg2(45 )a 2 2此式與填土為砂性土?xí)r的朗肯土壓力公式一樣。由此可見，在確定的條件，兩種土壓力理論得到的結(jié)果是一樣的。1由式(6-13)可知，P的大小與墻高的平方成正比，所以土壓力強(qiáng)度是按三角形分布的。P的作用點(diǎn)距墻底為墻高的 。按庫(kù)倫理論a a 3P分布如圖6-10(ε+δ)zadP d1 p a z2KazKaaz dz dz2 Pz，pa az

(6-14)只能代表作用在墻背的鉛直投影高度上的某一點(diǎn)的土壓力強(qiáng)度。被動(dòng)土壓力的計(jì)算被動(dòng)土壓力計(jì)算公式的推導(dǎo)，與推導(dǎo)主動(dòng)土壓力公式一樣，擋土墻在外力作用下移向填土，當(dāng)填土到達(dá)被動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，便可求得被動(dòng)土壓力計(jì)算公式為1P p 2

p 〔6-15〕式中：K——被動(dòng)土壓力系數(shù)，可用下式計(jì)算；Pcos2()sin(sin()sin()cos()cos()p 2cos2cos()1 關(guān)于朗肯和庫(kù)倫土壓力理論的簡(jiǎn)潔說明朗肯和庫(kù)倫土壓力理論都是由墻后填土處于極限平衡狀態(tài)的條件得到的。但朗肯理論求得是墻背各點(diǎn)土壓力強(qiáng)度分布，而庫(kù)倫理論求得是墻背上的總土壓力。朗肯理論在其推導(dǎo)過程中無視了墻背與填土之間的摩擦力，認(rèn)為墻背是光滑的，計(jì)算的主動(dòng)土壓力誤差偏大，被動(dòng)土壓力誤差偏小，而庫(kù)倫理論考慮了這一點(diǎn)，所以，主動(dòng)土壓力接近于實(shí)際值，但被動(dòng)土壓力由于假定滑動(dòng)面是平面誤差較大，因此，一般不用庫(kù)倫理論計(jì)算被動(dòng)土壓力。朗肯理論適用于填土外表為水平的無粘性土或粘性土的土壓力計(jì)算，而庫(kù)倫理論只適用于填土外表為水平或傾斜的無粘性土，對(duì)無粘性土只能用圖解法計(jì)算。一、是非題兩個(gè)試樣的土粒比重一樣，含水率也一樣，故兩者的重度也必定一樣。〔2‘1’為對(duì)CU試驗(yàn)中，飽和的正常固結(jié)土將產(chǎn)生正的孔隙水應(yīng)力，而飽和的強(qiáng)超固結(jié)土則可能產(chǎn)生負(fù)的〔1〕達(dá)西定律v=ki是土體中滲流的普遍規(guī)律，適用于各種類型的土?！?〕按庫(kù)倫理論，在很多假定的滑動(dòng)面中，真正的主動(dòng)破壞面是沿該面算得的〔按主動(dòng)破壞分析得的〕土壓力最大值?！?〕假設(shè)根底底面積一樣，壓力一樣，則根底埋深越大，其附加應(yīng)力和沉降也確定越大?！?〕擊實(shí)功能越大，土的最優(yōu)含水率越大。〔2〕當(dāng)?shù)叵滤挥傻孛嬉韵履骋簧疃壬仙降孛鏁r(shí)，地基承載力降低了?！?〕附加應(yīng)力大小只與計(jì)算點(diǎn)深度有關(guān)，而與根底尺寸無關(guān)?！?〕完全飽和的土體，含水率等于100%〔2〕不同的砂土相比較，自然孔隙比越小的越密實(shí)。〔1〕土中的結(jié)合水可分為重力水和毛細(xì)水?！?〕土的壓縮變形是由彈性變形和剩余變形兩局部組成，且以前者為主?！?〕飽和土的滲透固結(jié)過程就是超靜孔隙水壓力的消散和有效應(yīng)力相應(yīng)增長(zhǎng)的過程?！?〕甲土的飽和度假設(shè)大于乙土的飽和度，則甲土必定比乙土軟?！?〕在任何狀況下，土的自重應(yīng)力都不會(huì)引起根底的沉降?！?〕顆粒級(jí)配累計(jì)曲線較陡，表示粒徑大小相差不多，土粒較均勻，級(jí)配良好；反之，曲線平緩，〔2〕液性指數(shù)IL可以小于0，也可以大于1〔1〕e-p曲線可確定土的壓縮指數(shù)Cc〔1〕土的含水量等于土中水的質(zhì)量與土體質(zhì)量之比?！?〕斷裂構(gòu)造主要包括節(jié)理和裂隙兩類。〔2〕抗剪斷試驗(yàn)與抗剪試驗(yàn)的不同在于是否施加垂直壓力?！?〕巖層層面與假象水平面交線的延長(zhǎng)方向成為巖層產(chǎn)狀三要素中的傾向。〔1〕粘土礦物通常是物理風(fēng)化的產(chǎn)物。 〔2〕所謂干重度是指土在完全枯燥狀態(tài)時(shí)的重度。 〔2 〕土中顆粒重量與顆粒的體積之比稱為土粒的比重。 〔2〕26. 〔26. 〔2〕孔隙比是土中孔隙的體積與土的體積之比。對(duì)同一種土，孔隙比越大，干重度越大。 〔2〕土的含水量是指土中水的重量與土的重量之比。 〔2〕依據(jù)定義，土的含水量可能超過100％?！? 〕相對(duì)密實(shí)度越大，砂土越疏松。 〔2〕I粘性土的塑性指數(shù)P與其含水量有關(guān)。 〔1〕I粘性土的塑性指數(shù)P反映其所處的物理狀態(tài)。 〔1〕工程中以液性指數(shù)作為粘性土分類的指標(biāo)。 〔1〕粘性土的物理狀態(tài)由塑性指數(shù)IP確定。〔1〕靈敏度是反映無粘性土構(gòu)造性的一個(gè)指標(biāo)。 〔2〕土在壓力作用積減小主要是土顆粒間孔隙減小的結(jié)果。 〔1 〕即使對(duì)同一種土，其壓縮系數(shù)a通常也不是一個(gè)常數(shù)。 〔 1〕壓縮模量是土在無側(cè)限時(shí)的應(yīng)力與應(yīng)變之比。 〔2〕對(duì)正常固結(jié)土來說，其沉降主要由自重應(yīng)力和附加應(yīng)力產(chǎn)生。 〔1 〕自重應(yīng)力大于前期固結(jié)壓力的粘性土稱為超固結(jié)土。 〔2〕同一種土的抗剪強(qiáng)度是常數(shù)。 〔2〕通常土的剪切破壞面就是其剪應(yīng)力最大的面。 〔2〕飽和粘土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)與試驗(yàn)的排水條件有關(guān)。 〔1 〕飽和粘土的抗剪強(qiáng)度隨固結(jié)度的提高而增大。 〔1 〕墻后填土的內(nèi)摩擦角越高，作用在擋墻上的主動(dòng)土壓力就越大。 〔2〕當(dāng)剛性擋墻背離土體移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，作用在其上的土壓力為主動(dòng)土壓力。 〔 1〕計(jì)算庫(kù)侖土壓力時(shí)，通常假設(shè)墻背是光滑的。 〔2〕設(shè)地基為均質(zhì)土層，則根底埋深加大時(shí)，地基沉降也隨之增大。 〔1〕在到達(dá)極限荷載之前，地基的沉降—荷載曲線根本為一條直線。 〔2〕得分評(píng)卷人二、填空題得分評(píng)卷人1. 假設(shè)某土樣的顆粒級(jí)配曲線較緩，則不均勻系數(shù)數(shù)值較 大 ，其夯實(shí)后密實(shí)度較大 ?！?5 且曲率系數(shù)為1-3 的土。利用 級(jí)配 曲線可確定不均勻系數(shù)Cu；為了獲得較大密實(shí)度，應(yīng)選擇Cu值較大 的土作為填方工程的土料。能傳遞靜水壓力的土中水是 毛細(xì)水 水和 重力 水。連通不暢 的氣體，對(duì)工程性質(zhì)影響不大的土中氣是與大氣 相通 的氣體。沉降分析篩分法 法。粘性土越堅(jiān)硬，其液性指數(shù)數(shù)值越 小 ，粘性土的粘粒含量越高，其塑性指數(shù)數(shù)值越小 。小于某粒徑土的質(zhì)量占土總質(zhì)量10%的粒徑，稱為 有效 粒徑，小于某粒徑土的質(zhì)量占土總質(zhì)量60%的粒徑，稱為 限制 粒徑。處于半固態(tài)的粘性土，其界限含水量分別是 縮限 、塑限 。依據(jù)塑性指數(shù)，粘性土被分為粘土 土及粉質(zhì)粘土 土。且自然含水量大于 液限 的土。顆粒級(jí)配 進(jìn)展工程分類，碎石土是指粒徑大于2mm的顆粒超過總質(zhì)量 50% 的土。凍脹融陷現(xiàn)象在 季節(jié) 性凍土中易發(fā)生，其主要緣由是土中水分向凍結(jié)區(qū) 移動(dòng)和積存的結(jié)果。粘性土的靈敏度越高，受后其強(qiáng)度降低就越 小 ，所以在施工中應(yīng)留意保護(hù)基槽，盡量削減對(duì)坑底土的 構(gòu)造 擾動(dòng)。相對(duì) 密實(shí)度或標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊試驗(yàn)的錘擊次數(shù) 判定無粘性土的密實(shí)程度。1.由土筑成的梯形斷面路堤，因自重引起的基底壓力分布圖形是 梯 形，橋梁墩臺(tái)等剛性根底在中心荷載作用下，基底的壓力分布圖形是 一樣 的。曲線 減小，同一深度處，在基底 中心 點(diǎn)下，附加應(yīng)力最大。3.單向偏心荷載作用下的矩形根底，當(dāng)偏心距e>l/6時(shí)，基底與地基局部 脫開 ，產(chǎn)生應(yīng)力重分布 。地下水位 下降，其直接后果是導(dǎo)致地面沉降 。在地基中同一深度處，水平向自重應(yīng)力數(shù)值 小 于豎向自重應(yīng)力。在地基中，矩形荷載所引起的附加應(yīng)力，其影響深度比一樣寬度的條形根底 淺 ，比一樣寬度的方形根底 深 。上層堅(jiān)硬、下層脆弱的雙層地基，在荷載作用下，將發(fā)生應(yīng)力 集中 現(xiàn)象，反之，將發(fā)生應(yīng)力集中 現(xiàn)象?！?12數(shù)值越大，土的壓縮性越 大 ，a12≥ 的土為高壓縮性土?！?考慮土層的應(yīng)力歷史，填方路段的地基土的超固結(jié)比比 1 小 ，挖方路段的地基土超固結(jié)比比1 大 。壓縮系數(shù)越小，土的壓縮性越 小 ，壓縮模量越小，土的壓縮性越 大 。側(cè)限 條件下應(yīng)力與應(yīng)變的比值，土的變形模量是土在 無側(cè)限 條件下應(yīng)力與應(yīng)變的比值。消散 ，而有效應(yīng)力相應(yīng)增加 的過程。在計(jì)算土體變形時(shí)，通常假設(shè) 固體顆粒 體積是不變的，因此土體變形量為 空隙體積的減小值。通過土粒承受和傳遞的粒間應(yīng)力，又稱為 有效 應(yīng)力。飽和粘性土豎向固結(jié)時(shí)，某一時(shí)刻有效應(yīng)力圖面積與最終有效應(yīng)力圖面積之比稱為固結(jié)度 ，用此指標(biāo)可計(jì)算地基 任意 時(shí)刻的沉降量。時(shí)間 因數(shù)與固結(jié) 度的關(guān)系曲線，可以計(jì)算地基任意時(shí)刻的沉降量。上 ，且水頭梯度大于 臨界 水頭梯度時(shí)，會(huì)發(fā)生流砂現(xiàn)象。2.滲透系數(shù)的數(shù)值等于水力梯度為1時(shí)，地下水的滲透速度越小 ，顆粒越粗的土，滲透系數(shù)數(shù)值越大 。臨界 荷載，當(dāng)基底壓力到達(dá)極限 荷載時(shí)，地基就發(fā)生整體剪切破壞。2.整體剪切破壞發(fā)生時(shí)，有 連續(xù) 滑動(dòng)面形成，根底 沉降 急劇增加。整體 剪切破壞，地基外表下陷的地基破壞類型為沖擊 剪切破壞。地下水位上升到基底時(shí)，地基的臨塑荷載數(shù)值 不變 ，臨界荷載數(shù)值 減小 。地基極限承載力隨土的內(nèi)摩擦角增大而 增大 ，隨埋深增大而 怎大 。得分評(píng)卷人三、名詞解釋得分評(píng)卷人根底：建筑物下部構(gòu)件，用來將荷載傳遞給地基人工地基：自然地基承載力不能承受根底傳來的全部荷載，需人工處理后作為地基的的土體粘性土的塑限：粘性土由可塑狀態(tài)轉(zhuǎn)為半固態(tài)的界限含水率淤泥：孔隙率大于地基：建筑物下面承受根底傳來荷載的土層粘性土的液限：由可塑狀態(tài)變?yōu)榱魈薁顟B(tài)的界限含水率滲流：液體在空隙或其他透水性介質(zhì)中流淌的問題流砂:在向上滲透力作用下，顆粒間有效應(yīng)力為零，顆粒群發(fā)生懸浮移動(dòng)的現(xiàn)象管涌：在水流作用下，土中細(xì)顆粒在粗顆粒形成的空隙中移動(dòng)，以致流失，隨著土的空隙不斷增大，滲流速度不斷增大，較粗的顆粒也相繼被水帶走，最終導(dǎo)致在土體內(nèi)形成貫穿的滲流管道，造成土體塌陷的現(xiàn)象。土的滲透性：土具有被水透過的性能稠度：土的軟硬程度或抵抗外作用一起變形、破壞的力氣。流線；得分評(píng)卷人得分評(píng)卷人最優(yōu)含水量得分評(píng)卷人得分評(píng)卷人四、簡(jiǎn)答題〔答復(fù)要點(diǎn)，并簡(jiǎn)明扼要作解釋。此題10〕五、計(jì)算題〔要求寫出主要計(jì)算步驟及結(jié)果。共26〕影響滲透系數(shù)大小的主要因素有哪些？①土的粒度成分 ②土的密實(shí)度 ③土的飽和度 ④土的構(gòu)造 ⑤水的溫度 ⑥土的構(gòu)造流砂現(xiàn)象防治的方法有哪些？〔1〕減小或消退水頭差〔2〕增長(zhǎng)滲流路徑〔3〕在向上滲流出口處地表用透水材料掩蓋以平衡滲流力〔4〕加固土層處理管涌發(fā)生的條件是什么？防治措施有哪些？發(fā)生條件:〔1〕幾何條件：土中粗顆粒所構(gòu)成的孔隙直徑必需大于細(xì)顆粒的直徑。通常發(fā)生在Cｕ>10〔2〕水力條件：滲流力能帶動(dòng)細(xì)顆粒在孔隙間滾動(dòng)或移動(dòng)。防治原則：〔1〕轉(zhuǎn)變幾何條件，在滲流逸出部位鋪設(shè)反濾層?！?〕轉(zhuǎn)變水力條件，降低水力梯度。1.地基附加應(yīng)力分布規(guī)律有哪些？〔1〕附加應(yīng)力不僅發(fā)生在荷載面積之下，而且分布在荷載面積以外相當(dāng)大的范圍之下，這就是地基附加應(yīng)力的集中分布；在離基底不同深度zσz值最大，隨離中軸線距離增大曲線減小；在荷載分布范圍之下任意點(diǎn)沿鉛垂線的σz值，隨深度最大曲線減小；條形荷載比一樣寬度的方形荷載σz的影響深度大，在一樣深度處，條形荷載在地基中的σz比一樣寬度的方形荷載大得多。粒徑、粒度和粒組這幾個(gè)概念有什么異同點(diǎn)？土粒大小稱為粒度，通常用粒徑表示；介于確定范圍內(nèi)的土粒，稱為粒組。流沙與管涌有什么區(qū)分和聯(lián)系？區(qū)分：發(fā)生流沙現(xiàn)象時(shí)，粒間有效應(yīng)力為零，顆粒群發(fā)生懸浮、移動(dòng)，流沙多發(fā)生在顆粒級(jí)配均勻的飽和細(xì)、粉砂和粉土層中；發(fā)生管涌現(xiàn)象時(shí)，土中的細(xì)顆粒在形成的孔隙中移動(dòng)，以至流失，隨著土的空隙不斷擴(kuò)大，滲流速度不斷增加，較粗的顆粒也相繼被水流漸漸帶走，最終導(dǎo)致土體內(nèi)形成貫穿的滲流管道，造成土體塌陷。管涌多發(fā)生在砂性土中。聯(lián)系：它們都是在滲流力作用下發(fā)生的。通過固結(jié)試驗(yàn)可以得到哪些土的壓縮性指標(biāo)？如何求得？壓縮系數(shù)壓縮指數(shù)壓縮模量壓縮系數(shù) 壓縮指數(shù)壓縮模量地基破壞模式有哪幾種？發(fā)生整體剪切破壞時(shí)p-s曲線的特征如何？淺根底的地基破壞模式有三種：整體剪切破壞、局部剪切破壞和沖切剪切破壞。地基在荷載作用下產(chǎn)生近似線彈性(p-s)變形；當(dāng)荷載到達(dá)確定數(shù)值時(shí)，剪切p-s曲線由線性開頭彎曲；當(dāng)剪切破壞區(qū)連成一片形成連續(xù)滑動(dòng)面時(shí)，地基根底失去了連續(xù)承載力氣，這時(shí)p-s曲線具有明顯的轉(zhuǎn)折點(diǎn)。如何依據(jù)莫爾應(yīng)力圓和庫(kù)侖強(qiáng)度直線關(guān)系推斷土體中某點(diǎn)是否處于安全狀態(tài)？莫爾圓位于破壞包絡(luò)線的下方，說明該點(diǎn)在任何平面上的剪應(yīng)力都小于極限剪切應(yīng)力，