煉油廠常減壓蒸餾裝置生產(chǎn)原理演示文稿

煉油廠常減壓蒸餾裝置生產(chǎn)原理演示文稿現(xiàn)在是1頁\一共有63頁\編輯于星期二

主要內(nèi)容工藝原理及概述工藝流程簡介原料來源及產(chǎn)品走向裝置的技術改造裝置的能量消耗裝置的物料平衡常減壓裝置的技術發(fā)展方向裝置生產(chǎn)受控管理開展情況現(xiàn)在是2頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝原理及概述工藝原理常減壓蒸餾是原油加工的第一道工序裝置是根據(jù)原油中各組份的沸點（揮發(fā)度）不同用加熱的方法從原油中分離出各種石油餾份常壓蒸餾蒸餾出低沸點的汽油、煤油、柴油等組份常壓渣油在避免裂解的較低溫度下進行分餾，分離出潤滑油料、催化料等二次加工原料，剩下減壓渣油。本裝置的減壓塔，經(jīng)過兩次大型的改造，現(xiàn)在為全填料減壓塔，塔頂采用預冷凝和兩級蒸汽噴射器抽真空，全塔壓降3.0KPa。

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工藝原理及概述裝置概況本裝置是由中國石化總公司北京設計院設計設計能力為每年加工350萬噸大慶原油，年開工時間為8000小時。裝置為潤滑油型常減壓蒸餾裝置全裝置共有設備232臺，占地面積17100m21989年4月破土動工，于1991年7月投產(chǎn)裝置生產(chǎn)常一線做為航空煤油要求符合3號航煤標準現(xiàn)在是4頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝流程簡介裝置組成部分裝置主要有以下幾部分組成電脫鹽系統(tǒng)初餾和常壓系統(tǒng)航煤脫硫醇系統(tǒng)減壓分餾系統(tǒng)水除氧及蒸汽發(fā)生系統(tǒng)加熱爐煙氣余熱回收系統(tǒng)?，F(xiàn)在是5頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝流程簡介電脫鹽原理原油電脫鹽就是在一定溫度下，破乳劑，注水、混合、電場等因素綜合作用下，原油中小水滴聚結成大水滴，靠油水密度差而將原油中水和溶解在其中的鹽同時分離的過程。由于大慶原油含鹽量較低，本裝置采用了一級電脫鹽，但是隨著原油的逐漸重質(zhì)化、劣質(zhì)化，原油脫前含鹽量已經(jīng)是設計值的一倍?，F(xiàn)在是6頁\一共有63頁\編輯于星期二裝置流程概述原油泵-1/1.2抽87單元11#、12#罐的原油，到裝置內(nèi)經(jīng)過兩路換熱，到電脫鹽罐經(jīng)過脫鹽，脫后原油從容-1出來經(jīng)過四路換熱后進入塔-1，經(jīng)過閃蒸，塔-1頂出重整料，不凝氣經(jīng)換-52加熱后去原油穩(wěn)定，當原油穩(wěn)定停工時去爐-1燒掉。塔-1底油經(jīng)泵-2/1.2抽出，經(jīng)過四路換熱到304℃左右后，被常壓爐加熱到370℃左右出來進入常壓塔第四層上方，經(jīng)過常壓塔精餾后，塔頂油汽經(jīng)過冷凝冷卻后的汽油一部分打入塔頂，一部分作為常頂汽油出裝置，不凝氣到常壓爐燒掉。然后從上到下側線依次餾出常一線、常二線、常三線，常四線直接被抽出?，F(xiàn)在是7頁\一共有63頁\編輯于星期二裝置流程概述其中常壓塔設有一個頂回流，兩個中段回流（常一中、常二中），常底油經(jīng)過泵-3/1.2抽出到減壓爐加熱到395℃左右后進入減壓塔第四層上方，減壓塔底吹入蒸汽。減頂設有兩級抽真空系統(tǒng)，減頂油汽經(jīng)過一級予冷器和一級抽空器和二級予冷器及二級抽空器，不凝氣到常壓爐燒掉，冷卻下來的油水經(jīng)減頂油水分液罐（容-6）分出的油經(jīng)泵送出裝置，減壓塔沿塔壁至上而下依次餾出減一線、減二線、減三線、減四線、減五線，各側線（除減五線）經(jīng)過氣提塔在由各泵抽出到各換熱器進行換熱，冷卻最后送出裝置，減壓塔經(jīng)過泵-21/1.2抽出。經(jīng)過兩路換熱，一部分熱料去重催、焦化，另一部分經(jīng)過冷卻做冷渣送出裝置?，F(xiàn)在是8頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝流程簡介電脫鹽系統(tǒng)概述設計電脫鹽溫度定為120℃，注水量為5%（占原油），注入破乳劑的濃度－2%,注入量20ppm（占原油），為了降低能耗，裝置采用容-6脫水作為部分電脫鹽注水，今年還嘗試使用硫磺酸性水代替除鹽水作為電脫鹽注水，并且能夠保證脫后含鹽在5mg/l以下。

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工藝流程簡介初餾、常壓分餾系統(tǒng)概述初餾塔直徑Φ3.2米，內(nèi)裝１８層浮閥塔盤，開有一個側線初餾塔抽出4%（占原油）直接送入常壓塔，可以減少常壓爐的熱負荷常壓塔直徑上部為Φ3.8米，下部為Φ4.8米，內(nèi)裝47層浮閥塔盤，及一個供常二中換熱的填料段常二中取熱段采用環(huán)矩鞍和隔柵填料解決現(xiàn)在是10頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝流程簡介航煤脫硫醇系統(tǒng)概述裝置生產(chǎn)的航煤餾分按3號航煤規(guī)格設計航煤餾分硫醇性硫含量在12-20ppm之間，因此需要經(jīng)過脫硫醇工序裝置采用國內(nèi)已成熟的13X銅分子篩氧化脫硫醇工藝航煤餾分溫度130℃、空速為3時-1下，通入少量空氣進行氧化脫硫醇為使產(chǎn)品消光值達到要求，還需經(jīng)過脫色罐脫色（罐內(nèi)裝有活性炭)產(chǎn)品經(jīng)玻璃毛過濾器和陶瓷過濾器過濾之后送出裝置?，F(xiàn)在是11頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝流程簡介減壓分餾系統(tǒng)概述本裝置的減壓塔，是按濕式操作設計，在塔底通入水蒸汽以降低油氣分壓,塔頂真空度控制不小于93.5kpa塔頂部油氣冷凝段直徑為5.0米，內(nèi)部裝有2米高環(huán)矩鞍填油氣冷凝段以下是分餾段，直徑Φ8.2米，抽出三個潤滑油料側線（減二、減三、減四）現(xiàn)在是12頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝流程簡介減壓分餾系統(tǒng)概述為了確保減壓四線油質(zhì)量，在進料段和減四線抽出層之間，設有一個凈洗段，用凈洗段流下的內(nèi)回流做洗滌油，冷凝下的油作為減五線抽出，送去作催化裂化原料。進料段處塔徑放大到10米以進一步降低空速在進料處的塔內(nèi)部設有水平敷設的環(huán)型導流板，使汽液順利的分離，以減少霧沫夾帶。進料段以下為汽提段直徑Φ3.5米汽提段以下為抽出斗直徑Φ2.8米以盡量減少渣油在高溫區(qū)的停留時間，減少裂解的不凝氣數(shù)量?，F(xiàn)在是13頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝流程簡介蒸汽發(fā)生及水除氧系統(tǒng)概述采用減一中段回流及減四線、減五線做熱源發(fā)生壓力為1.0MPa的蒸汽。經(jīng)加熱爐（爐-2）過熱到250℃

供本裝置真空噴射器和加熱爐燃料油霧化用不足由裝置外補給采用常一中段回流做熱源發(fā)生壓力為0.4MPa的蒸汽經(jīng)過加熱爐（爐-2）過熱到≮360℃

各塔供汽提用不足由裝置外補充供給本裝置發(fā)生蒸汽所需的除氧水，在本裝置內(nèi)自設除氧站?，F(xiàn)在是14頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝流程簡介裝置外輸熱系統(tǒng)概述為了進一步回收裝置內(nèi)各側線油品的低溫余熱，初餾塔頂及常四線,減壓二,四線及減壓渣油等物流都設有采暖水熱交換器冬季向全廠熱水站提供490噸/時采暖水夏季采暖水系統(tǒng)停用(停用半年)改用循環(huán)水冷卻器.以常一線和常三線為熱源，產(chǎn)生90℃的伴熱水循環(huán)使用。裝置內(nèi)管線伴熱，儀表伴熱以及裝置內(nèi)建筑物采暖等都用伴熱水現(xiàn)在是15頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝流程簡介加熱爐煙氣余熱回收系統(tǒng)為降低加熱爐排煙溫度提高加熱爐熱效率本裝置設計有一臺熱管式空氣預熱器(空預-2)常壓爐,減壓爐共用一臺預熱器該空氣預熱器布置在地面可使空氣入爐溫度達到190℃爐子熱效率達89.75%設有空氣鼓風機及煙氣引風機各一臺現(xiàn)在是16頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝流程簡介加熱爐煙氣余熱回收系統(tǒng)為防止溫度過低引起空氣預熱器露點腐蝕，使空氣先經(jīng)熱油式空氣預熱器(空預-1)加熱到40℃，空預-1以常二線作加熱熱源。現(xiàn)在是17頁\一共有63頁\編輯于星期二

工藝流程簡介常壓系統(tǒng)流程圖

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工藝流程簡介減壓系統(tǒng)流程圖

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原料來源及產(chǎn)品走向原料來源原油由大慶油田東油庫、東二庫和南Ⅱ-Ⅰ油庫供給，東油庫入我廠原油線，管線公稱直徑250mm，管線長13km，管線內(nèi)存油550t，最大輸油量可達9000t/d；南Ⅱ-Ⅰ油庫入我廠原油線公稱直徑250mm，11.9km，管線內(nèi)存油500t，最大輸油量可達7500t/d，兩條原油線最大可輸送原油16500t/d。兩條輸油線由東、南油庫直接入我廠原油中間罐或輸入原油穩(wěn)定萬米罐儲存，經(jīng)8/3#管線由東向西進入裝置內(nèi)泵-1/1.2處。現(xiàn)在是20頁\一共有63頁\編輯于星期二

原料來源及產(chǎn)品走向產(chǎn)品去向初頂瓦斯去原油穩(wěn)定，也可以去F-1作燃料氣。初頂汽油去重整做鉑料。常頂瓦斯去原油穩(wěn)定，或去F-1低壓瓦斯火嘴燒掉。常頂汽油去88單元進70#管調(diào)。不合格進88單元139#、140#、141#罐。常一線航煤去88單元156#、160#罐，再由成品88單元轉(zhuǎn)南罐區(qū)調(diào)合出廠。不合格油進88單元157#、158#罐。常一線生產(chǎn)高煤油去成品93單元72#灌區(qū)211-216#罐?，F(xiàn)在是21頁\一共有63頁\編輯于星期二

原料來源及產(chǎn)品走向產(chǎn)品去向常二線去成品88單元169#、170#罐做調(diào)合柴油，還可進93單元0#管調(diào)。常三線可走專線跨601/1#線進柴油罐區(qū)，還可走18/3#、29/3#、35/3#、501/3#線。常四線走18/3#、29/3#線。減一線經(jīng)87單元去重催裝置，還可走18/3#、35/3#、501/3#線。減二線走601/3去調(diào)合進410-416罐，還可走18/3#29/3#、35/3#線?，F(xiàn)在是22頁\一共有63頁\編輯于星期二

原料來源及產(chǎn)品走向產(chǎn)品去向減三線走602/3去調(diào)合進410、413、414、406、409、411罐，還可走18/3#、29/3#、35/3#線。減四線走603/3去調(diào)合進402、408罐，還可走18/3#、29/3#、35/3#線。減五線經(jīng)87單元去重催裝置，還可走18/3#、29/3#線。熱渣油去二重催，焦化做原料、另外專線去動力站做燃料。冷渣油去93單元76罐區(qū)，另一路走專線去一、二重催裝置?，F(xiàn)在是23頁\一共有63頁\編輯于星期二

原料來源及產(chǎn)品走向產(chǎn)品去向18/3#線進87單元45罐區(qū)119#-124#罐29/3#線進87單元42罐區(qū)13#-18#罐501/3#線進加氫57單元302#、304#、306#罐現(xiàn)在是24頁\一共有63頁\編輯于星期二

裝置的技術改造減壓塔改全填料目的提高裝置潤滑油料的質(zhì)量和收率將精餾段原網(wǎng)孔塔盤及原有規(guī)整填料拆除，更換成清華大學SP系列規(guī)整填料將原有的動力式液體分配器更換成重力式液體分配器原有的矩鞍環(huán)填料利舊，減一及減五線集油箱利舊提餾段將原有的F1浮閥塔盤更換成清華大學的ADV浮閥塔盤在閃蒸段處設置導流板增設一臺減五線換熱器（E-53）和初底油換熱新增４臺藍式過濾器用于過濾減一、二中返塔油中的雜質(zhì)現(xiàn)在是25頁\一共有63頁\編輯于星期二

裝置的技術改造減壓塔改造工藝數(shù)據(jù)塔段號1234567塔內(nèi)徑(mm)5000820082008200820082008200填料類型矩鞍環(huán)規(guī)整填料規(guī)整填料規(guī)整填料規(guī)整填料規(guī)整填料規(guī)整填料填料高度2000100022001000260034002000堆積密度239.6120150120150150120壓力降(計算)0.5450.2091.2360.6343.5743.1912.65溫度55202.1244.4266.5286.5323.3339.3現(xiàn)在是26頁\一共有63頁\編輯于星期二

裝置的技術改造減壓深拔項目背景煉油廠現(xiàn)狀：催化裝置摻渣比較高裝置生焦量大產(chǎn)品質(zhì)量差柴油十六烷值低氧化安定性差汽油烯烴高改造目的：提高餾份油切割深度，減少渣油收率，為催化裂化裝置提供更多的優(yōu)質(zhì)原料，為煉油廠汽柴油升級奠定基礎。現(xiàn)在是27頁\一共有63頁\編輯于星期二

裝置的技術改造減壓深拔的策略減少減壓渣油的收率，同時保持目前的產(chǎn)品質(zhì)量在新建/改造的設備中提供更高處力量的靈活性在減壓加熱爐/減壓塔中使用的蒸汽量保持恒定保持塔的減壓條件將塔底汽提用的2500kg/hr蒸汽轉(zhuǎn)移到減壓爐注汽將塔底汽提減到最小(不大于1.5t/h)保持汽提操作以便能夠測試適度的增量現(xiàn)在是28頁\一共有63頁\編輯于星期二

裝置的技術改造減壓深拔的策略提高減壓塔入口溫度閃蒸段的目標溫度402°C(與基準工況相比提高了18°C)加熱爐的汽提蒸汽量較大時，可允許溫度較高，同時安全遠離裂解極限將減壓裝置中塔的熱量轉(zhuǎn)移得更低，以避免上部填料段的液泛現(xiàn)在是29頁\一共有63頁\編輯于星期二

裝置的技術改造減壓深拔改造（工藝）主要是提高減壓爐出口溫度增加了減五線抽出量，減少減渣收率調(diào)整換熱流程增加的減五線熱量用于發(fā)生蒸汽減四線洗油進行冷卻后回塔，其熱量主要用于發(fā)生蒸汽減壓加熱爐中新加四個注汽點，目前減壓路爐管共有八爐注汽將裝置的總拔出率由原來的61.1%提高至65.7%現(xiàn)在是30頁\一共有63頁\編輯于星期二

裝置的技術改造減壓深拔改造（設備）主要將原有初餾塔底4層塔盤拆除常壓塔1～21層常規(guī)浮閥更換為導向浮閥高效塔盤更換減壓塔底塔盤，增加部分換熱器更換減五線泵更換減頂一、二級抽空器更換常壓爐及減壓爐燃燒器等現(xiàn)在是31頁\一共有63頁\編輯于星期二

深拔項目改造工藝簡圖（減四線）現(xiàn)在是32頁\一共有63頁\編輯于星期二深拔項目改造工藝簡圖（抽空器系統(tǒng)）現(xiàn)在是33頁\一共有63頁\編輯于星期二深拔項目改造工藝簡圖（常二中）現(xiàn)在是34頁\一共有63頁\編輯于星期二深深拔項目改造工藝簡圖（減五線）現(xiàn)在是35頁\一共有63頁\編輯于星期二深深拔項目改造工藝簡圖（燃料油線）現(xiàn)在是36頁\一共有63頁\編輯于星期二

裝置的技術改造深拔項目產(chǎn)品產(chǎn)量變化

單位原始設計深拔設計深拔標定原油處理量T/h437.5(10500t/d)437.5442(10600t/d)產(chǎn)品產(chǎn)量

初石腦油T/h17.518.710.08常壓石腦油T/h8.758.46.88常一線T/h29.7524.832.17常二線T/h63.43867.167常三線T/h17.522.222.3常四線T/h18.37516.86.8減頂T/h0.6560.10.88減一線T/h20.12526.525.96減二線T/h48.12527.948.08減三線T/h24.06224.816.29減四線T/h16.1881837.54減五線T/h5.68732.116.88減渣T/h165.393150.2149.5現(xiàn)在是37頁\一共有63頁\編輯于星期二

裝置的技術改造深拔項目產(chǎn)品收率變化產(chǎn)品產(chǎn)率（占原油）單位原始設計深拔設計深拔標定初石腦油%44.32.5常壓石腦油%21.91.7常一線%6.85.77.3常二線%14.515.315.2常三線%45.15常四線%4.23.81.5減頂%0.1500.2減一線%4.66.15.9減二線%116.410.9減三線%5.55.73.7減四線%3.74.18.5減五線%1.37.33.8減渣%37.834.333.8現(xiàn)在是38頁\一共有63頁\編輯于星期二

裝置的技術改造減壓深拔前后消耗對比項目耗量（t）單耗（t/tKwh/t）能耗（kgoil/t）改造前(月)改造后(月)改造前(月)改造后(月)改造前(月)改造后(月)深井水5005000000循環(huán)水5085356751361.872.020.190.2除鹽060.060.150.15電(kwh/t)166296019624506.125.881.731.66蒸汽1.0Mpa0550400.01601.25燃料油7604980.00281.492.81.49燃料氣156929500.00588.845.788.84合計219158526682838.058618.30610.6513.59現(xiàn)在是39頁\一共有63頁\編輯于星期二裝置能量消耗分布表項目消耗量總能耗104千卡/年單位能耗104千卡/噸原油106焦耳/噸原油小時耗量噸/時年耗量噸/年1.0MPa0.4MPa循環(huán)水除鹽水深井水凝結水電（度/時）凈化風采暖水1.4421.25978.7520.5350242961.63.2標米3/分715.41.1376×1041.0×104783×10416.4×104280×10419.2×1042289.587×104度/年153.6×104標米3/分421.07×10492.1456×10466×10478.3×10437.72×10450.4×104142.08×104686.876×1046.144×104-421.07×1040.2633（11.023）0.1886（7.896）0.2237（9.360）0.1078（4.513）0.144（6.029）0.4059（16.994）1.963（82.185）0.017（0.0733）-1.2031（-50.37）裝置能耗指標11.30千克標油/噸原油現(xiàn)在是40頁\一共有63頁\編輯于星期二二套常減壓裝置能耗分布圖現(xiàn)在是41頁\一共有63頁\編輯于星期二裝置能量消耗分布表項目消耗量總能耗104千卡/年單位能耗104千卡/噸原油106焦耳/噸原油小時耗量噸/時年耗量噸/年1.0MPa0.4MPa循環(huán)水除鹽水深井水凝結水電（度/時）凈化風采暖水1.4421.25978.7520.5350242961.63.2標米3/分715.41.1376×1041.0×104783×10416.4×104280×10419.2×1042289.587×104度/年153.6×104標米3/分421.07×10492.1456×10466×10478.3×10437.72×10450.4×104142.08×104686.876×1046.144×104-421.07×1040.2633（11.023）0.1886（7.896）0.2237（9.360）0.1078（4.513）0.144（6.029）0.4059（16.994）1.963（82.185）0.017（0.0733）-1.2031（-50.37）裝置能耗指標11.30千克標油/噸原油

現(xiàn)在是42頁\一共有63頁\編輯于星期二裝置的技術改造（變頻調(diào)速器應用）變頻調(diào)速器的使用裝置負荷率較低時，機泵處于大馬拉小車狀態(tài)，電機輸出的有效能量不能全部被利用，相當大一部分能量消耗在控制閥的節(jié)流上，造成電能的浪費，采用變頻調(diào)速技術后，操作員可以根據(jù)實際生產(chǎn)的需要，直接改變機泵轉(zhuǎn)速，達到調(diào)節(jié)目的。為降低消耗和換熱系統(tǒng)壓力，提高機泵效率，降低檢修費用，裝置提出采用變頻調(diào)速技術。96年在15臺機泵、2臺空冷風機上安裝了芬蘭ABB公司生產(chǎn)的變頻調(diào)速器，98年由于空冷風機變頻器節(jié)電效果不明顯，將空冷變頻器移位到兩頂汽油出裝置產(chǎn)品泵上；2000年12月在原油泵（630KW電機）上采用了美國AB公司提供生產(chǎn)的變頻調(diào)速器技術；2005年在初餾塔底泵和減底泵上也安裝了變頻調(diào)速器。采用變頻調(diào)速技術后，每月可以節(jié)約40萬度電，裝置電耗由1.96千克標油/噸原油下降到1.5千克標油/噸原油，設備故障率明顯降低。現(xiàn)在是43頁\一共有63頁\編輯于星期二裝置物料平衡說明（原料）序號物料名稱收率%重

數(shù)量千克/時噸/日X104噸/年一原料1原油100.0043750010500350.002含水0.062636.30.213合計100.0643776310506.3350.21現(xiàn)在是44頁\一共有63頁\編輯于星期二裝置物料平衡說明（產(chǎn)品）二產(chǎn)品收率％重千克/時噸/日X104噸/年1初頂氣0.35151336.311.2252常頂氣0.052195.260.1753初頂油4.01750042014.04常頂油2.087502107.05常一線6.82975071423.86常二線14.5634381522.5150.757常三線4.01750042014.08常四線4.21837544114.79減頂氣0.052195.260.17510減頂油0.1565615.740.52511減一線4.62012548316.1012減二線11.048125115538.513減三線5.524062577.4919.2514減四線4.21837544114.715減五線4.82100050416.816減渣油34.01487503570119.0017合計10043750010500350.0現(xiàn)在是45頁\一共有63頁\編輯于星期二裝置物料平衡說明（拔出率）三拔出統(tǒng)計收率％重千克/時噸/日X104噸/年1輕質(zhì)油收率%27.31194382866.5195.552最大中性潤滑油收率%24.2105875254184.73常壓拔出率%35.51553133727.51124.254減壓拔出率%30.11148433160.50103.355總拔出率%65.602701566888.00229.60現(xiàn)在是46頁\一共有63頁\編輯于星期二

裝置主控圖現(xiàn)在是47頁\一共有63頁\編輯于星期二

預蒸餾系統(tǒng)現(xiàn)在是48頁\一共有63頁\編輯于星期二

加熱爐系統(tǒng)現(xiàn)在是49頁\一共有63頁\編輯于星期二常壓蒸餾系統(tǒng)現(xiàn)在是50頁\一共有63頁\編輯于星期二航煤脫硫醇系統(tǒng)現(xiàn)在是51頁\一共有63頁\編輯于星期二減壓蒸餾系統(tǒng)現(xiàn)在是52頁\一共有63頁\編輯于星期二常減壓裝置的技術發(fā)展一、技術的不斷創(chuàng)新1強化原油蒸餾技術強化蒸餾即為加劑強化蒸餾，其基礎思想是把石油看作膠體分散系統(tǒng)，通過向原料油中添加活化劑來改變系統(tǒng)的狀態(tài)，強化原油加工過程，提高拔出率。該技術無需增加設備投資，工藝條件基本不變，是一項適合我國國情的重油加工技術。2深度切割減壓蒸餾深度切割主要目的是提高減壓瓦斯油產(chǎn)率和瓦斯油的精確分離，基本原理是在減壓液體渣油夾帶的同時在減壓閃蒸達到最低的壓力和最高的溫度。3漸次蒸餾漸次蒸餾技術其原理是將常規(guī)原油蒸餾同時分離汽、煤、柴各種餾分，改為將上述餾分按順序進行逐步分離。利用三個塔連續(xù)預閃蒸，第一次為干式閃蒸，分餾出80～90℃的輕汽油；塔底油去第二閃蒸塔，此塔為濕式操作，生產(chǎn)出實沸點為90～120℃的中石腦油；塔底油換熱后送至主常壓塔，生產(chǎn)出重石腦油、煤油、輕重常壓瓦斯油等；常壓塔底重油加熱后進入減壓塔，分出輕、重瓦斯油和585℃深切割減壓渣油。這種工藝特對是僅用一臺加熱爐，能耗低于常規(guī)裝置?，F(xiàn)在是53頁\一共有63頁\編輯于星期二常減壓裝置的技術發(fā)展4里納斯蒸餾技術⑴蒸餾塔內(nèi)設置穩(wěn)定的蒸餾膜，塔內(nèi)蒸汽流速高達1.5～2m/s；蒸餾塔內(nèi)的傳質(zhì)和傳熱過程可以與分離化合物的物理性質(zhì)相互適應；⑵回流過程在蒸餾塔內(nèi)進行，塔內(nèi)所有蒸發(fā)出來的餾分經(jīng)冷凝后在蒸餾罐內(nèi)直接得到最終產(chǎn)物；⑶與傳統(tǒng)的塔板塔和填料塔相比，蒸餾塔高度可降低3～10倍，塔內(nèi)分離物質(zhì)的容量可減少50～100倍，從而可以大幅度降低建設和設備費用；總能耗降低10％；操作、清洗和維修費用比一般蒸餾塔低50％；⑷精餾過程的停留時間僅為2～60s；⑸可以分離熱不穩(wěn)定化合物；⑹工藝放大簡單；抗震好；可靠性高，不需要復雜的自動化控制系統(tǒng)。

現(xiàn)在是54頁\一共有63頁\編輯于星期二常減壓裝置的技術發(fā)展5全填料干式減壓蒸餾該工藝特點是在塔和爐內(nèi)不注入水蒸氣，通過塔頂采用的三級抽空冷凝冷卻系統(tǒng)，使減壓塔的進料段和減壓爐出口獲得較高真空度，在較低溫度下完成相同的減壓拔出率。減壓塔內(nèi)件采用處理能力高、壓力降小、傳質(zhì)傳熱效率高的新型、高效金屬填料及相應的液體分布器，有利于提高減壓餾分油的收率并降低裝置消耗。對于生產(chǎn)潤滑油組分的減壓塔，采用干式減壓蒸餾，由于減壓爐出口爐溫的降低能使?jié)櫥徒M分的質(zhì)量得到改善。

6高真空薄膜蒸餾技術高真空薄膜蒸餾可多回收50～60％重質(zhì)餾分油，其沸程為550～570℃，且金屬和瀝青質(zhì)含量低。7減壓塔分段抽真空新工藝減壓深拔關鍵取決于減壓塔進料段蒸發(fā)層盡量高的操作溫度和低殘壓。高的操作溫度除受油種裂解性能限制外，主要靠減壓爐轉(zhuǎn)油線溫降來達到蒸發(fā)層盡量高的操作溫度之目的；而蒸發(fā)層的高真空則靠單段減壓塔工藝無法實現(xiàn)，只有采取分段深拔，才能滿足減壓深拔的目的。現(xiàn)在是55頁\一共有63頁\編輯于星期二常減壓裝置的技術發(fā)展二、設備的改進1塔板主要高能塔板產(chǎn)品及其性能產(chǎn)品特征：改善降液管設計，增加有效面積，改善降液管以達到更好的分布，高能鼓泡設備，改善鼓泡設備，改善降液管設計，增加有效面積，改善降液管設計，縮小塔板間距，在前塔板的基礎上改善鼓泡設備，改善降液管和鼓泡器，改善鼓泡器，以提高處理能力和抗結垢性能，結合Mutter公司的MVG鼓泡器和UOP降液管，強化降液管，改善汽液分離。2填料⑴組片式波紋填料是天津大學開發(fā)的專利產(chǎn)品，實驗中分離效率提高10％，通量提高20％，壓降降低30％以上；⑵自分布填料是一種改善液體分布性能的特制規(guī)整填料，通常是放置于填料層的最上端，其作用是將多點式或多線式液體分布狀態(tài)變成多線式或多面式分布，以減少液體分布的端效應，這對于高徑比不大于0.5的大型填料塔而言是至關重要的。實際應用在濟南煉油廠，減四線殘?zhí)坑?.42％降到0.25％?，F(xiàn)在是56頁\一共有63頁\編輯于星期二常減壓裝置的技術發(fā)展⑶脈沖規(guī)整填料特征是降低每層填料之間的流通通道，增加氣體流通面積，提高傳質(zhì)效率，降低壓降。3氣液分布器輻射式進氣初始分布器和雙切向環(huán)流式進氣初始分布器是兩種適合于大型填料塔用的綜合性能優(yōu)良的進氣初始分布器，前者性能更好一些。4分壁式蒸餾塔在相同進料速率下，分壁塔回流率較常規(guī)塔低，因而可以提高能力。分壁塔可以節(jié)能60％，投資節(jié)省30％?，F(xiàn)在是57頁\一共有63頁\編輯于星期二常減壓裝置的技術發(fā)展三、優(yōu)化操作1常壓⑴適當增加塔板數(shù)，投資增加不多，經(jīng)濟效益卻非常顯著；⑵改進常壓塔汽提段的設計和操作；⑶保持必要的常壓塔過汽化率。2減壓⑴提高減壓塔頂真空度；⑵降低汽化段壓力；⑶提高汽化段溫度；⑷采用強化蒸餾技術；⑸應用減壓塔分段抽真空技術；⑹排除封油和沖洗油影響?，F(xiàn)在是58頁\一共有63頁\編輯于星期二常減壓裝置的技術發(fā)展四、先進過程控制技術和窄點技術

1先進過程控制技術在常減壓蒸餾裝置穩(wěn)定操作、控制產(chǎn)品質(zhì)量、節(jié)能降耗、提高裝置運轉(zhuǎn)性能中日益重要。目前，橫河公司（YOKOGAWA）先進控制技術（APC）應用包括SMOCPro多變量控制器和RQEPro軟測量模型的實際應用，在DCS上的接口測試以及程序下裝，操作畫面繪制工作已經(jīng)結束，近期將進行控制器逐步投用。該APC控制系統(tǒng)包括一下控制器：常壓爐支路平衡控制器常壓塔多變量預估控制器常壓塔底液位控制/減壓爐支路平衡控制器減壓塔多變量預估控制器它的基本思路就是：通過一個動態(tài)的過程模型，根據(jù)過程輸入（操縱變量MV，干擾變量DV）預估出CV的未來變化，并確定如何調(diào)整控制器輸出以使所有過程變量（包括受控變量CV和操縱變量MV）達到設定值或在約束范圍之內(nèi)（所謂先進控制）。然后，如果存在自由度（自由度數(shù)＝不在約束限的MV的個數(shù)－達到設定值或約束限或在約束限外的CV的個數(shù)），控制器則進一步調(diào)整過程，完成操作優(yōu)化（所謂優(yōu)化控制）

現(xiàn)在是59頁\一共有63頁\編輯于星期二常減壓裝置的技術發(fā)展

我們相信隨著優(yōu)化控制器的投用，不斷摸索最佳控制方法，二套常減壓裝置的操作平穩(wěn)率和產(chǎn)品收率會得到更大提高五、緩蝕劑開發(fā)與應用油溶性緩蝕劑能有效抑制塔頂冷凝、冷卻系統(tǒng)由低溫HCL-H2S-H2O酸性介質(zhì)引起的腐蝕，具有較強的抗點蝕能力，同時能夠有效的促進油水分離，減少污水排放所造成的環(huán)境污染，具有一定的環(huán)保價值。高溫緩蝕劑是解決環(huán)烷酸腐蝕的一種經(jīng)濟有效方法，但是從長遠觀點看，抗環(huán)烷酸腐蝕材料才是解決問題的根本途徑，化學轉(zhuǎn)化法也可能是一種有效方法。六、阻垢劑工業(yè)應用阻垢劑在設備和管