材料加工與成型

材料加工與成型第1頁/共74頁3.4超塑性及其成形3.4.1超塑性的概念“超塑性”，就是超出一般塑性指標的金屬特性。作為衡量塑性優(yōu)劣的一個重要指標——延伸率，一般金屬均不超過百分之幾十，如黑色金屬不大于40％，有色金屬也不超過60％(軟鋁約為50％，而金、銀一般也只80％)，即使在高溫下，也難以達到100％。為了提高金屬的塑性，人們企圖從材料的提純、冶煉、鍛造和熱處理中設法改善金屬的塑性，但都未能大幅度地提高塑性。據(jù)統(tǒng)計從1928年到1969年，四十年間工業(yè)用金屬材料平均延伸率的提高不超過10%，常規(guī)的冶金學對塑性的提高并未取得明顯的變化。第2頁/共74頁

半個多世紀來，在金屬變形的研究中，有人發(fā)現(xiàn)某些金屬在一定條件下具有大大超過一般塑性的特異性能，這些具有超塑性的金屬，其延伸率可超過百分之百，甚至百分之幾千也不會產(chǎn)生縮頸現(xiàn)象，同時變形抗力很小。關于超塑性的定義，目前尚未有一個嚴格確切的描述。通常認為超塑性是指材料在拉伸條件下，表現(xiàn)出異常高的延伸率而不產(chǎn)生縮頸與斷裂現(xiàn)象。當延伸率大于100%時，即可稱為超塑性。也有人用應變速率敏感指數(shù)m值來定義超塑性，當材料的m值大于0.3時，材料即具有超塑性。第3頁/共74頁

m值的物理意義:

在試樣拉伸變形區(qū)某一局部產(chǎn)生頸縮時，其應變速率增加;當材料m值較大時，為使頸縮擴展，就需要更大的應力，從而使變形向其他地方轉移，因而拉伸試樣呈現(xiàn)近似均勻的伸長變形。

m值是材料參數(shù)，它還與材料顯微組織的變化如拉伸中晶粒粗化的程度和m值對晶粒度的敏感程度等有關。第4頁/共74頁超塑性的特點根據(jù)超塑性的宏觀變形特性，超塑性具有以下特點：大變形無縮頸小應力易成形模具壽命長零件尺寸穩(wěn)定（無回彈）第5頁/共74頁超塑性分類1.微晶組織超塑性(即恒溫超塑性或結構超塑性）一般所指超塑性多屬這類，它是目前國內外研究得最多的一種。其產(chǎn)生的第一個條件是材料具有均勻的微細等軸晶粒，晶粒尺寸通常小于10微米，并且在超塑性溫度下晶粒不易長大，即所謂熱穩(wěn)定性好；第二個條件是變形溫度T＞0.5Tm(Tm為材料熔點溫度，以絕對溫度表示)，并且在變形時保持恒定溫度，第三個條件是應變速率比較低一般d＝10-4~10-1/s，要比普通金屬拉伸試驗時應變速率至少低一個數(shù)量級。一般說來，晶粒越細越有利于超塑性變形，但對有些材料來說，例如鈦合金，其晶粒尺寸達幾十微米時仍有良好的超塑性能。第6頁/共74頁第7頁/共74頁第8頁/共74頁第9頁/共74頁t/℃/%商業(yè)態(tài)AZ31B鎂合金拉伸斷裂延伸率第10頁/共74頁這類超塑性不要求材料有超細晶粒，而是在一定的溫度和負荷條件下，經(jīng)過反復的循環(huán)相交或同素異形轉變而獲得很大的延伸率。其必要條件是應具有固態(tài)相變的特性，并在外載荷作用下，在相變溫度上下循環(huán)加熱與冷卻，這樣就能誘發(fā)產(chǎn)生反復的組織結構變化，使金屬原子發(fā)生劇烈運動而呈現(xiàn)超塑性。例如碳素鋼和低合金鋼，加一定的負荷，同時于A1溫度上下施以反復的一定范圍的加熱和冷卻，每一次循環(huán)發(fā)生←→的兩次轉變，可以得到二次跳躍式的均勻延伸，這樣多次的循環(huán)即可得到累積的大延伸。相變超塑性不要求微細等軸晶粒，但是要求變形溫度頻繁變化，給實際應用帶來困難，故實用上受到限制。2相變超塑性(即變溫超塑性或動態(tài)超塑性)第11頁/共74頁3其它超塑性某些材料在一定條件下快速變形時，也能顯示超塑性。例如標距25mm的熱軋低碳鋼棒快速加熱到＋兩相區(qū)，保溫5～10s并快速拉伸，其伸長率可達到100%~300%。這種在短暫時間內產(chǎn)生的超塑性稱為短暫超塑性或臨時超塑性。短暫超塑性是在再結晶及組織轉變時的極不穩(wěn)定的顯微組織狀態(tài)下生成等軸超細晶粒。從本質上來說，短暫性超塑性是微細晶粒超塑性的一種，控制微細的等軸晶粒出現(xiàn)的時機是實現(xiàn)短暫性超塑性的關鍵。某些材料在相變過程中伴隨著相變可以產(chǎn)生較大的塑性，這種現(xiàn)象稱為相變誘發(fā)超塑性。如進行拉伸，使準穩(wěn)定奧氏體向馬氏體轉變，伸長率高達110％。電致超塑性是材料在電場或電流作用下所表現(xiàn)出的超塑性現(xiàn)象。第12頁/共74頁3.4.2超塑性變形的組織特征晶粒的粗化

組織超塑性要求材料具有微細的等軸晶粒，但在超塑變形中會發(fā)生粗化，等軸晶粒在超塑變形后期發(fā)生晶粒嚴重粗化時，因變形機制改變也會使等軸性受到破壞，晶粒沿拉伸軸方向伸長。不同類型材料的晶粒粗化速度是不同的。動態(tài)再結晶動態(tài)再結晶是合金在超塑性變形中比較普遍存在的組織效應。具有原始纖維組織（軋制態(tài)或擠壓態(tài)）的合金在拉伸變形中容易通過再結晶使纖維組織變?yōu)榈容S細晶組織。第13頁/共74頁晶粒的滑動和轉動

晶粒的滑動和轉動在超塑性變形時是經(jīng)常發(fā)生的，通過這些運動可以使拉伸試樣得到極大的延伸。晶粒在滑動和轉動過程中其尺寸和形狀會有所變化，但仍會保持接近1的等軸比。晶粒的滑動和轉動并非剛性運動，因為超塑性變形類似物質的粘滯性流動。在超塑性變形條件下晶界強度低于晶內強度，所以變形主要表現(xiàn)為晶界滑動行為，實質是晶界位錯運動。一般認為，晶粒轉動是無規(guī)則的，主要是適應變形需要而產(chǎn)生的，晶粒轉動也是晶界滑動作用的表現(xiàn)形式。第14頁/共74頁孔洞和斷裂孔洞是合金超塑性拉伸變形中很重要的組織特征，雖然不能說所有合金超塑性拉伸斷裂都是由孔洞造成的，但可以說大多數(shù)合金拉斷是孔洞的連接引起的?？锥醋∽‘a(chǎn)生于晶界、三角晶界、或第二相粒子處，后者是因為高溫下合金中的第二相有比基體高得多的強度（硬度），當晶界滑動時界面上的粒子不會發(fā)生協(xié)調變形而產(chǎn)生孔洞。超塑材料的典型特點之一是其對孔洞產(chǎn)生和孔洞連接的高阻力。孔洞形態(tài)明顯依賴于應變速率。第15頁/共74頁3.4.3超塑性變形機理擴散蠕變機理晶界滑動機理動態(tài)再結晶機理復合機制和變形理論第16頁/共74頁第17頁/共74頁

這些復合機制的變形理論雖然也有某些實驗事實的支持，但也都各有其局限性。就超塑性變形理論的現(xiàn)狀而言，通過幾十年特別是最近二十年的探索，至少對下面兩個問題的看法基本上趨于一致：

1）超塑性變形主要是一種包括晶界滑動和晶界遷移在內的晶界行為，是多種機制綜合作用的結果。

2）在S形曲線的II區(qū)，變形以晶界滑動為主，這種晶界滑動既受空位擴散機制的調節(jié)，又受位錯運動的調節(jié)；隨著應變速率的降低（在I、II區(qū)之間的過渡帶和I區(qū)），空位擴散機制的作用增強；隨著應變速率的提高（在III、II區(qū)的過波帶和Ill區(qū)），位錯運動機制的作用增強。

第18頁/共74頁第19頁/共74頁ExperimentalmaterialThematerialusedinthepresentstudywasacommercialMg-Al-Znalloy(AZ31).Thealloywasreceivedintheformofarolledsheetwithathicknessof1.5mm.Atypicalmicrostructureoftheas-receivedmaterialisshowninFig.Thegrainswerealmostequiaxed.Theaveragegrainsizewas130m.Initialmicrostructureoftheas-receivedAZ31:(a)rollingplane;(b)longitudinalplane;(c)transverseplane.第20頁/共74頁Result

第21頁/共74頁3.4.4超塑性在塑性加工工程中的應用1超塑性擠壓成形

擠壓是將材料毛坯放入模具模腔內，在較大壓力和一定速度下，迫使金屬產(chǎn)生塑性流動，充滿模腔或從模腔中擠出，從而獲得所需形狀、尺寸以及具有一定力學性能的擠壓件。超塑性狀態(tài)下，材料的變形抗力極低，塑性極好，可以成形非常復雜的制件。超塑性成形除要求坯料處于超細晶粒組織狀態(tài)外，還要求較低的變形速度和一定的成形溫度，故超塑性擠壓屬于等溫擠壓成形。第22頁/共74頁

超塑成形出的尾翼尺寸符合設什要求，無表面缺陷，且成形后尾翼因晶粒細化使其綜合力學性能高于坯料的性能，材料利用率從原工藝的10％提高到66％，單件加工工時從5.7h減少為1.9h。第23頁/共74頁

圖為超塑擠壓成形的自帶鉚釘式保持架，結構比較簡單，過梁的頭部帶有鉚接頭。擠壓成形時，先擠出柱型過梁，然后通過車內、外臺階形成異型鉚接頭，或在過梁上直接成形出鉚接頭。壓蓋鉚接孔的形狀可由擠壓壓頭的頭部形狀來成形。這樣就可以使本體和壓蓋直接鉚接，省掉鉚釘，并省去了在過梁上加工鉚釘孔，使加工工序大為簡化。第24頁/共74頁模鍛是利用模具使坯料產(chǎn)生塑性變形，以獲得一定幾何尺寸、形狀和質量的鍛件的鍛造方法。在成形過程中使坯料處于超塑性狀態(tài)的模鍛稱為超塑性模鍛。超塑性模鍛是近年來發(fā)展起來的一種少無切削和精密的鍛造新工藝，它利用材料的超塑性得到形狀復雜及尺寸較精確的鍛件。超塑性模鍛目前主要用于鈦合金和高溫合金的成形，因為這類合金流變抗力高，可塑性低，具有不均勻變形所引起力學性能各向異性的敏感性，難于機械加工及成本高昂。高溫合金和鈦合金超塑性模鍛工藝過程如下：首先將合金在接近再結晶溫度下進行熱變形（擠壓、軋制或鍛造等）以獲得超細的晶粒組織；然后在超塑溫度下，在預熱的模具中模鍛成所需的形狀；最后對鍛件進行熱處理，以恢復合金的高強度狀態(tài)。2超塑性模鍛成形第25頁/共74頁嚴格來講，超塑性模鍛與超塑性擠壓本質上沒有區(qū)別，工藝要求也基本一致，只是超塑性模鍛時坯料的塑性流動方式與常規(guī)模鍛工藝相似，模具結構與鍛模亦比較接近。第26頁/共74頁3超塑性氣脹成形

超塑性氣脹成形是超塑性在板材成形加工中的典型應用。材料在超塑狀態(tài)下的變形抗力很低，塑性很好，熱塑性塑料的一些加工方法可用于金屬。

超塑性氣脹成形類似于塑料的吹塑成形和真空吸塑成形，其基本原理是，將被加熱至超塑溫度的金屬板材夾緊在模具，并在其一側形成一個封閉的空間，在氣體壓力下使板材產(chǎn)生超塑性變形，并逐步貼合在模具型腔表面，形成與模具型面相同的零件。第27頁/共74頁由圖可知，超塑性氣脹成形只需要一個凸模或一個凹模，因此可分為超塑凸模氣脹成形和超塑凹模氣脹成形，兩種方法在模具結構上略有不同，其成形方法沒有區(qū)別。若將圖中下部密封并形成真空，利用大氣的壓力使其成形，可稱為超塑性真空吸塑成形。第28頁/共74頁第29頁/共74頁3.5塑性加工復合技術3.5.1復合材料與復合方法復合材料是采用物理或化學的方法，使兩種以上的材料在相態(tài)與性能相互獨立的形式下共存于一體之中，以達到提高材料的某些性能，或互補其缺點，或獲得新的性能（或功能）的目的。復合材料的種類按分類方法的不同而異。按照其用途，可將復合材料分為結構材料和功能材料兩大類。若按組成復合材料的各成分在復合材料中的集散（分布）情況來分，可分為分散（摻和）強化型復合材料、層狀復合材料（或稱接合型復合材料）、梯度復合材料（或稱梯度功能材料）等。第30頁/共74頁第31頁/共74頁第32頁/共74頁復合方法對于金屬基復合材料，其主要的復合方法有如下：（1）顆粒強化金屬基復合材料主要有粉末冶金法、鑄造法、噴射共沉積法、預制件滲浸法等；（2）晶須強化金屬基復合材料主要有粉末治金法、鑄造法、預制件滲浸法等；（3）纖維強化金屬基復合材料主要有粉末治金法、擴散結合法、預制件滲浸法、兩相合金復合法等；（4）層狀復合材料第33頁/共74頁一般分為機械結合法與冶金結合法兩大類。其中典型的機械接合法主要有鑲套（包括熱裝和冷壓入）、液壓擴管（脹形）、冷拉拔等方法；而典型的治金接合法主要包括：

（a）焊炸成形，或爆炸成形后進行軋制；（b）擴散熱處理；（C）軋制成形，包括熱軋，冷軋＋擴散熱處理，液態(tài)軋制復合；（d）擠壓成形，包括復合坯料熱擠壓、溫靜液擠壓、熱擠壓包覆等；（e）粉末塑性加工，或粉末塑性加工后燒結；（f）摩擦焊接；（g）復合鑄造，包括包覆鑄造、反向凝固、雙流鑄造、雙結晶器鑄造。第34頁/共74頁3.5.2軋制復合

軋制復合法主要用于雙金屬板以及減振鋼板、鋁－塑復合板的成形。軋制復合時，按照坯料是否加熱，可分為熱軋復合、冷軋復合和溫軋復合三種。此外還有一種利用爆炸成形進行接合（焊接），然后進行軋制成形的方法。第35頁/共74頁雙金屬板的軋制復合成形原理如圖所示，不同的金屬在一定的溫度、壓力作用下通過變形接合（焊合）成一體。第36頁/共74頁可用于軋制成形的復合板的種類很多，如表所示的一些金屬和合金的組合。第37頁/共74頁1熱軋復合先將金屬板的接合面仔細清洗干凈。為了提高界面的接合強度，還可對接合面進行打磨，提高其粗度。軋制坯的制備主要有如圖所示的兩種方式，其中（a）為單一復合坯的情形，適合于兩種金屬在變形抗力、厚度尺寸相差不太大的情形；圖（b）為組合型復合坯的情形，適合于復合層與基體板材在厚度或變形抗力上相差較大的情形。第38頁/共74頁

保持內部為真空的條件下將組合坯的四周焊合成一體。為了便于在復合后將上下復合板分開，需在兩組復合坯之間涂覆耐熱化合物，以防止軋制時產(chǎn)生焊合。然后對復合坯進行加熱軋制，直至所需厚度。當界面較清潔時，一般只需百分之幾的壓下率即可實現(xiàn)有效接合，獲得高性能的復合界面。熱軋復合法的缺點在于：當被復合的材料為鋁、鈦等活性金屬時，易在界面生成脆性金屬間化合物；由于坯料的長度受限制，軋制后切頭剪邊部分所占比例較大，對成品率影晌較大。

第39頁/共74頁2冷軋、溫軋復合

與熱軋復合相比，冷軋復合時界面接合較困難。但由于無加熱所帶來的界面氧化，不易在界面生成化合物，無需真空焊接等坯料前處理工藝措施，因而金屬組合的自由度大，適應面廣。冷軋復合的一般方法如下：軋制前先將接合面的油脂、氧化物除去，然后將被復合的材料疊在一起進行軋制。為了獲得較好的界面接合，軋制壓下率通常需要在70%以上。但冷軋復合時的界面幾乎沒有擴散效果，要達到完全接合很困難。因此，往往在冷軋復合后施以擴散熱處理，提高復合材料的界面接合強度。此外，對于冷軋接合較困難的材料，亦可在軋制復合前進行適當?shù)募訜幔床捎脺剀垙秃系霓k法。第40頁/共74頁由于冷軋復合的前處理與軋制均較容易實現(xiàn)連續(xù)作業(yè)，故可使用卷狀坯料（板卷），以提高生產(chǎn)率與成品率。第41頁/共74頁3爆炸焊接－軋制復合有些金屬在常溫或低溫下不容易軋制接合，而采用高溫軋制復合法又存在坯料前處理復雜、成品率低，或金屬之間易發(fā)生反應而形成脆性化合物等缺點。若采用爆炸成形快速復合（焊合），然后再采用常規(guī)軋制法（冷軋或熱軋）進行加工可以解決上述問題。爆炸成形是一種高能高速成形，其瞬時接合壓力可高達104MPa以上，因而可使界面兩側的原子達到很近的距離，加上接合過程中伴隨有塑性變形，有利于界面接合。雖然焊接過程中伴隨有高溫的產(chǎn)生，但由于復合在很短的時間內完成，能很好地抑制活性金屬之間的化學反應。第42頁/共74頁爆炸焊接的原理如上圖。基板平放在沙土堆上，覆層板通過軟質支撐呈一定角度（1°～3°

）支撐在基板上方，覆層板與基板之間的間隔（利于形成沖擊）大約與覆層板的厚度相等即可。炸藥均勻堆放在覆層板上面，通過引爆在起爆端的雷管，利用爆炸的巨大沖擊力以及爆炸位置的迅速和連續(xù)傳播，在很短的時間（通常為零點幾秒）內即可完成整個焊接復合過程。第43頁/共74頁3.5.3擠壓復合

采用擠壓法可成形的金屬復合材料分為兩大類：一類為分散（彌散）強化型復合材料，即通常所說的金屬基復合材料，一般采用粉末冶金或鑄造的方法制坯后進行熱擠壓，以達到固化、賦予復合材料各種斷面形狀、提高材料致密度和性能等目的；另一類為層狀復合材料，如各種鋁包鋼線、雙金屬管等包覆材料，復合板、夾層板等層狀復合材料，以及其他特殊類型的復合材料。第44頁/共74頁幾種典型的擠壓成形層狀復合材料第45頁/共74頁第46頁/共74頁1復合坯擠壓法復合坯料擠壓法的原理：擠壓前將成形內外層用的兩個空心坯組裝成一個復合坯，然后進行擠壓。為了提高界面接合強度，需將內外層坯料的接觸界面清洗干凈。同時，為了防止坯料加熱過程中產(chǎn)生氧化而影響界面的接合，需要在復合坯組裝后采用焊接或包套的方法對坯料兩端端面上內外層之間的縫隙進行密封。復合坯料擠壓法的最大的優(yōu)點是：擠壓時的延伸變形將使界面上產(chǎn)生較大比例的新生表面，同時模孔附近擠壓變形區(qū)內的高溫、高壓條件非常有利于界面原子的擴散，從而達到冶金接合。第47頁/共74頁該法的缺點是：（1）由于擠壓時金屬流動不均勻，容易造成擠壓材沿長度方向內外層壁厚不均勻。（2）當內外層坯料的變形抗力相差較大時，容易產(chǎn)生外形波浪、界面呈竹節(jié)狀甚至較硬層產(chǎn)生破斷的現(xiàn)象，因而金屬的組合受到很大限制。第48頁/共74頁復合坯熱擠壓6063鋁合金包覆AZ31B鎂合金棒復合棒截面宏觀圖復合棒截面金相圖Two-componentcompositebilletswereusedforextrusionthrougha500-tonhoriaontalextruder,whichthediameteroftheextrusionchamberis85mm.Theoutersheathcomponentofthecompositebilletwas6063aluminumalloy,andtheinnercomponentwashomogenizedAZ31Bmagnesiumalloy.Thelengthofthecompositebilletwas200mm,outsidediameterwas82mm,andthethicknessofthesheathwas5mm.Thetemperatureofbillets,extrusionchamber,extrusionsdieandpressuredicwas653K.第49頁/共74頁Componentdistributionofmagnesiumandaluminumelementnearthebondinginterfaceofcompositebar.(a)asextruded,(b)~(d)undergoingannealat573Kfor1h,673Kfor1hand673kfor4hrespectivelyTheshearbondingstrengthofthebimetalcompositebar第50頁/共74頁2多坯料擠壓法

常規(guī)的復合坯料擠壓法成形的雙金屬管，其內外層壁厚均勻性差，同時由于內外層材料的變形抗力不能相差太大，因而材料的組合受到限制。多坯料擠壓法能很好地克服常規(guī)復合坯料擠壓法的缺點，適合于雙金屬管的成形。第51頁/共74頁第52頁/共74頁采用多坯料擠壓法成形雙金屬管具有以下優(yōu)點：（1）直接采用圓形坯料進行擠壓，可以省去制備復合坯料的工序；（2）制品的內外層壁厚尺寸均勻，無竹節(jié)、斷層、起皮等缺陷產(chǎn)生；（3）內外層界面焊合質量好，達到金屬學的接合；（4）坯料組合自由度大，即使是材料的變形抗力相差較大的內外層組合也能正常成形。多坯料擠壓法的缺點是，坯料加熱、擠壓裝料等操作以及擠壓工模具的結構較常規(guī)擠壓法復雜。第53頁/共74頁3包覆材料擠壓

包覆材料可分為普通包覆材料（或稱單芯包覆材）與多芯包覆材兩大類。最為常見的單芯包覆材有各種包覆線材，如電線、電纜，高強度導線或耐蝕導線，異型復合導電材料，以及一些特殊用途的包覆材料；第54頁/共74頁第55頁/共74頁單芯包覆材料的成形主要采用擠壓或擠壓后再進行拉拔的方法。代表性的擠壓單芯包覆法有如下幾種：

(1)復合坯料常規(guī)擠壓法；

(2)靜液擠壓法；

(3)連續(xù)擠壓法；

(4)帶張力擠壓法；

(5)多坯料擠壓法。其中前兩種方法為采用復合壞料進行擠壓的方法芯材同時產(chǎn)生塑性變形；后三種方法屬于單純包覆法，芯材不產(chǎn)生塑性變形。第56頁/共74頁第57頁/共74頁第58頁/共74頁

典型的多芯包覆材料是低溫超導多芯復合線。一般是由幾百乃至上千根直徑為十幾至數(shù)十微米超導纖維復合在一起而成。由于電場、磁場的作用致使超導導體移動而產(chǎn)生的摩擦熱，電流與磁場分布變化所引起的超導導線發(fā)熱，均有可能引起超導狀態(tài)的破壞而成為常導體。為了防止這種現(xiàn)象的產(chǎn)生，需要采用電阻小、熱傳導性能良好的銅或鋁進行包覆，以便在有局部發(fā)熱時，其熱量能被迅速逸散掉。為了確保上述散熱效果，希望超導導體本身成為細小纖維，每一根纖維均能用銅或鋁包覆起來，然后再將包覆纖維復合成多芯復合導線。第59頁/共74頁

首先將電弧爐熔制的Nb-Ti鑄坯擠壓或軋制成圓棒狀，對表面進行研磨、清洗后插入經(jīng)過清洗的銅管內進行拉拔成形，制得六角形的銅包覆Nb-Ti用復合棒。然后將復合棒切斷成一定尺寸長度，經(jīng)矯直、表面研磨與清洗加工后，以緊密堆積方式排列于銅圓筒內，采用電子束焊接法將兩端封閉，制成復合擠壓坯。最大的復合擠壓坯外徑可達400mm，長1000mm,重400kg。采用靜液擠壓法將復合坯擠壓成直徑為50~80mm的多心棒。為了盡可能地抑制銅與鈦之間的反應，擠壓溫度一般選擇在600℃以下。擠壓多芯復合棒經(jīng)反復的拉拔、退火處理拉制成所需斷面尺寸的線材。Nb-Ti多芯復合線的加工工藝過程第60頁/共74頁第61頁/共74頁3.5.4拉拔復合拉拔復合主要用于兩方面：（1）雙金屬擠壓管的復合。利用具有不同變形抗力的材料在塑性變形后會產(chǎn)生殘余應力的特點而實現(xiàn)機械接合的一種方式，分縮管拉拔和擴管拉拔兩種。第62頁/共74頁（2）對擠壓法成形的雙金屬管、包覆棒材進一步加工，以獲得細長尺寸制品。第63頁/共74頁3.6金屬等溫成形

熱變形的目的是降低材料的變形抗力、提高塑性．有利于成形過程的穩(wěn)定進行。傳統(tǒng)的熱變形方法通常是將坯料從加熱爐內移至冷?；蝾A熱的模具進行的。在多數(shù)情況下，熱變形時的模具預熱溫度遠低于坯料溫度．在成形過程中，由于坯料與模具之間的溫差較大．會使坯料溫度急劇降低，導致材料變形抗力增加、塑性降低。尤其是對于小型制品或表面積與體積比很大的帶窄筋、薄腹板的制品，薄壁處溫度的降低非?？?。而在另外一些情況下，如鋁及鋁合金的熱擠壓，由于