碗扣式腳手架滿堂支架設(shè)計計算

/現(xiàn)澆箱梁碗扣式腳手架滿堂支架設(shè)計計算摘要以***高速公路***互通立交主線K135+525橋左幅第7聯(lián)為例，詳細(xì)論述了碗扣式腳手架滿堂支架現(xiàn)澆箱梁施工支架的設(shè)計及計算。關(guān)鍵詞碗扣式腳手架滿堂支架現(xiàn)澆梁施工設(shè)計計算碗扣式腳手架運用于現(xiàn)澆橋梁已是相當(dāng)成熟的技術(shù)，其施工工藝簡潔、操作便利，***高速公路***立交工程中現(xiàn)澆箱梁施工中大量接受該體系支架。1工程概況1.1總概況***高速***互通立交位于宜賓市以北約10km處***鎮(zhèn)，為連接己通車內(nèi)**速公路和擬建的***瀘高速公路而設(shè)，互通區(qū)起點里程為K135+260，終點里程為K137+950，互通區(qū)內(nèi)共設(shè)主線橋4橋，匝道橋6座，橋梁的形式主要為3跨或4跨為一聯(lián)現(xiàn)澆連續(xù)箱梁。施工方案確定中對于地基承載力高、墩柱高度小于15m的橋跨考慮接受碗扣式腳手架搭設(shè)滿堂紅作為支架體系，整個***互通工程共計有22聯(lián)現(xiàn)澆箱梁接受該體系。1.2主線K135+135橋左幅第7聯(lián)本聯(lián)跨上部結(jié)構(gòu)為19+19+15m鋼筋混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，箱梁高度為1.4m，底板、頂板厚度均為0.25m，橋面寬為12m，底板寬為7.5m，共有408.9m3C40混凝土。下部為1.6×1.6m和1.4×1.4m鋼筋混凝土方墩，墩柱倒角為0.2×0.2m，墩柱2支架初步設(shè)計2.1立桿及橫桿的初步設(shè)計依據(jù)閱歷及初略計算，來選定立桿間距。腹板重Q1=36.4kn/m2，空心段重Q2=13kn/m2，底板寬b=7.5m，箱梁長s=53m，單根立桿允許承載力保守取[N]=40kn。腹板處每平方米須要立桿根數(shù)：1.2Q1/[N]=1.1；取平安系數(shù)1.3，則為1.43?？招亩蚊科椒矫醉氁U根數(shù)：1.2Q2/[N]=0.4；取平安系數(shù)1.3，則為0.52.所以選定空心段底板立桿縱橫向間距為：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92m腹板及中、端橫梁等實心處立桿間距為：0.6×0.9=0.54m2＜1/1.43=0.70由于箱梁高僅為1.4m，立桿間距一般取1.2m。2.2底模、縱橫梁的初步確定底模接受竹膠板。依據(jù)閱歷，由于箱梁高度僅為1.4m，一般選用1.5cm厚的高強度竹膠板?？v橫梁均接受方木，寬度均為0.1m，方木允許受彎強度為[σ]=12Mpa，縱梁高為h1，橫梁高為h2。據(jù)閱歷及初略計算，來選定縱梁的高度、橫梁的高度及橫梁間距。橫梁間距一般選擇0.3m。由公式h=得，h1=0.13m，故取0.15m；h2=0.09m，取0.1m。2.3碗扣式滿堂支架搭設(shè)布置圖3支架檢算碗扣式腳手架滿堂支架豎向力傳遞過程：箱梁鋼筋混凝土和內(nèi)模系統(tǒng)的自重及施工臨時荷(活載)通過底模傳遞到橫梁上，橫梁以集中荷載再傳遞給縱梁，縱梁以支座反力傳遞到每根立桿，立桿通過底托及方木傳遞至鋼筋混凝土基礎(chǔ)、地基。下面以這種力的傳遞方式依次對支架的底模、橫梁、縱梁、立桿、地基承載力進行檢算。3.1荷載計算豎向荷載計算①本橋鋼筋混凝土配筋率>2%，所以鋼筋混凝土自重取26Kn/m3，以K135+525橋左幅第7聯(lián)為例，箱梁混凝土體積為408.9m3，所以F1=V×γ÷V’=32.24kn/m3式中：V為整聯(lián)箱梁混凝土體積；γ為鋼筋混凝土的容重，取26KN/m3；v’為除去翼緣板箱梁混凝土體積。對于腹板、橫梁等實心段，混凝土高度h1=1.4m，空心段混凝土高度為h2=0.5m。故，實心段混凝土自重：F1a=F1×h1=45.14kPa，空心段混凝土自重：F1b=F1×h2=16.12kPa。②模板自重，一塊1.22m×2.44m竹膠板的質(zhì)量為32kg：F2=32kg×9.8N/kg÷(1.22m×2.44m)=105.35Pa③縱橫梁方木荷載：方木：g1=0.1m×0.1m×7.5m×（1/0.25+1）×γ÷(7.5m×1m)=0.375kpa方木：g2=0.1m×0.15m×11×γ÷7.5m=0.165kpa式中：γ——取④內(nèi)模及支撐荷載，取3kpa：F3=3kpa⑤臨時荷載施工人員及機具：G1=2.5kPa振搗荷載：G2=2.0kPa則臨時荷載為：G=4.5kpa水平荷載計算①混凝土振搗時對側(cè)模的荷載?。孩谛聺不炷翆?cè)模的最大側(cè)壓力：式中：k外加劑影響修正系數(shù)，取1.2混凝土澆注速度，取0.5有效壓頭高度，混凝土入模溫度，取15則有：一般應(yīng)計算風(fēng)載，但是由于宜賓地區(qū)常年均為微風(fēng)，可以不考慮風(fēng)載。3.2底模驗算A、模板的力學(xué)性能（取10cm寬度模板進行計算）①彈性模量（廠家供應(yīng)數(shù)據(jù)）E=948Mpa②截面慣性矩I=bh3/12=0.1×0.0153/12=2.813×10-8m③截面抗拒矩W=bh2/6=0.1×0.0152/6=3.75×10-6B、模板受力計算底模下的橫梁間距30cm，可以把底模簡化為三跨連續(xù)梁進行計算。依據(jù)最不利工況，對腹板、橫梁等實心段進行驗算，空心段荷載較實心段小，故不進行驗算。強度檢算荷載組合為：①+②+④+⑤；剛度檢算荷載組合為：①+②+①底模強度檢算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=64.2kPaq=q’×0.1m=64.2×0.1=6.42kN/mMmax=1/10×ql2=0.040kN·mσ=Mmax/W=15.4MPa≤［σW］=47MPa滿足要求。本支架各部件（除去立桿）均為受彎構(gòu)件，僅須要檢算彎矩，下同不再贅述。②底模剛度驗算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2=57.87kPaq=q’×0.1m=57.87×0.1=5.79kN/mf=0.689×ql4/100EI=0.19mm≤［f］=0.3m/400=0.75mm3.3橫梁檢算A.橫梁力學(xué)性能①彈性模量E=10×103Mpa②截面慣性矩I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m③截面抗拒矩W=bh2/6=0.1×0.12/6=0.167×10-3B、橫梁受力計算橫梁間距0.3cm，可以把橫梁簡化為三跨連續(xù)梁進行計算。依據(jù)最不利工況，對腹板、橫梁等實心段進行驗算，空心段荷載較實心段小，故不進行驗算。依據(jù)最不利工況，對腹板、橫梁等實心段和空心段分別進行驗算。強度檢算荷載組合為：①+②+③+④+⑤；剛度檢算荷載組合為：①+②+③+①橫梁強度驗算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2+G×1.4=64.2kPaq=q’×0.3m+g=1式中g(shù)為方木自重，g=7.5kn/m3×0.1m×0.1m=0.075kn/mMmax=1/10×ql2=0.7kN·mσ=Mmax/W=4.2MPa≤［σW］=12MPa滿足要求。最大支座反力R=11ql/10=11×19.34×0.6/10=12.76kn②橫梁剛度驗算q’=F1a×1.2+F2×1.2+F3×1.2=57.87kPaq=q’×0.25m+g=57.87×0.25+0.075=17.44kN/m式中g(shù)為方木自重，g=7.5kn/m3×0.1m×0.1m=0.075kn/mf=0.689ql4/100EI=0.9mm≤［f］=0.6m/400=1.5mm3.4縱梁驗算A.縱梁的力學(xué)性能①彈性模量E=10×103Mpa②截面慣性矩I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5m③截面抗拒矩W=bh2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4m3B、縱梁驗算對腹板等實心段縱梁進行驗算，因為跨度一樣，所以假照實心段縱梁滿足要求，空心段也能滿足要求，故不對空心段的縱梁進行驗算。實心段簡化為三跨連續(xù)梁進行驗算，并且集中荷載對稱布置?？v梁受到10個橫梁集中荷載和自重均布荷載的作用，計算彎矩和撓度的時候，可以依據(jù)集中荷載和均布荷載兩種形式進行疊加。 集中荷載P=R=12.76KN均布荷載q=11.261×9.8=0.110kN/M,縱梁自重為11.261kg/mMmax=0.244Pl+0.1ql2=3.12kN·mσ=Mmax/W=8.32MPa≤［σW］=12MPa滿足要求。f=1.883Pl3/100EI+0.689ql4/100EI=0.6mm≤［f］=0.9m/400=2.25mm滿足要求。支座最大反力：R=2.267P+P+1.1ql=41.8KN3.5立桿檢算立桿的檢算，很多資料接受單根立桿所承受的投影面積荷載這種簡潔的方法進行計算，而在理論上應(yīng)當(dāng)接受縱梁對立桿的支座反力進行計算。下面按這兩種方式分別進行計算。3.5.1立桿選用Ф4.8×3.5鋼管，計算模型為兩端鉸支。①彈性模量E=2.1×105Mpa②截面慣性矩I=10.78×10-8m③截面抗拒矩W=4.40×10-6④慣性積i=1.59×10-2⑤柔度λ=ul/i=1.0×1.2/1.59×10-2m單根立桿承受的荷載A、腹板處單根立桿豎向荷載荷載組合為：F’=①+②+③+④+⑤,圖式如下F’=F1a×1.2+F2×1.2+(g1+g2)×1.2+F3×1.2+G×1.4=64.84kpa每個立桿上荷載：F=F’×0.6m×0.9m=64.84×0.6×0.9=35.01knB、空心段單根立桿豎向荷載荷載組合為：F’=①+②+③+④+⑤,圖式如下F’=F1a×1.2+F2×1.2+(g1+g2)×1.2+F3×1.2+G×1.4=30kpa每個立桿上荷載：F=F’×0.6m×0.9m=30×0.9×0.9=24.3kn投影法所得單根立桿最大承受豎向荷載為35.01kn，小于支座反力法所得的41.8kn。所以以下檢算以支座反力法進行計算。立桿強度及穩(wěn)定驗算A、單根立桿強度計算σ=F/A=41.8kn/478mm2=87MPa≤[σ]=170K=A[f]/F=170/87=2>1.3滿足要求。式中：平安系數(shù)；支架鋼管設(shè)計抗壓強度；鋼管有效截面積。B、立桿穩(wěn)定性檢算λ=75.47，查規(guī)范得穩(wěn)定系數(shù)為φ=0.76σ=F/A≤φ[σ]=41.8/478=87MPa≤0.76×170=129.2MPa滿足要求。3.6地基承載力檢算地基處理應(yīng)依據(jù)現(xiàn)場的地基狀況確定，對于地基為巖石的，可以考慮干脆將底托支撐在混凝土墊層上，承載力及沉降量均能滿足要求。而對于表面軟土的淺軟基則考慮換填處理，保證壓實度地分層碾壓，這樣處理承載力及沉降量完全能滿足施工要求。***高速***立交接受滿堂支架施工的地基狀況基本上就是以上兩種。荷載計算支架通過方木或底托、混凝土基層、碎石基層、地基層層施加荷載，其中，底托長寬為10cm，方木為10×10cm，混凝土基層接受15cm厚C15素混凝土，碎石基層厚30cm，基底為碎石土。單根立桿傳遞上部荷載為41.8kn，腳手架自重為2.20Kn(依據(jù)最高24米墩柱計算，橫桿布距0.6m)，地基承載力檢算按支墊方式分別進行檢算。地基承載力檢算A、底托干脆支撐在混凝土硬化面上地基承載力檢算：底托長和寬為0.1m，混凝土厚0.15m，按45°角擴散應(yīng)力近似計算，則路基基底承壓面積為0.4m×0.4m=0.16m2σ=F/A=275MPa<[σ]=400kpa滿足要求。式中[σ]為弱風(fēng)化泥巖容許承載力400~500kpa，取400kpa。B、底托設(shè)10×10cm方木上，混凝土厚0.15cm，按45°角擴散應(yīng)力近似計算，則路基基底承壓面積為0.4m×0.6m=0.24m2σ=F/A=183MPa<[σ]=200kpa滿足要求。式中[σ]為地基處理后承載力要求，取200kpa。一般狀況下，應(yīng)當(dāng)對地基的理論沉