某酒店QTZ63塔吊基礎計算書

江門市*QTZ63塔吊基礎計算書工程名稱：江門市*工程地址：江門市*酒店北面建設單位：江門市*房地產(chǎn)發(fā)展有限企業(yè)設計單位：廣東*勘探設計院施工單位：廣東省第*筑企業(yè)有限企業(yè)編制單位：廣東*企業(yè)限企業(yè)部門：*工程項目部編制人：審核人：

審批單位：廣東省第部門：總工室審批負責人：

*筑企業(yè)有編制日期：2004年2月28日審核日期：年月日共設四臺塔吊，其中三臺（1~3#）是QTZ5515型固定式塔吊，此外一臺QTZ63型固定式塔吊。以下是QTZ63型固定式塔吊基礎計算書。QTZ63固定基礎節(jié)塔式起重機樁基礎（四樁基礎）樁基承臺尺寸及載荷表樁基承臺樁基承臺高樁基承臺垂直載荷水平載荷彎矩邊長Lh重量FgFvhΦ400預應力管樁單樁FM（㎜）（㎜）（KN）（KN）（KN）（KN·m）承載力設計值（KN）抗壓抗拉50001300812.579543.7234540516501．單樁作用荷載計算（如圖10）（1）當塔吊臂與樁基承臺邊線平行時maxFgFv(MFhh)xQmin4xi2=（812.5+795）/4±[（2345+43.7×1.3）×2]/4×22）=401.875±300.226=702.1KN（101.65KN）（2）當塔吊臂與樁基承臺邊線成45°時maxFgFv(MFhh)xQmin4xi2=（812.5+795）/4±[（2345+43.7×1.3）×2√2]/2（2√2▔）2=401.875±424.65=826.53KN（-22.775KN）2．單樁抗壓與抗拔承載力計算（1）抗壓承載力計算RKqPAPUPqsili式中Rk—單樁軸向承載力標準值；R—單樁軸向承載力設計值；qp—樁端土的承載力標準值；Ap—樁身橫截面面積；Up—樁身周邊長度；qsi——樁周土的摩阻力標準值；li—按土層區(qū)分的各段樁長；Qmax—單樁承受最大壓力計算值。有效樁長為6m的樁進行抗壓承載力計算：土質(zhì)為全風化巖qsi=90kPa，qpk=4000kPaRKqPAPUPqsili=2X4000+90X6X3.14X0.4=1178.4KN因為R≥（g+Fv）/4=401.875KN,且=1.2Rk=1.2×1178.4=1414KN≥Qmax=826.53KN時，滿足要求。抗拔承載力的計算(當Qmin<0的情況時)UK

UP

iqsili當Uk

+GP≥Qmin

22.75KN

時，知足要求。s在樁施打前，根據(jù)地質(zhì)資料進行驗算，知足要求后才能施工。式中Uk—單樁豎向極限抗拔承載力標準值；γs—樁側(cè)阻抗力分項系數(shù)，取1.65；Gp—管樁自重；Up—樁身周邊長度；i——抗拔系數(shù)，取0.5；qsi——樁周土的摩阻力標準值；li—按土層區(qū)分的各段樁長；Qmin—單樁承受最大拉力計算值。Uk+GP=90×6×3.14×0.4×s0.5/1.65+5.65=211.2>Qmin22.75KN知足要求3．樁基承臺配筋計算（砼C35，鋼筋Ⅱ級）已知l=4000㎜，b=5000㎜，h0=h-100=1300-100=1200㎜，l1=500㎜，S=1200㎜，Qmax=702.1KN，Qmin=-22.775KN,f㎝=19N/㎜2所以q=5000×10-3×1300×10-3×25=162.5KN/m。MA-A=－1ql12=—1×162.5×0.52=－20.3KN·m22MB-B=Qmin(ls)2sin450=Qmin(ls)=(-22.775)×預應力管樁224000-1200）×10-3/2=-31.89KN·mMC-C=2Qmax(Ls)/2=2×702.1×（4000-1200）×10-3/2=1965KN·m下面對B-B截面及C-C截面進行配筋計算（如圖11）（1）B-B截面配筋計算：∵MA-A=－31.89KN·m為負彎矩s=KM2=1.4×31.89×106/（19×5000×12002）＝0.00032fcmbh0查表：s=1As=KM=1.4×20.3×106/（310×1×1200）＝120㎜2fsh0取結(jié)構(gòu)配筋，φ12@200雙向配筋（面筋）（2）C-C截面配筋計算：MC-C=1965KN·m∴s=KM2=1.4×1965×106/（19×5000×12002）=0.0203fcmbh0查表：s=0.99fcm——混凝土彎曲抗壓強度設計值（N/mm2）As=KM=1.4×1547.5×106/（310×0.99×1200）=5865㎜2fsh0取φ18@200雙向配筋（底筋）4．承臺受沖切承載力的計算（1）塔吊對承臺的沖切（如圖12）Fl(as)0.84hpfth00.2式中Fl—樁反力設計值；—沖切系數(shù)；—沖跨比，=a，取值范圍為0.2~1之間；h0hp—受沖切承載力截面高度影響系數(shù)；ft—混凝土軸心抗拉強度設計值；h0—沖切損壞錐體的有效高度。800㎜<h=1300㎜<2000㎜，ft=1.57N/㎜2，s=1200㎜，h0=h-100=1300-100=1200㎜，Qmax=702.1KN∴hp=10.50=0.96，a=（4000-1200）/2-200=1200㎜，12λ=a，0.84=0.84/（）=0.7h0=1200/1200=10.21+0.2(as)hpfth0=0.7×（1200+1200）×0.96×1.57×1200×10-3=3007KN∴Fl=2Qmax=2×702.1=1404.2KN<(as)hpfth0=3007KN，知足要求。（2）角樁對承臺的沖切（如圖13）Nl2(ca)hpfth00.5620.2式中Nl—樁反力設計值；預應力管樁—角樁沖切系數(shù)；—角樁沖跨比，=a，取值范圍h0為0.2~1之間；hp—受沖切承載力截面高度影響系數(shù)；ft—混凝土軸心抗拉強度設計值；h0—角樁沖切損壞錐體的有效高度。a—從承臺底角樁內(nèi)邊緣引45°沖切線與承臺頂面或承臺變階處相交點至角樁內(nèi)邊緣的水平距離；c—從角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣的距離。800㎜<h=1300㎜<2000㎜，ft=1.57N/㎜2，s=1200㎜，h0=h-100=1200㎜c=500+200=700㎜，Nl=614.135KN∴hp=10.50=0.96，a=（4000-1200）/2-200=1200㎜，12λ=a，0.56=0.56/（）。h0=1200/1200=11+0.2=0.470.2a=2×0.47×（700+1200/2）×0.96×1.57×1200×∴2(c)hpfth0210-3=2187KN∴Nl=614.135KN<2(cahpfth0=2187KN，知足要求。)25.承臺受剪切承載力的計算（如圖14）V

1hsftb0h0,1.75，hs=(800)41.0h0式中V—斜截面的最大剪力設計值；預應力管樁b0—承臺計算截面處的計算寬度；—剪切系數(shù)；—剪跨比，=a，取值范圍h0為0.3~3之間；hs—受剪切承載力截面高度影響系數(shù)；ft—混凝土軸心抗拉強度設計值；h0—受剪切截面的有效高度。∵ft=1.57N/㎜2，b0=5000㎜，s=1200㎜，h0=h-100=1300-100=1200㎜Qmax=702.1KN∴a=（4000-1200）/2-200=1200㎜，λ=a=1200/1200=1.0，h0hs=(800)41=0.9，1.75=1.75/（1+1）=0.875h01.0hsftb0h0=0.9×0.875×1.57×5000×1200×10-3=7418KNV=2Qmax=2×702.1=1404.2KN<hsftb0h0=7418KN，知足要求。承臺局部受壓承載力的計算（1）樁頂承臺局部受壓Nl1π（d12-d22）fc4式中Nl—樁頂反力設計值；d1—樁外直徑；d2—樁內(nèi)直徑；fc—混凝土軸心抗壓強度設計值。fc=16.7N/㎜2，d1=400㎜，d2=210㎜，Qmax=826.53KN1π（d12-d22）fc=1×3.14×（4002-2102）×16.7×10-3=1519.444KN∴Nl=Qmax=826.53KN<1π（d12-d22）fc=1519.4KN，知足要求。4（