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文檔簡介
第一章測試流體在管路中作穩(wěn)態(tài)流動時,具有的特點是()。
A:呈平緩的滯流
B:任一截面處的流速、流量、壓強等物理參數(shù)不隨時間而變化
C:呈勻速運動
D:在任何截面處流速、流量、壓強等物理參數(shù)都相等
答案:B在阻力平方區(qū)內,摩擦系數(shù)λ()
A:與Re值無關,是ε/d的函數(shù)
B:是Re值和ε/d的函數(shù)
C:隨Re值加大而減小
D:為常數(shù),與Re,ε/d均無關
答案:A流體在圓形直管中作滯流流動時,其直管阻力損失與流速u的關系為()
A:75成正比
B:與u^0.55成正比
C:與u^
D:與u2成正比
E:與u成正比
答案:E在靜止流體內部各點的靜壓強相等的必要條件是()
A:連通著的兩種流體
B:同一種流體內部
C:同一水平面上,同一種連續(xù)的流體
D:同一種連續(xù)流體
答案:C流體在圓形管道中流動時,管壁處的流速為中心處流速的0.5倍。()
A:對
B:錯
答案:B液體在圓形管中作滯流流動時,其它條件不變,而流速增加一倍,則阻力損失增加一倍()
A:對
B:錯
答案:A第二章測試當離心泵內充滿空氣時,將發(fā)生氣縛現(xiàn)象,這是因為()
A:氣體破壞了液體的連續(xù)性
B:氣體比液體更容易起漩渦
C:氣體的粘度太小
D:氣體的密度太小
答案:D離心泵的調節(jié)閥開大時,則()。
A:泵出口的壓力減小
B:泵吸入口處真空度減小
C:泵工作點的揚程升高
D:吸入管路的阻力損失不變
答案:A用離心泵將水池的水抽吸到水塔中,若離心泵在正常操作范圍內工作,開大出口閥門將導致()
A:送水量增加,整個管路壓頭損失增大;
B:送水量增加,整個管路壓頭損失減少
C:送水量增加,泵的軸功率下降。
D:送水量增加,泵的軸功率不變
答案:B當管路特性曲線寫為H=A+BQ2時()
A:A包括單位重量流體需增加的位能與靜壓能之和
B:A只包括單位重量流體需增加的位能
C:BQ2代表單位重量流體增加的動能
D:BQ2代表管路系統(tǒng)的局部阻力損失
答案:A離心泵的安裝高度超過允許吸上高度時,將可能發(fā)生氣縛現(xiàn)象。()
A:錯
B:對
答案:A離心泵的銘牌上標出的性能參數(shù)是指該泵在運行時效率最高點的性能參數(shù)。()
A:錯
B:對
答案:B第三章測試板框式壓濾機由板與濾框構成,板又分為過濾板和洗滌板,為了便于區(qū)別,在板與框的邊上設有小鈕標志,過濾板以一鈕為記號,洗滌板以三鈕為記號,而濾框以二鈕為記號,組裝板框壓濾機時,正確的鈕數(shù)排列是().
A:1—2—3—2—1
B:1—3—2—2—1
C:1—2—2—3—1
D:1—3—2—1—2
答案:A設降塵室的長、寬、高分別為L、b、H(單位均為m),顆粒的沉降速度為ut(m/s),氣體的體積流量為Vs,則顆粒能在降塵室分離的條件是()。
A:H/ut≤LbH/Vs
B:H/ut≥LbH/Vs
C:L/ut≥LbH/Vs
D:L/ut≤LbH/Vs
答案:A含塵氣體通過長4m,寬3m,高1m的降塵室,已知顆粒的沉降速度為0.25m/s,則降塵室的生產能力為()。
A:3m3/s
B:0.75m3/s
C:1m3/s
D:6m3/s
答案:A用板框式過濾機進行恒壓過濾,忽略介質阻力,過濾20min得到濾液8m3,若再過濾20min,可再得濾液()m3.
A:4
B:8
C:3.3
D:11.3
答案:C球形顆粒在靜止流體中作自由沉降時,其沉降速度ut可用斯托克斯公式計算。()
A:錯
B:對
答案:A過濾操作屬于定態(tài)操作。()
A:對
B:錯
答案:B第四章測試多層平壁導熱時,各層的溫度差與各相應層的熱阻所呈關系是()。
A:反比
B:沒關系
C:不確定
D:正比
答案:D一套管換熱器,環(huán)隙為120℃蒸汽冷凝,管內空氣從20℃被加熱到50℃,則管壁溫度應接近于()。
A:35℃
B:50℃
C:77.5℃
D:120℃
答案:D自然對流的對流傳熱系數(shù)比強制對流的相比要()。
A:不確定
B:大
C:相等
D:小
答案:D傳熱過程中,當兩側對流傳熱系數(shù)αi<αo時,要提高總傳熱系數(shù)K,關鍵是提高()。
A:減小αo
B:減小αi
C:提高αi
D:提高αo
答案:C在穩(wěn)定的多層平壁導熱中,熱阻與溫差成正比。()
A:錯
B:對
答案:B換熱器的導熱管,應選用導熱系數(shù)值大的材料。()
A:錯
B:對
答案:B第五章測試精餾塔的設計中,若進料熱狀況由原來的飽和蒸氣進料改為飽和液體進料,其他條件維持不變,則提餾段下降液體流量L’()。
A:不確定
B:減小
C:不變
D:增加
答案:D若進料量、進料組成、進料熱狀況都不變,要提高xD,可采用()
A:塔釜保溫良好
B:增加精餾段理論板數(shù)
C:增加提餾段理論板數(shù)
D:減小回流比
答案:B精餾塔采用全回流時,其兩操作線()
A:與對角線重合
B:距平衡線最近
C:斜率為零
D:在y軸上的截距為1
答案:A當xF、xD、xW和q一定時,若減小回流比R,其他條件不變,則()
A:精餾段操作線的斜率變小,兩操作線遠離平衡線
B:精餾段操作線的斜率變大,兩操作線遠離平衡線
C:精餾段操作線的斜率變小,兩操作線靠近平衡線
D:精餾段操作線的斜率變大,兩操作線靠近平衡線
答案:C用圖解法求理論塔板數(shù)時,適宜的進料位置應該在跨過兩操作線交點的梯級上。()
A:錯
B:對
答案:B對于精餾塔的任何一層理論板來說,其上升蒸汽的溫度必然等于其下降液體的溫度。()
A:對
B:錯
答案:A第六章測試通常所討論的吸收操作中,當吸收劑用量趨于最小用量時,則下列那種情況正確()。
A:操作最為經濟
B:吸收推動力趨向最大
C:填料層高度趨向無窮大
D:回收率趨向最高
答案:C在一符合亨利定律的氣液平衡系統(tǒng)中,溶液在氣相中的摩爾濃度與其在液相中的摩爾濃度的差值為()
A:零
B:負值。
C:正值
D:不確定。
答案:D在吸收操作中,吸收塔某一截面上的總推動力(以液相組成差表示)為()
A:X-X*
B:X*-X
C:X-Xi
D:Xi-X
答案:B在吸收塔的計算中,通常不為生產任務所決定的是:()
A:氣體的初始和最終組成
B:吸收劑的初始濃度
C:吸收劑的用量和吸收液的濃度
D:所處理的氣體量
答案:C吸收操作線的方程式,斜率是L/V。()
A:對
B:錯
答案:A吸收過程中,當操作線與平衡線相切或相交時所用的吸收劑最少,吸收推動力最大。()
A:對
B:錯
答案:B第七章測試下述說法中錯誤的是()。
A:精餾既可以用板式塔,又可以用填料塔
B:精餾用板式塔,吸收用填料塔
C:吸收既可以用板式塔,也可以用填料塔
D:板式塔內氣液逐級接觸,填料塔內氣液連續(xù)接觸
答案:B在板式塔設計中,加大板間距,負荷性能圖中有關曲線的變化趨勢是:液泛線()。
A:不確定
B:不變
C:下移
D:上移
答案:D氣液在塔板上有四種接觸狀態(tài),優(yōu)良的接觸狀態(tài)是()。
A:蜂窩接觸狀態(tài)
B:噴射接觸狀態(tài)
C:鼓泡接觸狀態(tài)
D:泡沫接觸狀態(tài)
答案:BD板式塔塔板的漏液主要與()有關。
A:空塔氣速
B:塔板間距
C:液體流量
D:板上液面落差
答案:AD泡罩塔、浮閥塔、篩孔塔、導向篩板塔,各有其優(yōu)缺點。但綜合評價時,后兩種塔板表現(xiàn)出越來越多的優(yōu)越性。()
A:對
B:錯
答案:A板式塔上升氣體流速較小,氣體通過升氣孔道的動力不足以阻止板上液體經孔道流下時,便會出現(xiàn)漏液現(xiàn)象。()
A:錯
B:對
答案:B第八章測試以下不屬于萃取相平衡關系的曲線為()。
A:操作線
B:分配曲線
C:溶解度曲線
D:聯(lián)接線
答案:A對B、S部分互溶物系進行單級萃取,若原料液量及組成不變,而萃取劑S的量增加時,萃取相組成().
A:無法判斷
B:增大
C:不變
D:減小
答案:D在進行萃取操作時,應使()。
A:選擇性系數(shù)大于1
B:分配系數(shù)大于1
C:分配系數(shù)小于1
D:選擇性系數(shù)小于1
答案:A在單級萃取中,在保持原料液組成xF及萃余相組成xA不變的條件下,用含有少量溶質A的萃取劑代替純溶劑,則萃取相組成yA將()
A:變化趨勢不確定
B:不變
C:減小
D:增大
答案:B欲分離含熱敏性物質的混合物,精餾操作比萃取操作更合適。()
A:錯
B:對
答案:A萃取精餾是屬于萃取操作的方法之一。()
A:對
B:錯
答案:B第九章測試利用空氣作介質干燥熱敏性物料,且干燥處于降速干燥階段,欲縮短干燥時間,則可采取的最有效的措施是()。
A:降低干燥介質的相對濕度
B:提高干燥介質的溫度
C:提高空氣的流速
D:增大干燥面積,減薄物料厚度
答案:D在理想干燥器中干燥某物料,物料的水份蒸發(fā)量不變,保持空氣的進口狀態(tài)t1、H1不變,降低空氣的出口溫度t2,則空氣消耗量L將()。
A:增加
B:減小
C:不變
D:無法判斷
答案:B濕空氣經預熱后,空氣的狀態(tài)參數(shù)焓增大,而()。
A:H
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