立交橋梁上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算

主線橋梁計(jì)算書PAGE1坪山大道（西山立交）立交橋梁（匝道B線橋、匝道D線1號(hào)橋、匝道D線2號(hào)橋）上部結(jié)構(gòu)計(jì)算書工程編號(hào)：橋梁上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算一、計(jì)算資料根據(jù)道路設(shè)計(jì)確定的平面、縱斷面及橫斷面，本計(jì)算書所計(jì)算的立交橋梁結(jié)構(gòu)主要包括：匝道B線橋、匝道D線1號(hào)橋、匝道D線2號(hào)橋(第一聯(lián)、第三聯(lián))。（1）匝道B線橋位于匝道B線K0+187.733～K0+438.733段，含橋臺(tái)橋梁全長251m。橋梁分四聯(lián)，第一聯(lián)跨徑布置為33m簡(jiǎn)支梁橋、直線橋；第二聯(lián)跨徑布置為33m+33m兩跨連續(xù)梁橋、直線橋；第三聯(lián)跨徑布置為26m+26m兩跨連續(xù)梁橋、直線橋；第四聯(lián)跨徑布置為3×30m三跨連續(xù)梁橋、直線橋。橋?qū)?m～21.182m，橋梁面積為533.522㎡。匝道B線橋上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土等截面箱梁（變箱室）。橋梁標(biāo)準(zhǔn)斷面采用單箱單室斷面，變寬段采用單箱三室、單箱四室斷面，箱梁頂寬為8.8m～20.982m，翼緣懸挑2.0m，箱梁底寬4.8m～16.982m，橋梁梁高為1.7m~1.9m，頂板厚0.25m，底板厚0.22m，并在箱體角部設(shè)置腋角；翼緣端部厚度0.2m，翼緣根部厚度0.5m；箱梁腹板厚度跨中為0.5m，在梁端漸變?yōu)?.9m。箱梁結(jié)構(gòu)按部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計(jì)。第一、四聯(lián)橋面布置：變寬m（車行道）+0.5m（防撞欄桿）=變寬m。第二、三聯(lián)橋面布置：3.0m（人行道）+變寬m（車行道）+0.5m（防撞欄桿）=變寬m。（2）匝道D線1號(hào)橋位于匝道D線K0+518.671～K0+541.671段，含橋臺(tái)橋梁全長23m，橋梁跨徑布置為13m簡(jiǎn)支梁橋、直線橋，橋?qū)?m，橋梁面積為207㎡。匝道D線1號(hào)橋上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土π梁。π梁頂寬為8.8m，翼緣懸挑1.0m，梁高0.8m，腹板厚0.5m，并在梁體角部設(shè)置腋角；翼緣端部厚度0.25m。箱梁結(jié)構(gòu)按部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計(jì)。橋面布置：0.5m（防撞欄桿）+8.0m（車行道）+0.5m（防撞欄桿）=9.0（3）匝道D線2號(hào)橋位于匝道D線K0+761.085～K0+073.085段，含橋臺(tái)橋梁全長312m。橋梁分三聯(lián)，其中第二聯(lián)鋼箱梁不在本計(jì)算書范圍。第一聯(lián)跨徑布置為3×35m三跨連續(xù)梁橋，橋?qū)?0.2m，，曲線半徑R=120m；第二聯(lián)跨徑布置為35m+35m+27m三跨連續(xù)梁橋，橋?qū)?0.2m，，曲線半徑R=220m，橋梁面積為2111.4㎡（除鋼箱梁）。匝道D線2號(hào)橋（第一聯(lián)、第三聯(lián)）上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁（單箱雙室）。箱梁頂寬為10m，翼緣寬度1.5m，箱梁底寬7m，梁高1.9m，頂板厚0.25m，底板厚0.22m，并在箱體角部設(shè)置腋角；翼緣端部厚度0.2m，翼緣根部厚度0.5m；箱梁腹板厚度跨中為0.5m，在梁端漸變?yōu)?.9m。箱梁結(jié)構(gòu)按部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計(jì)。橋面布置：0.5m（防撞欄桿）+9.2m（車行道）+0.5m（防撞欄桿）=10.2計(jì)算荷載：汽車按公路I級(jí)，人群取4.0KN/㎡材料性能參數(shù)混凝土C50彈性模量：3.45×104MPa容重：26.0kN/m3線膨脹系數(shù)：1.0×10-5泊松比：0.2強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：fck＝32.4MPa；ftk＝2.65MPa強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fcd＝22.4MPa；ftd＝1.83MPa預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用1×7標(biāo)準(zhǔn)型-15.2-1860-Ⅱ-GB/T5224-2014鋼絞線抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度：fpk＝1860Mpa，抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度：fpd＝1260Mpa彈性模量1.95×105Mpa容重：78.5kN/m3線膨脹系數(shù)：1.2×10-5，泊松比：0.3張拉控制應(yīng)力：σcon＝0.72fpk（≤0.75fpk）＝0.72×1860＝1339Mpa管道摩阻系數(shù)：μ＝0.17局部偏差系數(shù)：κ＝0.0015錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值合計(jì)：12mm（兩端張拉）松弛系數(shù)：ζ＝0.3（低松弛）普通鋼筋縱向抗拉鋼筋及箍筋采用HRB400鋼筋，其強(qiáng)度指標(biāo)為抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度：fsk＝400Mpa，抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度：fpk＝360Mpa彈性模量2.0×105Mpa構(gòu)造鋼筋采用HPB300鋼筋，其強(qiáng)度指標(biāo)為抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度：fsk＝300Mpa，抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度：fpk＝270Mpa彈性模量2.1×105Mpa計(jì)算依據(jù)（1）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）（2）《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTGB01-2014）（3）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）計(jì)算軟件MIDASCivil2019(V1.1)橋梁分析軟件計(jì)算，均采用空間梁?jiǎn)卧治?。二、結(jié)構(gòu)計(jì)算相關(guān)參數(shù)恒荷載(1)一期恒載：由軟件自動(dòng)計(jì)算(2)橋面系自重（二期恒載）橋面鋪裝：80mmSMA瀝青混凝土鋪裝層+80mm混凝土整澆層：0.08×25+0.08×24=3.92KN/㎡防撞欄桿+支墩=10.5KN/m（單側(cè)）。(4)收縮徐變：考慮10年（3650天）活荷載2.1汽車沖擊系數(shù)計(jì)算汽車沖擊力系數(shù)參考《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.3.2條，應(yīng)該按照結(jié)構(gòu)基本頻率計(jì)算。當(dāng)f<1.5Hz時(shí)， μ=0.05當(dāng)1.5Hz≤f≤14Hz時(shí)， μ=0.1767lnf-0.0157當(dāng)f>14Hz時(shí)， μ=0.45簡(jiǎn)支梁橋可按下列公式進(jìn)行計(jì)算結(jié)構(gòu)基頻f(Hz)： 連續(xù)梁橋可按下列公式進(jìn)行計(jì)算結(jié)構(gòu)基頻f(Hz)：其中：L--結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑(m)；E--結(jié)構(gòu)材料的彈性模量(N/m2),E=3.45×1010N/m2Ic--結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性矩(m4)；mc--結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量(kg/m)；計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)，采用f1；計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用f2。溫度荷載根據(jù)連續(xù)梁的特點(diǎn)，本次計(jì)算考慮梯度溫度的影響及均勻溫差的影響，參照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JGJD60-2015）第4.3.12條取值，如下圖所示（反溫差為正溫差乘以-0.5）；考慮整體升溫20℃,降溫溫度梯度計(jì)算簡(jiǎn)圖4．荷載組合4.1內(nèi)力組合①承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合△組合I：基本組合；按規(guī)范JTGD60-2015第4.1.6條規(guī)定；按此組合驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度。②正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合△組合I：長期效應(yīng)組合；按規(guī)范JTGD60-2015第4.1.7條規(guī)定。△組合II：短期效應(yīng)組合；按規(guī)范JTGD60-2015第4.1.7條規(guī)定；按此組合驗(yàn)算鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的裂縫寬度。4.2應(yīng)力組合△組合I：長期效應(yīng)組合，僅供部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件的抗裂安全驗(yàn)算（參照規(guī)范JTGD62–2004第6.3.1條），組合原則按規(guī)范JTGD60-2015第4.1.7條規(guī)定，但組合時(shí)只考慮直接作用荷載，不考慮間接作用，例如不計(jì)汽車沖擊等；符合規(guī)范JTGD62-2004第6.3.1條規(guī)定。△組合II：短期效應(yīng)組合，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件而言是按照抗裂驗(yàn)算的要求進(jìn)行組合計(jì)算的，組合原則按規(guī)范JTGD60-2015第4.1.7條規(guī)定，并滿足規(guī)范JTGD62–2004第6.3.1條有關(guān)規(guī)定。△組合III：標(biāo)準(zhǔn)組合，所有應(yīng)力組合時(shí)各種荷載的分項(xiàng)組合系數(shù)都為1.0，參與組合的荷載類型為規(guī)范JTGD60-2015第4.1.7條中短期效應(yīng)組合中規(guī)定的所有荷載類型，只是荷載分項(xiàng)系數(shù)都為1.0。三、匝道B線橋（第一聯(lián)）計(jì)算1．結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計(jì)算模型，將全橋離散為33個(gè)橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗(yàn)算，荷載組合及驗(yàn)算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖2．計(jì)算結(jié)果2.1斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算2.1.1截面驗(yàn)算：△根據(jù)規(guī)范5.2.13條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：截面滿足要求。△根據(jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則可不進(jìn)行抗剪驗(yàn)算：。不滿足，需進(jìn)行抗剪驗(yàn)算。2.1.2抗剪驗(yàn)算：根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗(yàn)算功能驗(yàn)算結(jié)果如下圖：斜截抗剪驗(yàn)算包絡(luò)圖計(jì)算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖與截面強(qiáng)度圖。正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖由圖中可看出,結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下承載能力滿足規(guī)范要求。2.3持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算2.3.1抗裂驗(yàn)算：①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下但在長期效應(yīng)組合下長期及短期效應(yīng)下構(gòu)件正截面上、下緣最小正應(yīng)力見圖1~4：圖1使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(頻遇)包絡(luò)圖圖2使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(準(zhǔn)永久)包絡(luò)圖從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未超限值，符合A類構(gòu)件的要求。②斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件短期效應(yīng)下構(gòu)件最大拉應(yīng)力值為，符合A類構(gòu)件的要求。2.3.2撓度驗(yàn)算按照橋規(guī)JTG3362-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。由下表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。撓度驗(yàn)算表位置撓度（mm）允許值（mm）是否滿足跨中9.48555是2.3.3預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算①持久狀況砼正截面最大壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.511.82MPa<0.5＝16.2Mpa，滿足要求。②持久狀況砼斜截面最大主壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.611.82MPa<0.6＝19.44MPa，滿足要求。2.3.4持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號(hào)最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足N1~N311821.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計(jì)算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。2.4支座反力計(jì)算具體計(jì)算結(jié)果（一個(gè)支座最大支反力）見下表：軸號(hào)自重活載合計(jì)支座數(shù)017457832528211790793258323.總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算是按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）進(jìn)行的。計(jì)算結(jié)果是通過對(duì)橋梁施工過程及運(yùn)營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計(jì)計(jì)算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計(jì)算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型。總體上對(duì)本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計(jì)算及驗(yàn)算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項(xiàng)驗(yàn)算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗(yàn)算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計(jì)算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗(yàn)算均滿足規(guī)范要求。四、匝道B線橋（第二聯(lián)）計(jì)算1．結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計(jì)算模型，將全橋離散為67個(gè)橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗(yàn)算，荷載組合及驗(yàn)算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖2．計(jì)算結(jié)果2.1斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算2.1.1截面驗(yàn)算：△根據(jù)規(guī)范5.2.13條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：截面滿足要求。△根據(jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則可不進(jìn)行抗剪驗(yàn)算：。不滿足，需進(jìn)行抗剪驗(yàn)算。2.1.2抗剪驗(yàn)算：根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗(yàn)算功能驗(yàn)算結(jié)果如下圖：斜截抗剪驗(yàn)算包絡(luò)圖計(jì)算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖與截面強(qiáng)度圖。正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖由圖中可看出,結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下承載能力滿足規(guī)范要求。2.3持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算2.3.1抗裂驗(yàn)算：①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下但在長期效應(yīng)組合下長期及短期效應(yīng)下構(gòu)件正截面上、下緣最小正應(yīng)力見圖1~4：圖1使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(頻遇)包絡(luò)圖圖2使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(準(zhǔn)永久)包絡(luò)圖從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未超限值，符合A類構(gòu)件的要求。②斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件短期效應(yīng)下構(gòu)件最大拉應(yīng)力值為，符合A類構(gòu)件的要求。2.3.2撓度驗(yàn)算按照橋規(guī)JTG3362-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。由下表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。撓度驗(yàn)算表位置撓度（mm）允許值（mm）是否滿足第一跨跨中7.355是第二跨跨中5.755是2.3.3預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算①持久狀況砼正截面最大壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.512.1MPa<0.5＝16.2Mpa，滿足要求。②持久狀況砼斜截面最大主壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.612.1MPa<0.6＝19.44MPa，滿足要求。2.3.4持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號(hào)最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足N1~N311881.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計(jì)算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。2.4支座反力計(jì)算具體計(jì)算結(jié)果（一個(gè)支座最大支反力）見下表：軸號(hào)自重活載合計(jì)支座數(shù)11851696254732固結(jié)32410723313343.墩頂橫隔梁計(jì)算對(duì)雙柱固結(jié)墩頂橫隔梁進(jìn)行RC設(shè)計(jì)驗(yàn)算，裂縫超限，故對(duì)墩頂橫隔梁采用預(yù)應(yīng)力的方式重新模擬計(jì)算。計(jì)算模型如下：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖(右幅)使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(頻遇)包絡(luò)圖使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(準(zhǔn)永久)包絡(luò)圖由計(jì)算可知：墩頂橫隔梁抗彎、抗剪承載力滿足規(guī)范要求；一次性張拉預(yù)應(yīng)力對(duì)橫隔梁結(jié)構(gòu)受力和應(yīng)力均在規(guī)范規(guī)定范圍內(nèi)，結(jié)構(gòu)滿足受力要求。4.總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算是按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）進(jìn)行的。計(jì)算結(jié)果是通過對(duì)橋梁施工過程及運(yùn)營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計(jì)計(jì)算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計(jì)算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型。總體上對(duì)本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計(jì)算及驗(yàn)算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項(xiàng)驗(yàn)算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗(yàn)算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計(jì)算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗(yàn)算均滿足規(guī)范要求。五、匝道B線橋（第三聯(lián)）計(jì)算1．結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計(jì)算模型，將全橋離散為50個(gè)橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗(yàn)算，荷載組合及驗(yàn)算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖2．計(jì)算結(jié)果2.1斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算2.1.1截面驗(yàn)算：△根據(jù)規(guī)范5.2.13條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：截面滿足要求。△根據(jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則可不進(jìn)行抗剪驗(yàn)算：。不滿足，需進(jìn)行抗剪驗(yàn)算。2.1.2抗剪驗(yàn)算：根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗(yàn)算功能驗(yàn)算結(jié)果如下圖：斜截抗剪驗(yàn)算包絡(luò)圖計(jì)算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖與截面強(qiáng)度圖。正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖由圖中可看出,結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下承載能力滿足規(guī)范要求。2.3持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算2.3.1抗裂驗(yàn)算：①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下但在長期效應(yīng)組合下長期及短期效應(yīng)下構(gòu)件正截面上、下緣最小正應(yīng)力見圖1~4：圖1使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(頻遇)包絡(luò)圖圖2使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(準(zhǔn)永久)包絡(luò)圖從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未超限值，符合A類構(gòu)件的要求。②斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件短期效應(yīng)下構(gòu)件最大拉應(yīng)力值為，符合A類構(gòu)件的要求。2.3.2撓度驗(yàn)算按照橋規(guī)JTG3362-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。由下表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。撓度驗(yàn)算表位置撓度（mm）允許值（mm）是否滿足第一跨跨中2.543是第二跨跨中2.843是2.3.3預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算①持久狀況砼正截面最大壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.512.4MPa<0.5＝16.2Mpa，滿足要求。②持久狀況砼斜截面最大主壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.612.4MPa<0.6＝19.44MPa，滿足要求。2.3.4持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號(hào)最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足N1~N311781.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計(jì)算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。2.4支座反力計(jì)算具體計(jì)算結(jié)果（一個(gè)支座最大支反力）見下表：軸號(hào)自重活載合計(jì)支座數(shù)31017462147954固結(jié)51265458172353.墩頂橫隔梁計(jì)算對(duì)雙柱固結(jié)墩頂橫隔梁進(jìn)行RC設(shè)計(jì)驗(yàn)算，裂縫超限，故對(duì)墩頂橫隔梁采用預(yù)應(yīng)力的方式重新模擬計(jì)算。計(jì)算模型如下：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖(左幅)MIDAS程序PSC截面驗(yàn)算功能驗(yàn)算結(jié)果如下圖：使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(頻遇)包絡(luò)圖使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(準(zhǔn)永久)包絡(luò)圖4.總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算是按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）進(jìn)行的。計(jì)算結(jié)果是通過對(duì)橋梁施工過程及運(yùn)營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計(jì)計(jì)算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計(jì)算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型。總體上對(duì)本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計(jì)算及驗(yàn)算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項(xiàng)驗(yàn)算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗(yàn)算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計(jì)算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗(yàn)算均滿足規(guī)范要求。六、匝道B線橋（第四聯(lián)）計(jì)算1．結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計(jì)算模型，將全橋離散為89個(gè)橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗(yàn)算，荷載組合及驗(yàn)算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖2．計(jì)算結(jié)果2.1斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算2.1.1截面驗(yàn)算：△根據(jù)規(guī)范5.2.13條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：截面滿足要求?！鞲鶕?jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則可不進(jìn)行抗剪驗(yàn)算：。不滿足，需進(jìn)行抗剪驗(yàn)算。2.1.2抗剪驗(yàn)算：根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗(yàn)算功能驗(yàn)算結(jié)果如下圖：斜截抗剪驗(yàn)算包絡(luò)圖計(jì)算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖與截面強(qiáng)度圖。正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖由圖中可看出,結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下承載能力滿足規(guī)范要求。2.3持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算2.3.1抗裂驗(yàn)算：①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下但在長期效應(yīng)組合下長期及短期效應(yīng)下構(gòu)件正截面上、下緣最小正應(yīng)力見圖1~4：圖1使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(頻遇)包絡(luò)圖圖2使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(準(zhǔn)永久)包絡(luò)圖從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未超限值，符合A類構(gòu)件的要求。②斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件短期效應(yīng)下構(gòu)件最大拉應(yīng)力值為，符合A類構(gòu)件的要求。2.3.2撓度驗(yàn)算按照橋規(guī)JTG3362-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。由下表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。撓度驗(yàn)算表位置撓度（mm）允許值（mm）是否滿足第一跨跨中7.150是第二跨跨中5.850是第三跨跨中7.350是2.3.3預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算①持久狀況砼正截面最大壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.512.3MPa<0.5＝16.2Mpa，滿足要求。②持久狀況砼斜截面最大主壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.612.3MPa<0.6＝19.44MPa，滿足要求。2.3.4持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號(hào)最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足N1~N311781.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計(jì)算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。2.4支座反力計(jì)算具體計(jì)算結(jié)果（一個(gè)支座最大支反力）見下表：軸號(hào)自重活載合計(jì)支座數(shù)51465752221726固結(jié)7320110564257281458749220723.墩頂橫隔梁計(jì)算對(duì)雙柱固結(jié)墩頂橫隔梁進(jìn)行RC設(shè)計(jì)驗(yàn)算，裂縫超限，故對(duì)墩頂橫隔梁采用預(yù)應(yīng)力的方式重新模擬計(jì)算。計(jì)算模型如下：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖(左幅)MIDAS程序PSC截面驗(yàn)算功能驗(yàn)算結(jié)果如下圖：使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(頻遇)包絡(luò)圖使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(準(zhǔn)永久)包絡(luò)圖4.總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算是按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）進(jìn)行的。計(jì)算結(jié)果是通過對(duì)橋梁施工過程及運(yùn)營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計(jì)計(jì)算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計(jì)算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型。總體上對(duì)本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計(jì)算及驗(yàn)算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項(xiàng)驗(yàn)算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗(yàn)算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計(jì)算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗(yàn)算均滿足規(guī)范要求。七、匝道D線1號(hào)橋計(jì)算1．結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計(jì)算模型，將全橋離散為14個(gè)橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗(yàn)算，荷載組合及驗(yàn)算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖2．計(jì)算結(jié)果2.1斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算2.1.1截面驗(yàn)算：△根據(jù)規(guī)范5.5.3條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：截面滿足要求?！鞲鶕?jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則可不進(jìn)行抗剪驗(yàn)算：。不滿足，需進(jìn)行抗剪驗(yàn)算。2.1.2抗剪驗(yàn)算：根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗(yàn)算功能驗(yàn)算結(jié)果如下圖：斜截抗剪驗(yàn)算包絡(luò)圖計(jì)算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖與截面強(qiáng)度圖。正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖由圖中可看出,結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下承載能力滿足規(guī)范要求。2.4持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算2.4.1抗裂驗(yàn)算：①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下但在長期效應(yīng)組合下長期及短期效應(yīng)下構(gòu)件正截面上、下緣最小正應(yīng)力見圖1~4：圖1使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(頻遇)包絡(luò)圖圖2使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(準(zhǔn)永久)包絡(luò)圖從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未超限值，符合A類構(gòu)件的要求。②斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件短期效應(yīng)下構(gòu)件最大拉應(yīng)力值為，符合A類構(gòu)件的要求。2.4.2撓度驗(yàn)算按照橋規(guī)JTG3362-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。由下表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。撓度驗(yàn)算表位置撓度（mm）允許值（mm）是否滿足跨中1522是2.4.3預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算①持久狀況砼正截面最大壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.59.8MPa<0.5＝16.2Mpa，滿足要求。②持久狀況砼斜截面最大主壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.69.8MPa<0.6＝19.44MPa，滿足要求。2.4.4持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號(hào)最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足N110671.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計(jì)算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。2.5支座反力計(jì)算具體計(jì)算結(jié)果（一個(gè)支座最大支反力）見下表：軸號(hào)自重活載合計(jì)支座數(shù)03174247413131642474033.總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算是按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）進(jìn)行的。計(jì)算結(jié)果是通過對(duì)橋梁施工過程及運(yùn)營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計(jì)計(jì)算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計(jì)算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型?？傮w上對(duì)本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計(jì)算及驗(yàn)算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項(xiàng)驗(yàn)算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗(yàn)算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計(jì)算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗(yàn)算均滿足規(guī)范要求。八、匝道D線2號(hào)橋（第一聯(lián)）計(jì)算1．結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計(jì)算模型，將全橋離散為110個(gè)橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗(yàn)算，荷載組合及驗(yàn)算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖2．計(jì)算結(jié)果2.1斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算2.1.1截面驗(yàn)算：△根據(jù)規(guī)范5.2.13條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：截面滿足要求?！鞲鶕?jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則可不進(jìn)行抗剪驗(yàn)算：。不滿足，需進(jìn)行抗剪驗(yàn)算。2.1.2抗剪驗(yàn)算：根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗(yàn)算功能驗(yàn)算結(jié)果如下圖：斜截抗剪驗(yàn)算包絡(luò)圖計(jì)算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖與截面強(qiáng)度圖。正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖由圖中可看出,結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下承載能力滿足規(guī)范要求。2.3抗扭驗(yàn)算按規(guī)范要求曲線橋應(yīng)進(jìn)行抗扭驗(yàn)算，驗(yàn)算結(jié)果如下圖：示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖與截面強(qiáng)度圖。截面抗扭驗(yàn)算結(jié)果（剪力最大）包絡(luò)圖截面抗扭驗(yàn)算結(jié)果（扭轉(zhuǎn)最大）包絡(luò)圖由圖中可看出,結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下截面抗剪扭承載能力滿足規(guī)范要求。2.4持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算2.4.1抗裂驗(yàn)算：①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計(jì)沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下但在長期效應(yīng)組合下長期及短期效應(yīng)下構(gòu)件正截面上、下緣最小正應(yīng)力見圖1~4：圖1使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(頻遇)包絡(luò)圖圖2使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(準(zhǔn)永久)包絡(luò)圖從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未超限值，符合A類構(gòu)件的要求。②斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件短期效應(yīng)下構(gòu)件最大拉應(yīng)力值為，符合A類構(gòu)件的要求。2.4.2撓度驗(yàn)算按照橋規(guī)JTG3362-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。由下表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。撓度驗(yàn)算表位置撓度（mm）允許值（mm）是否滿足第一跨跨中7.358是第二跨跨中5.858是第三跨跨中7.558是2.4.3預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算①持久狀況砼正截面最大壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.513.2MPa<0.5＝16.2Mpa，滿足要求。②持久狀況砼斜截面最大主壓應(yīng)力（此時(shí)組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）橋規(guī)JTG3362-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.613.2MPa<0.6＝19.44MPa，滿足要求。2.4.4持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號(hào)最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足N1~N311731.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計(jì)算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。2.5支座反力計(jì)算具體計(jì)算結(jié)果（一個(gè)支座最大支反力）見下表：軸號(hào)自重活載合計(jì)支座數(shù)01933977291031固結(jié)2401812795297331797918271533.墩頂橫隔梁計(jì)算對(duì)固結(jié)橋墩墩頂橫隔梁進(jìn)行RC設(shè)計(jì)驗(yàn)算，裂縫超限，故對(duì)墩頂橫隔梁采用預(yù)應(yīng)力的方式重新模擬計(jì)算。計(jì)算模型如下：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(頻遇)包絡(luò)圖使用階段正截面抗裂驗(yàn)算(準(zhǔn)永久)包絡(luò)圖由計(jì)算可知：墩頂橫隔梁抗彎、抗剪承載力滿足規(guī)范要求；一次性張拉預(yù)應(yīng)力對(duì)橫隔梁結(jié)構(gòu)受力和應(yīng)力均在規(guī)范規(guī)定范圍內(nèi)，結(jié)構(gòu)滿足受力要求。4.總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算是按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）進(jìn)行的。計(jì)算結(jié)果是通過對(duì)橋梁施工過程及運(yùn)營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計(jì)計(jì)算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計(jì)算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型?？傮w上對(duì)本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計(jì)算及驗(yàn)算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項(xiàng)驗(yàn)算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗(yàn)算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計(jì)算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗(yàn)算均滿足規(guī)范要求。九、匝道D線2號(hào)橋（第二聯(lián)）計(jì)算1．結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計(jì)算模型，將全橋離散為102個(gè)橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗(yàn)算，荷載組合及驗(yàn)算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖2．計(jì)算結(jié)果2.1斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算2.1.1截面驗(yàn)算：△根據(jù)規(guī)范5.2.13條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：截面滿足要求。△根據(jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則可不進(jìn)行抗剪驗(yàn)算：。不滿足，需進(jìn)行抗剪驗(yàn)算。2.1.2抗剪驗(yàn)算：根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗(yàn)算功能驗(yàn)算結(jié)果如下圖：斜截抗剪驗(yàn)算包絡(luò)圖計(jì)算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)