拉深盒型件拉深工藝

盒形件盒形件屬于非旋轉體零件，包括方形盒、矩形盒和橢圓形盒等。與旋轉體零件的拉深相比，盒形件拉深時，毛坯的變形分布要復雜得多。盒形件拉深變形特點

從幾何形狀的特點，矩形盒狀零件可以劃分為2個長度為（A－2r）和2個長度為（B—2r）的直邊，加4個半徑為r的1／4圓筒部分組成(圖4.4.1)。若將圓角部分和直邊部分分開考慮，則圓角部分的變形相當于直徑為2r、高為h的圓筒件的拉深，直邊部分的變形相當于彎曲。但實際上圓角部分和直邊部分是聯系在一起的整體，因此盒形件的拉深又不完全等同于簡單的彎曲和拉深復合，有其特有的變形特點，這可通過網格試驗進行驗證。圖4.4.1盒形件拉深變形特點

拉深前，在毛坯的直邊部分畫出相互垂直的等距平行線網格，在毛坯的圓角部分，畫出等角度的徑向放射線與等距離的同心圓弧組成的網格。變形前直邊處的橫向尺寸是等距的，即ΔL1=ΔL2=ΔL3，縱向尺寸也是等距的，拉深后零件表面的網格發(fā)生了明顯的變化(如圖4.4.1所示)。這些變化主要表現在：

⑴直邊部位的變形直邊部位的橫向尺寸ΔL1，ΔL2，ΔL3變形后成為ΔL1′，ΔL2′，ΔL3′，間距逐漸縮小，愈靠直邊中間部位，縮小愈少，即ΔL1＞ΔL1′＞ΔL2′＞ΔL3′?？v向尺寸△h１，△h2，△h3變形后成為△h1′，△h2′，△h3′，間距逐漸增大，愈靠近盒形件口部增大愈多，即△h１＜△h1′＜△h2′＜△h3′。可見，此處的變形不同于純粹的彎曲。

(2)圓角部位的變形??拉深后徑向放射線變成上部距離寬，下部距離窄的斜線，而并非與底面垂直的等距平行線。同心圓弧的間距不再相等，而是變大，越向口部越大，且同心圓弧不位于同一水平面內。因此該處的變形不同于純粹的拉深。

從以上可知，由于有直邊的存在，拉深時圓角部分的材料可以向直邊流動，這就減輕了圓角部分的變形，使其變形程度與半徑r相同，高度h相等的圓筒形件比較起來要小。同時表明圓角部分的變形也是不均勻的，即圓角中心大，相鄰直邊處變形小。從塑性變形力學觀點看，由于減輕了圓角部分材料的變形程度，需要克服的變形抗力也相應減小，危險斷面破裂的可能性也減小。盒形件的拉深特點如下：圖4.4.2盒形件拉深時的應力分布

（1）凸緣變形區(qū)內，徑向拉應力σ1的分布不均勻(如圖4—37)，圓角部分最大，直邊部分最小。即使在角部，平均拉應力σ1m也遠小于相應圓筒形件的拉應力。因此，就危險斷面處的載荷來說，盒形件拉深要小得多。所以，對于相同材料，盒形件拉深的最大成形相對高度要大于相同半徑的圓筒形零件。切向壓應力σ3的分布也不均勻，圓角最大，直邊最小。因此拉深變形時材料的穩(wěn)定性較好，凸緣不易起皺。（2）由于直邊和圓角變形區(qū)內材料的受力情況不同，直邊處材料向凹模流動的阻力要遠小于圓角處。并且直邊處材料的徑向伸長變形小，而圓角處材料的徑向伸長變形大，從而使變形區(qū)內兩處材料的位移量亦不同。（3）直邊部分和圓角部分相互影響的程度，隨盒形件形狀不同而異。

當其相對圓角半徑r/B越小，也就是直邊部分所占的比例大，則直邊部分對圓角部分的影響越顯著。當r/B＝０時，盒形件實際上已成為圓形件，上述變形差別也就不再存在了。當相對高度H/B越大，在相同的r下，圓角部分的拉深變形大，轉移到直邊部分的材料越多，則直邊部分也必定會多變形，所以圓角部分的影響也就越大。

隨著零件的r/B和H/B的不同，則盒形件毛坯的計算和工序計算的方法也就不同。

盒形零件拉深毛坯的形狀與尺寸確定

盒形件毛坯確定的原則是：保證毛坯的面積應等于加上修邊余量后的零件表面積。另外，由于盒形件拉深時周邊的變形不均勻，且圓角部分材料在變形中要轉移到直邊的特點，應按面積相等的原則，把毛坯形狀和尺寸進行修正，使毛坯輪廓成光滑的曲線，在拉深以后盡可能保證零件口部高度的一致性。

毛坯的形狀和尺寸應根據零件的相對圓角半徑r/B和相對高度H/B的值來進行設計，因這兩個參數決定了圓角部分材料向直邊部分轉移的程度和直邊高度的增加量。1.低盒形件毛坯尺寸與形狀的確定(H≤0.3B，B為盒形件的短邊長度)

所謂低盒形件是指可以一次拉深成形或雖然要兩次拉深，但第二次拉深工序僅用來整形以減小壁部轉角及底部圓角的盒形件。對于r/B小的低盒形件，其變形時只有少量材料轉移到直邊相鄰部位。拉深時直邊部分可認為是簡單彎曲變形，按彎曲展開；圓角部分只拉深變形，按圓筒形拉深展開；再用光滑曲線進行修正即得毛坯，該類零件常用圖4.4.3所示的作圖法。計算步驟如下：圖4.3.3低矩形盒毛坯作圖法

（1）按彎曲計算直邊部分展開長度l0l0＝Ｈ＋0.57rp

（4.4.1）式中，H＝H0＋△H(不修邊時，不加△H)，修邊余量見表4.4.1。（2）將圓角部分當作直徑為d=2r，高度為H的圓筒形件展開，其半徑為：

(4.4.2)當r＝rp時，有（4.4.2)（3）通過作圖用光滑曲線連接直邊和圓角部分，即得毛坯的形狀和尺寸。具體作圖步驟如下：

以ab線段中點c向圓弧R作切線，再以R為半徑作圓弧與直邊及切線相切，相切后毛坯補充的面積＋f與切除的面積－f近似相等。此方法，在模具設計合理時，拉深件高度尺寸精度要求不高，不需進行修邊即可滿足零件要求時可不加切邊余量△h。

表4.4.1矩形盒切邊余量△H（mm)

（2）多次拉深高盒形件毛坯形狀和尺寸的確定

該類零件的變形特點是在多次拉深過程中，直邊與圓角部分的變形相互滲透，其圓角部分將有大量材料轉移到直邊部分。毛坯尺寸仍根據工件表面積與毛坯表面積相等的原則計算。當零件為正方盒形且高度比較大，需要多道工序拉深時，圖4.4.4，可采用圓形毛坯，其直徑為：

（4.4.3）公式中的符號見圖4.4.4。當r=rp時：

（4.4.4）

對高度和圓角半徑都比較大的長方形盒形件，如圖4.4.5所示。將尺寸看作由兩個寬度為B的半方形盒和中間為(A-B)的直邊部分連接而成，這樣，毛坯的形狀就是由兩個半圓弧和中間兩平行邊所組成的長圓形，長圓形毛坯的圓弧半徑為：圖4.4.4方盒件毛坯的形狀與尺寸圖4.4.5高盒形件的毛坯形狀與尺寸

Rb=D/2

式中D是寬為B的方形件的毛坯直徑，按式(4.4.3)計算。Rb的圓心距短邊的距離為B/2。則長圓形毛坯的長度為：

(4.4.5)長圓形毛坯的寬度為：

(4.4.6)

然后用R=K/2過毛坯長度兩端作弧，既與Rb弧相切，又與兩長邊的展開直線相切，則毛坯的外形即為一長圓形

盒形件多次拉深的工藝計算1.盒形件初次拉深的成形極限

在盒形件的初次拉深時，圓角部分側壁內的拉應力大于直邊部分。因此，盒形件初次拉深的極限變形程度受到圓角部分側壁傳力區(qū)強度的限制，這一點和圓筒形件拉深的情況是十分相似的。但是，由于直邊部分對圓角部分拉深變形的減輕作用和帶動作用，都可以使圓角部分危險斷面的拉應力有不同程度的降低。因此，盒形件初次拉深可能成形的極限高度大于圓筒形零件。盒形件的相對圓角半徑r／B越小(圖4.4.1)，直邊部分對圓角部分的影響越強，極限變形程度的提高越顯著；反之，r／B越大，直邊部分對圓角部分的影響越小，而且當r/B＝0.5時，盒形件變成圓筒形件，其極限變形程度也必然等于圓筒形件。

盒形件初次拉深的極限變形程度，可以用盒形件的相對高度Ｈ／r來表示。由平板毛坯一次拉深可能沖壓成的盒形件的最大相對高度決定于盒形件的尺寸r／B、t／Ｂ和板材的性能，其值可查表4.4.2。當盒形件的相對厚度較小t／B＜0.01，而且Ａ／Ｂ≈1時，取表中較小的數值；當盒形件的相對厚度較大，即t／B＞0.015，而且Ａ／Ｂ≥2時，取表中較大的數值。表4.42中數據適用于拉深用軟鋼板。

表4.4.2盒形件初次拉深的最大相對高度

若盒形件的相對高度H／r不超過表4.4.2中所列的極限值，則盒形件可以用一道拉深工序沖壓成功，否則必須采用多道工序拉深的方法進行加工。2.方形盒拉深工序形狀和尺寸確定(圖4.4.6)

采用直徑為D0的圓形毛坯，中間工序都拉深成圓筒形的半成品，在最后一道工序才拉深成方形盒的形狀和尺寸。由于最后一道工序從圓形拉深為方形，材料的變形程度大而不均勻，特別是在方形圓角處，必然受到該處材料成形極限的限制。計算時，應采用從n－１道工序，即倒數第二次拉深開始，確定拉深半成品件的工序直徑。Dn－1＝1.41B－0.82r＋2δ(4.4.7)式中:Dn－１—n－１道拉深工序所得圓筒形件半成品的直徑(mm)；Ｂ—方形盒的內表面寬度(mm)；r—方形盒角部的內圓角半徑(mm)；δ—方形盒角部壁間距離(mm)。該值直接影響毛坯變形區(qū)拉深變形程度是否均勻的最重要參數。一般取δ＝（0.2～0.25)r。圖4.4.6方形盒多工序拉深的半成品形狀和尺寸

由于其它各道工序為圓筒形，所以可參照圓筒形零件的工藝計算方法，來確定其它各道工序尺寸。計算時由內向外反向計算，即Dn－2＝Ｄn－1／mn－1以此類推，直到算出的直徑D≥D0為止。式中，拉深系數mn－1由表4.2.4確定。3.長方形盒拉深工序形狀和尺寸的確定

長方形盒的拉深方法與正方形盒相似，中間過渡工序可拉深成橢圓形或長圓形，在最后一次拉深工序中被拉深成所要求的形狀和尺寸，如圖4.4.7所示。其計算與作圖同樣由n－1道(倒數第二次拉深)工序開始，由內向外計算。計算時可把矩形盒的兩個邊視為4個方形盒的邊長，在保證同一角部壁間距離δ時，可采用由4段圓弧構成的橢圓形筒，作為最后一道工序拉深前的半成品毛坯(是n-1道拉深所得的半成品)。其長軸與短軸處的曲率半徑分別用Ra（n－１）和Rb（n－１）表示，并用下式計算：

圖4.4.7高長方形盒多工序拉深的半成品形狀和尺寸圖4.4.8

n－1道工序凸模形狀

（1）(n－１)道拉深工序的半成品是橢圓形，其曲率半徑用下式計算：Ra（n－１）＝0.707A－0.41r＋δ(4.4.8)Rb（n－１）＝0.707B－0.41r＋δ(4.4.9)式中，圓弧Ra(n－１)和Rb(n－1)的圓心，由圖4.4.7中的尺寸關系確定，分別為A／２和B/2。（2）(n－1）道工序橢圓形半成品件的長、短邊與高度尺寸為An－１＝2Rb(n－１）＋（Ａ－Ｂ）（４.4.10)Bn－１＝2Ra(n－１）－(A－Ｂ)(4.4.11)Hn－１≈0.88H（4.4.12）H為含修邊余量在內的盒形件高度。（3）(n－2)道工序仍然是橢圓形半成品，其形狀和尺寸的確定方法如下：①計算壁間距a和b是為了控制從(n－２)道工序拉深至(n－１)道工序的變形程度：

(4.4.13)即a＝(0.18～0.33)Ｒa(n－１）

(4.4.14）b＝(0.18～0.33)Ｒb(n－１）

(4.4.15)②由a、b找出圖上的M及N點。③選定半徑Ra和Rb，使其圓弧通過M和N點，并且又能圓滑相接(其圓心靠近盒形件中心)。④(n－２）道工序半成品高度概算為Hn－２≈0.86Ｈn－１(4.4.16)⑤驗算(n－２）道工序是否可以由平板毛坯拉深成形(即首次拉深)。如果不能，應按（n－２）道工序的計算方法再確定(n－３）道工序的有關尺寸，直到滿足驗算的要求。（4）(n－１）次(倒數第二次)拉深凸模端面形狀為了有利于最后一次拉深成盒形件的金屬流動，(n－１）次拉深凸模底部應具有與拉深零件相似的矩形，然后用45°斜角向壁部過渡，如圖4.4.8所示，圖中尺寸Y＝Ｂ－1.11rp(4.4.17)

拉深工藝設計4.5.1拉深零件的結構工藝性分析

拉深零件的結構工藝性是指拉深零件采用拉深成形工藝的難易程度。良好的工藝性應是坯料消耗少、工序數目少，模具結構簡單、加工容易，產品質量穩(wěn)定、廢品少和操作簡單方便等。在設計拉深零件時，應根據材料拉深時的變形特點和規(guī)律，提出滿足工藝性的要求：（1）對拉深材料的要求

拉深件的材料應具有良好塑性、低得屈強比、大的板厚方向性系數和小的板平面方向性。（2）對拉深零件形狀和尺寸的要求①拉深件高度盡可能小，以便能通過1～2次拉深工序成形。圓筒形零件一次拉深可達到高度見表4.5.1。盒形件當其壁部轉角半徑r＝（0.05～0.20)B時，一次拉深高度h≤(0.3～0.8)B。表4.5.1一次拉深的極限高度②拉深件的形狀盡可能簡單、對稱，以保證變形均勻。對于半敞開的非對稱拉深件(如圖4.5.1)，可采用成雙拉深后再剖切成兩件。圖4.5.1組合拉深后剖切圖4.5.2凸緣面上有下凹的拉深件

③有凸緣的拉深件，最好滿足d凸≥d＋12t，而且外輪廓與直壁斷面最好形狀相似。否則，拉深困難、切邊余量大。在凸緣面上有下凹的拉深件(圖4.5.2)，如下凹的軸線與拉深方向一致，可以拉出。若下凹的軸線與拉深方向垂直，則只能在最后校正時壓出。④為了使拉深順利進行，凸緣圓角半徑rd≥2t。對于rd＜0.5mm時，應增加整形工序；底部圓角半徑rp≥t，不滿足時應增加整形工序，每整形一次，rp可減小1/2；盒形拉深零件壁間圓角半徑r≥3t，盡可能使r≥h/5。（3）對拉深零件精度的要求①由于拉深件各部位的料厚有較大變化，所以對零件圖上的尺寸應明確標注是外壁尺寸還是內壁尺寸，不能同時標注內外尺寸。②由于拉深件有回彈，所以零件橫截面的尺寸公差，一般都在IT12級以下。如果零件公差要求高于IT12級時，應增加整形工序來提高尺寸精度。③多次拉深的零件對外表面或凸緣的表面，允許有拉深過程中所產生的印痕和口部的回彈變形，但必須保證精度在公差之內。拉深工藝力的計算1.壓邊力的計算

施加壓邊力是為了防止毛坯在拉深變形過程中的起皺，壓邊力的大小對拉深工作的影響很大(如圖4.5.3所示)。如果FQ太大，會增加危險斷面處的拉應力而導致破裂或嚴重變簿，FQ太小時防皺效果不好。從理論上，壓邊力FQ的大小最好按圖4.5.4所示規(guī)律變化，即拉深過程中，當毛坯外徑減小至Rt＝0.85R０時，是起皺最嚴重的時刻，這時壓邊力FQ應最大，隨之FQ逐漸減小。但在實際上是很難做到。

圖4.5.3壓邊力對拉深工作的影響

圖4.5.4首次拉深壓邊力Q的理論曲線

生產中，壓邊力FQ都有一個調節(jié)范圍，它的確定是建立在實踐經驗基礎上，其大小可按下式計算，即表4.5.2。

表4.5.2計算壓邊力的公式式中q為單位壓邊力MPa見表4.5.3；A為壓邊面積。

表4.5.3單位壓邊力q/MPa

生產中也可根據第一次的拉深力F１，計算壓邊力：FQ＝0.25F１（N)（4.5.1)目前在生產實際中常用的壓邊裝置有以下兩大類：(1)彈性壓邊裝置這種裝置多用于普通沖床。通常有三種：橡皮壓邊裝置(圖4.5.5a)；彈簧壓邊裝置(圖4.5.5b)；氣墊式壓邊裝置(圖4.5.5c)。這三種壓邊裝置壓邊力的變化曲線如圖4.5.7d所示。另外氮氣彈簧技術也逐漸在模具中使用。

隨著拉深深度的增加，需要壓邊的凸緣部分不斷減少，故需要的壓邊力也就逐漸減小。從圖4.5.7d可以看出橡皮及彈簧壓邊裝置的壓邊力恰好與需要的相反，隨拉深深度的增加而增加。因此橡皮及彈簧結構通常只用于淺拉深。圖4.5.5彈性壓邊裝置

氣墊式壓邊裝置的壓邊效果較好，但它結構復雜，制造、使用及維修都比較困難。彈簧與橡皮壓邊裝置雖有缺點，但結構簡單，對單動的中小型壓力機采用橡皮或彈簧裝置還是很方便的。根據生產經驗，只要正確地選擇彈簧規(guī)格及橡皮的牌號和尺寸，就能盡量減少它們的不利方面，充分發(fā)揮它們的作用。

當拉深行程較大時，應選擇總壓縮最大、壓邊力隨壓縮量緩慢增加的彈簧。橡皮應選用軟橡皮(沖裁卸料是用硬橡皮)。橡皮的壓邊力隨壓縮量增加很快，因此橡皮的總厚度應選大些，以保證相對壓縮量不致過大。建議所選取的橡皮總厚度不小于拉深行程的5倍。

在拉深寬凸緣件時，為了克服彈簧和橡皮的缺點，可采用圖4.5.6所示的限位裝置(定位銷、柱銷或螺栓)，使壓邊圈和凹模間始終保持一定的距離。a)第一次拉深；b)后續(xù)拉深圖4.5.6有限位的壓邊裝置

(2)剛性壓邊裝置這種裝置的特點是壓邊力不隨行程變化，拉深效果較好，且模具結構簡單。這種結構用于雙動壓力機，凸模裝在壓力機的內滑塊上，壓邊裝置裝在外滑塊上。

2．拉深力的計算

前面已在拉深變形過程的力學分析中對拉深力進行了分析，圓筒形零件拉深時拉深力理論上是由變形區(qū)的變形抗力、摩擦力和彎曲變形力等組成。但它使用很不方便，生產中常用經驗公式計算拉深力。圓筒形拉深件采用帶壓邊圈的拉深時可用下式計算拉深力：第一次拉深

(4.5.2)第二次拉深

(4.5.3)式中為材料的抗拉強度；為系數，查閱有關的沖壓設計資料。

當拉深行程較大，特別是采用落料、拉深復合工序的模具結構時，不能簡單地將落料力與拉深力迭加來選擇壓力機，(因為壓力機的公稱壓力是指在接近下死點時的壓力機壓力)。因此，應該注意壓力機的壓力曲線。否則很可能由于過早地出現最大沖壓力而使壓力機超載損壞(圖4.5.7)。一般可按下式作概略計算：

當拉深行程較大，特別是采用落料、拉深復合模時，不能簡單地將落料力與拉深力迭加來選擇壓力機，(因為壓力機的公稱壓力是指在接近下死點時的壓力機壓力)。因此，應該注意壓力機的壓力曲線。否則很可能由于過早地出現最大沖壓力而使壓力機超載損壞(圖4.5.9)。一般可按下式作概略計算：淺拉深時：

深拉深時：式中ΣF為拉深力和壓邊力的總和，在用復合沖壓時，還包括其它力；F0為壓力機的公稱壓力。1.壓力機的壓力曲線2.拉深力3.落料力圖4.5.9拉深力與壓力機的壓力曲線

4.5.3拉深成形過程中的輔助工序

拉深工藝中的輔助工序較多，可分為：①拉深工序前的輔助工序，如毛坯的軟化退火、清洗、噴漆、潤滑等；②拉深工序間的輔助工序，如半成品的軟化退火、清洗、修邊和潤滑等；③拉深后的輔助工序，如切邊、消除應力退火、清洗、去毛刺、表面處理、檢驗等。現將主要的輔助工序簡介如下：1．潤滑

潤滑在拉深工藝中，主要是改善變形毛坯與模具相對運動時的摩擦阻力，同時也有一定的冷卻作用。潤滑的目的是降低拉深力、提高拉深毛坯的變形程度，提高產品的表面質量和延長模具壽等。拉深中，必須根據不同的要求選擇潤滑劑的配方和選擇正確的潤滑方法。如潤滑劑(油)，一般只能涂抹在凹模的工作面及壓邊圈表面。也可以涂抹在拉深毛坯與凹模接觸的平面上，而在凸模表面或與凸模接觸的毛坯表面切忌涂潤滑劑(油)等。常用的潤滑劑見有關沖壓設計資料。還須注意，當拉深應力較大且接近材料的強度極限時，應采用含量不少于20%的粉狀填料的潤滑劑，以防止?jié)櫥涸诶钪斜桓邏簲D掉而失去潤滑效果。也可以采用磷酸鹽表面處理后再涂潤滑劑。2.熱處理

拉深工藝中的熱處理是指落料毛坯的軟化處理、拉深工序間半成品的退火及拉深后零件的消除應力的熱處理。毛坯材料的軟化處理是為了降低硬度，提高塑性，提高拉深變形程度，使拉深系數m減小，提高板料的沖壓成形性能。拉深工序間半成品的熱處理退火，是為了消除拉深變形的加工硬化，恢復加工后材料的塑性，以保證后續(xù)拉深工序的順利實現。對某些金屬材料(如不銹鋼、高溫合金及黃銅等)拉深成形的零件，拉深后在規(guī)定時間內的熱處理，目的是消除變形后的殘余應力，防止零件在存放(或工作)中的變形和蝕裂等現象。中間工序的熱處理方法主要有兩種：低溫退火和高溫退火（參見有關材料的熱處理規(guī)范參看有關手冊）。拉深工序間的熱處理，一般是使用在高硬化金屬(如不銹鋼、高溫合金、杜拉等)，是在拉深一、二次工序后，必須進行中間退火工序，否則后續(xù)拉深無法進行。不進行中間退火工序能連續(xù)完成拉深次數的材料，可參見表45.4。

表4.5.4不需熱處理能拉深的次數3.酸洗

酸洗用于拉深前對熱處理后的平板毛坯和中間退火工序后的半成品及拉深后的零件進行清洗的工序，目的在于清除拉深零件表面的氧化皮、殘留潤滑劑及污物等。一般在對零件酸洗前，應先用蘇打水去油，酸洗后還需要進行仔細的表面洗滌，以便將殘留于零件表面上的酸洗掉。其辦法是，先在流動的冷水中清洗，然后放在60～80℃的弱堿液中中和，最后用熱水洗滌再干燥。有關酸洗溶液配方見沖壓設計資料。

附錄資料：不需要的可以自行刪除總裝車間考核指標定義編號：0001指標名稱差錯率指標定義指工時錄入時出現差錯數量和錄入數量的比率。計算公式差錯率＝錯誤錄入信息÷總錄入量×100%數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對財務部統(tǒng)計周期每月/年一次統(tǒng)計方式數據和趨勢圖考核等級標準及操作說明考核等級：S、A、B、C、D考核標準：100%為S，95~100%為A、90~95%為B、85~90%為C、85%以下為D?？己说梅郑篠得分為5，A得分為4，B得分為3，C得分為2，D得分為1操作說明：編號：0002指標名稱及時性指標定義指工時錄入能在規(guī)定時間內完成，不影響財務部的工資結算計算公式數據采集總裝車間數據來源財務部數據核對財務部統(tǒng)計周期每月一次統(tǒng)計方式考核等級標準及操作說明考核等級：A、B考核標準：及時完成為A、不及時完成為B。考核得分：A得分為5，B得分為2。操作說明：編號：0003指標名稱差錯率指標定義指提供報表中錯誤數據與總數據量的比率。計算公式差錯率＝錯誤數據÷總數據量×100%數據采集總裝車間數據來源生產副總辦數據核對生產副總辦統(tǒng)計周期每月一次統(tǒng)計方式數據和趨勢圖考核等級標準及操作說明考核等級：S、A、B、C、D考核標準：100%為S，95~100%為A、90~95%為B、85~90%為C、85%以下為D。考核得分：S得分為5，A得分為4，B得分為3，C得分為2，D得分為1操作說明：編號：0004指標名稱及時性指標定義指匯總、處理數據，提供報表能在規(guī)定時間內完成，不影響生產副總辦的分析計算公式數據采集總裝車間數據來源生產副總辦數據核對生產副總辦統(tǒng)計周期每月一次統(tǒng)計方式考核等級標準及操作說明考核等級：A、B考核標準：及時完成為A、不及時完成為B?？己说梅郑篈得分為5，B得分為2。操作說明：編號：0005指標名稱規(guī)范性指標定義指能否及時按照工作流程及相關規(guī)定，進行文件、資料的管理。計算公式數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對總裝車間統(tǒng)計周期每月1次統(tǒng)計方式部長工作記錄考核等級標準及操作說明考核等級：A、B、C考核標準：能及時規(guī)范辦理且無差錯為A、無差錯為B、不規(guī)范或有差錯為C。考核得分：A得分為5，B得分為3，C得分為1操作說明：編號：0006指標名稱及時性指標定義指根據需要，開領料單領用車間所需物質，不影響車間生產或其他人員工作計算公式數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對總裝車間統(tǒng)計周期每月一次統(tǒng)計方式考核等級標準及操作說明考核等級：A、B考核標準：及時完成為A、不及時完成為B。考核得分：A得分為5，B得分為2。操作說明：編號：0007指標名稱及時性指標定義指在得到質量問題的信息時，能迅速做出反應，分析原因，采取措施，解決問題計算公式數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對總裝車間統(tǒng)計周期每月一次統(tǒng)計方式考核等級標準及操作說明考核等級：A、B考核標準：及時完成為A、不及時完成為B?？己说梅郑篈得分為5，B得分為2。操作說明：編號：0008指標名稱有效性指標定義指所采取的措施得到落實程度及對問題解決產生的效果。計算公式數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對品保部統(tǒng)計周期每月一次統(tǒng)計方式數據考核等級標準及操作說明考核等級：A、B、C考核標準：措施落實到位且效果顯著為A、措施落實且有一定效果為B、措施未被落實或落實后效果不明顯為C。考核得分：A得分為5，B得分為3，C得分為1。操作說明：編號：0009指標名稱提高程度指標定義指通過持續(xù)改進，各項指標提高的程度。計算公式數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對總裝車間統(tǒng)計周期每年一次統(tǒng)計方式數據考核等級標準及操作說明考核等級：A、B、C考核標準：各項指標完全達到預期目標為A、各項指標雖未完全達到目標但都有提高為B、各項指標在原有基本上沒有提高為C?？己说梅郑篈得分為5，B得分為3，C得分為0。操作說明：編號：0010指標名稱及時性指標定義指在新品試制中，按照工作流程完成生產技術文件的編制。計算公式數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對總裝車間統(tǒng)計周期每月一次統(tǒng)計方式考核等級標準及操作說明考核等級：A、B考核標準：及時完成為A、不及時完成為B?？己说梅郑篈得分為5，B得分為2。操作說明：編號：0011指標名稱可操作性指標定義指在編制的生產技術文件能夠指導生產作業(yè)，并易被工人理解和使用。計算公式數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對總裝車間統(tǒng)計周期每月一次統(tǒng)計方式考核等級標準及操作說明考核等級：A、B、C考核標準：文件能被工人理解和使用為A、文件在通過解釋后能被工人理解和使用為B、文件不能被工人使用為C。考核得分：A得分為5，B得分為3，C得分為1。操作說明：編號：0012指標名稱有效性指標定義指所采取的措施得到落實程度及對問題解決產生的效果。計算公式數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對品保部統(tǒng)計周期每月一次統(tǒng)計方式數據考核等級標準及操作說明考核等級：A、B、C考核標準：措施落實到位且效果顯著為A、措施落實且有一定效果為B、措施未被落實或落實后效果不明顯為C?？己说梅郑篈得分為5，B得分為3，C得分為1。操作說明：編號：00一三指標名稱及時性指標定義指按照生產進度完成設備、工裝的調試，并按計劃完成設備保養(yǎng)。計算公式數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對總裝車間統(tǒng)計周期每月一次統(tǒng)計方式考核等級標準及操作說明考核等級：A、B考核標準：及時完成為A、不及時完成為B?？己说梅郑篈得分為5，B得分為2。操作說明：編號：0014指標名稱規(guī)范性指標定義指能否及時按照工作流程及相關規(guī)定，進行調試、保養(yǎng)。計算公式數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對總裝車間統(tǒng)計周期每月1次統(tǒng)計方式部長工作記錄考核等級標準及操作說明考核等級：A、B、C考核標準：能及時規(guī)范辦理且無差錯為A、無差錯為B、不規(guī)范或有差錯為C?？己说梅郑篈得分為5，B得分為3，C得分為1操作說明：編號：00一五指標名稱生產計劃完成率指標定義指已完成的數量與計劃數量的比率。計算公式生產計劃完成率＝完成數÷計劃數×100%數據采集生產副總辦數據來源總裝車間數據核對生產副總辦統(tǒng)計周期每月統(tǒng)計方式數據和趨勢圖考核等級標準及操作說明考核等級：S、A、B、C考核標準：100%以上為S，95~100%為A、90~95%為B、90%以下為C?？己说梅郑篠得分為5，A得分為4，B得分為3，C得分為1操作說明：編號：0016指標名稱用戶報警單數量指標定義指因計劃無法及時完成，導致用戶抱怨，發(fā)出報警單。計算公式數據采集生產副總辦數據來源營銷部數據核對生產副總辦統(tǒng)計周期每月統(tǒng)計方式考核等級標準及操作說明考核等級：S、A、B考核標準：沒有為S，一張為A、2張以上為B?？己说梅郑篠得分為5，A得分為2，B得分為0，操作說明：編號：0017指標名稱及時性指標定義指按照開發(fā)計劃和生產需要，完成新壓接模具的開制，并交付使用。計算公式數據采集總裝車間數據來源總裝車間數據核對總裝車間統(tǒng)計周期每月一次統(tǒng)計方式考核等級標準及操作說明考核等級：A、B考核標準：及時完成為A、不及時完成為B?？己说梅郑篈得分為5，B得分為2。操作說明：編號：00一八指標名稱模具質量鑒定報告指標定義指按照開發(fā)計劃和生產需要，完成的新壓接模具，由相關部門評價并出具報告。計算公式數據采集總裝車間數據來源相關部門數據核對總裝車間統(tǒng)計周期每月統(tǒng)計方式考核等級標準及操作說明考核等級：A、B、C考核標準：評價結果符合要求為A、評價結果有部分不符合但經修改后達到要求為B、評價結果不符合要求為C。考核得分：A得分為5，B得分為2，C得分為0。操作說明：編號：0019指標名稱內部損失情況指