化工煉焦技術課件焦爐調(diào)溫操作

化工煉焦技術課件焦爐調(diào)溫操作第1頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三焦爐調(diào)溫操作第2頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三任務一煤氣設備第3頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三1、上升管和橋管一、荒煤氣導出設備

荒煤氣導出設備包括：上升管、橋管、水封閥、集氣管、吸氣彎管、焦油盒、吸氣管及相應的噴灑氨水系統(tǒng)。

作用：一是將出爐荒煤氣順利導出，不致因爐門刀邊附近煤氣壓力過高而引起冒煙冒火，但又要保持和控制炭化室在結焦過程中為正壓；二是將出爐煤氣適當冷卻，不致因溫度過高而引起設備變形、阻力升高和鼓風、冷凝的負荷增大，但又要保持焦油和氨水有較好的流動性。第4頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三2、集氣管、吸氣彎管和吸氣管

集氣管為鋼板焊接或鉚接成的圓形或槽形管道，朝氨水流出方向有6％～10％的傾斜度，集氣管與吸氣管間的吸氣彎管上，設自動和手動調(diào)節(jié)翻板；沿集氣管全長設若干清掃孔，可通過此波動和清掃集氣管底沉積的焦油渣。集氣管上設有帶水封閥的放散管，當因故粗煤氣不能導出或?qū)С霾粫硶r，由此放散以減輕爐門冒火冒煙，放散管上設有點火裝置，防止粗煤氣污染大氣。集氣管端部設有蒸汽清掃管、工業(yè)水管、氨水管和高壓氨水清掃管。第5頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三

集氣管有單、雙兩種形式，單集氣管一般布置在機側，其優(yōu)點是鋼材用量少、投資省，爐頂通風較好，但裝煤時炭化室內(nèi)氣流阻力大，容易冒煙冒火。雙集氣管煤氣從炭化室兩側析出，可降低集氣管兩側的壓力，使全爐炭化室壓力分布較均勻，可減輕冒煙冒火，易于實現(xiàn)無煙裝煤；生產(chǎn)時荒煤氣在爐頂空間停留時間短，可減輕荒煤氣裂解，提高化產(chǎn)品產(chǎn)率和質(zhì)量；雙集氣管有利于實現(xiàn)爐頂機械化清掃爐蓋等操作。但雙集氣管消耗鋼材多，基建投資大，爐頂通風較差，使操作條件變壞，且氨水、蒸汽消耗量也較多。第6頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三二、加熱煤氣供入設備

加熱煤氣供入設備的作用是向焦爐輸送和調(diào)節(jié)加壓煤氣。第7頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三三、廢氣導出系統(tǒng)

焦爐廢氣導出系統(tǒng)有交換開閉器，機側、焦側分煙道及總煙道翻板。1、提桿式雙砣盤交換開閉器2、杠桿式交換開閉器兩分式火道第8頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三任務二煤氣燃燒特性分析第9頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三一、煤氣的基本性質(zhì)

焦爐加熱用的氣體燃料主要是焦爐煤氣和高爐煤氣。1、煤氣的組成

煤氣中H2、CH4、CO和不飽和烴（主要是C2H4）為可燃成分。焦爐煤氣可燃成分較高，在90％以上，主要為H2和CH4，高爐煤氣可燃成分低，僅30％左右，主要是CO。煤氣組成是決定煤氣燃燒特性的基本因素。第10頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三2、煤氣的發(fā)熱值

氣體燃料的發(fā)熱值是指單位體積的氣體完全燃燒時所放出的熱量（kg/m3）。

煤氣(標態(tài))中可燃組分的低熱值（kJ/m3）為：CO，12728；H2，10844；CH4，35840；CmHn，71179，則煤氣的低熱值為：

焦爐煤氣的發(fā)熱值約為高爐煤氣的4倍。焦爐煤氣和高爐煤氣的低發(fā)熱值是多少？？第11頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三3、煤氣的密度

煤氣的密度是指每立方米煤氣的質(zhì)量，記為ρ，每立方米煤氣在標準狀態(tài)下（OoC，101325Pa）下的密度則記為ρ0，可根據(jù)組成按加和法計算。

高爐煤氣和焦爐煤氣的密度是多少？？

高爐煤氣的密度遠大于焦爐煤氣。第12頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三4、燃燒特性

焦爐煤氣可燃成分濃度大，發(fā)熱值高，提供一定熱量所需煤氣量少，產(chǎn)生廢氣量少，理論燃燒溫度高。

由于H2的體積分數(shù)在50％以上，因此燃燒速度快，火焰短，煤氣和燃燒產(chǎn)生的廢氣密度小，焦爐加熱系統(tǒng)阻力小。

高爐煤氣可燃成分少，發(fā)熱值低，提供一定熱量所需煤氣多，產(chǎn)生廢氣多。

煤氣中可燃成分為CO，且含量低，故燃燒速度慢，火焰長，高向加熱均勻，可適當降低燃燒室的溫差。但高爐煤氣不預熱時理論燃燒溫度低，故使用前必須預熱到1000oC以上，才能滿足燃燒室溫度的要求。第13頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三第14頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三二、煤氣的燃燒

煤氣的燃燒是指煤氣中的可燃成分和空氣中的氧在足夠的溫度下所發(fā)生的劇烈氧化反應。燃燒需要三個條件，即可燃組分、氧和一定的溫度。1、煤氣的燃燒和燃燒極限

可燃氣體與氧氣組成的混合氣體，只是在其中可燃組分達到一定濃度范圍和著火溫度下，當燃燒產(chǎn)生的熱量高于系統(tǒng)的散熱，從而可以保證系統(tǒng)溫度不斷升高的條件下，才能進行穩(wěn)定的燃燒，這種極限濃度稱燃燒極限。第15頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三2、燃燒與爆炸

著火溫度是使可燃混合物開始正常穩(wěn)定燃燒的最低溫度。

煤氣達到著火溫度或點火都可使煤氣燃燒。

可燃混合氣靠火星、灼熱物體等火源形成火焰中心，然后經(jīng)火焰?zhèn)鞑ナ箍扇蓟旌蠚馊紵悬c火燃燒。

點火燃燒時，火焰具備一定的能量，使可燃混合氣在某一局部首先產(chǎn)生火焰，由燃燒放出的熱量使其溫度升高，并很快將熱能傳給臨近的冷可燃混合氣，使其升溫達到著火溫度而著火。如此一層層地將熱能傳下去，使整個可燃混合物燃燒起來。第16頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三

爆炸與燃燒本質(zhì)基本一樣，兩者均以一定的可燃混合氣濃度極限（燃燒極限）為前提，并要有火源或達到燃燒溫度。爆炸與燃燒的不同點是：燃燒是穩(wěn)定的連鎖反應，在必要的濃度極限條件下，主要依靠溫度的升高，使反應加速；而爆炸是不穩(wěn)定的連鎖反應，在必要的濃度極限條件下，主要依靠壓力的升高，使活性分子濃度急劇提高而加速反應。

焦爐煤氣、氫氣下限較低，故管道、管件、設備不嚴時，漏入空氣中，遇到火源，就容易著火爆炸。相反，高爐煤氣、氫氣上限較高，當設備、管道不嚴并出現(xiàn)負壓時，容易吸入空氣形成爆炸性可燃混合物。另外，當管道內(nèi)煤氣低壓或流量過低時，也會形成回火爆炸。第17頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三3、燃燒方式

根據(jù)上述內(nèi)容，在一定的條件下，煤氣的燃燒過程一般可分為三個階段：

（1）煤氣與空氣混合，并達到極限濃度，屬純物理過程；

（2）將可燃混合氣體加熱到著火溫度或點火燃燒使其達到著火溫度；

（3）可燃物與氧氣反應而連續(xù)穩(wěn)定的燃燒，屬化學動力學過程，主要和反應的濃度和溫度有關。

根據(jù)上述前兩個階段的次序和混合方式的不同，煤氣燃燒可分為擴散燃燒和動力燃燒。第18頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（1）擴散燃燒

將煤氣和空氣分別送入燃燒室后，靠對流擴散和分子擴散作用，邊混合邊燃燒的過程叫擴散燃燒。

擴散燃燒的速度主要取決于可燃物分子和空氣分子相互接觸的物理擴散過程。擴散燃燒過程中，由于局部氧的供給不足，而使碳氫化合物熱解產(chǎn)生游離碳，使燃燒帶中有固體顆粒存在而產(chǎn)生強烈的光和熱輻射，形成光亮的火焰，故也稱有焰燃燒?；鹧娴拈L短，表征煤氣燃燒過程速度的大小。

為拉長火焰，改善高向的加熱均勻性，焦爐火道內(nèi)應使煤氣和空氣緩慢接觸。煤氣與空氣的接觸快慢取決于氣流沿高向的運動速度、煤氣與空氣流的夾角、出口軸心間距、擴散系數(shù)等因素。第19頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（2）動力燃燒

煤氣與空氣先混合再著火燃燒的方式為動力燃燒。

動力燃燒的燃燒速度取決于化學反應速率，即取決于燃燒氣的壓力和溫度。由于動力燃燒化學反應速率極快，可以達到很高的燃燒強度，并且燃燒完全，燃燒產(chǎn)物中亦沒有固體顆粒，因此燃燒室中透徹明亮，好像沒有火焰存在，故稱為無焰燃燒。

無焰燃燒時，可在很小的空氣過剩系數(shù)下就能達到完全燃燒，燃燒強度大，燃燒溫度高。無焰燃燒時，煤氣和空氣是在冷態(tài)時預先混合的，在進入燃燒室前必須加熱至著火溫度以上，且氣流速度要稍大于火焰?zhèn)鞑ニ俣?，否則容易引起回火，甚至爆炸。第20頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三4、燃燒溫度——燃燒熱平衡（1）實際燃燒溫度

煤氣燃燒產(chǎn)生的熱量，除掉廢氣中CO2和H2O部分離解所吸收的熱量和傳給周圍介質(zhì)的熱量后，其余部分用來使廢氣溫度升高，此時的溫度稱為實際燃燒溫度。t實＝t廢＝Q低＋Q煤＋Q空－Q效－Q損－Q不－Q分V廢c廢

由上式可知：實際燃燒溫度不僅與燃料性質(zhì)有關，還與燃燒條件、爐體結構、材料、煤料的性質(zhì)、結焦過程等因素有關。第21頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（2）理論燃燒溫度

為了比較燃料在燃燒溫度方面的特征，假設：①煤氣能完全燃燒，即Q不＝0；②廢氣不向周圍介質(zhì)傳熱，即Q效＝0，Q損＝0，這種情況下廢氣所能達到的最高溫度叫理論燃燒溫度t理。t理＝Q低＋Q煤＋Q空－Q分V廢c廢

由上式可知：t理與燃料性質(zhì)和燃燒條件有關。

在相同的Q煤和Q空的條件下，Q低越高，V廢越小，則燃燒溫度越高。高爐煤氣因Q低小，V廢大，難以達到焦爐所需要的燃燒溫度，故使用前必須預熱。

為提高燃燒溫度，還應保證在煤氣完全燃燒的條件下，降低空氣過剩系數(shù)以減少廢氣量，并降低裝爐煤水分，縮短炭化室處理時間和加強炭化室表面隔熱，以減少熱損失。第22頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三任務三熱工效率、煉焦耗熱量的計算第23頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三

進行物料平衡計算時，一般以1000kg干煤或濕煤為基準。入方為干煤和配煤水分，出方為焦炭、無水焦油、粗苯、氨、化合水、煤氣，出方為實際測量值。

根據(jù)物料平衡和溫度制度，可計算出各物料帶入焦爐和帶出焦爐的熱量，然后作出焦爐的熱平衡計算。第24頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三

由熱平衡可知，供給焦爐的熱量有98%來自煤氣的燃燒，故可近似認為煤氣的燃燒熱為熱量的唯一來源，這樣便于簡化計算過程。

根據(jù)熱平衡基本原理，Q入＝Q出，要降低煤氣的燃燒量，需降低出方的熱量。出方1～4項為傳入炭化室的熱量，是有效的，稱為有效熱。第25頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三二、焦爐的熱效率及熱工效率

根據(jù)焦爐的熱平衡，可進行熱工評定。為了評定焦爐的熱量利用程度，以有效熱（Q效）占供入總熱量（Q總）的百分比稱為焦爐的熱工效率（η熱工）。η熱工＝×100％Q效Q總η熱工＝×100％Q總－Q廢－Q散Q總

由于計算Q散比較困難，也可用熱效率（η熱）的方式來評定焦爐的熱量計算情況。η熱＝×100％Q總－Q廢Q總

它表示理論上可被利用的熱量占供入總熱量的百分數(shù)。第26頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三三、煉焦耗熱量

煉焦耗熱量是將1kg煤在煉焦爐內(nèi)煉成焦炭所需供給焦爐的熱量，是生產(chǎn)上對焦爐進行熱工評定的重要指標，也是表示焦爐結構的完善程度、焦爐熱工操作及管理水平和煉焦消耗定額的重要指標，也是確定焦爐加熱用煤氣量的依據(jù)。1、濕煤耗熱量1kg濕煤煉成焦炭應供給焦爐的熱量叫濕煤耗熱量，用q濕來表示，單位為kJ/kg(濕煤)。q濕＝V0Q低G濕第27頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三2、干煤耗熱量1kg干煤煉成焦炭所消耗的熱量叫干煤耗熱量。干煤耗熱量中不包括煤中水分的加熱和蒸發(fā)所消耗的熱量，以q干表示。

每1kg水分從炭化室?guī)ё叩臒崃繛椋?/p>

如配煤水分為Mt%(濕基)，則：q濕－51Mtq干＝×100100－Mtq濕＝q干(1－Mt%)+5100×Mt%第28頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三3、相當耗熱量

相當耗熱量是在濕煤煉焦時，以1kg干煤為基準時，需供給焦爐的熱量（包括水分加熱和蒸發(fā)所需熱量），以q相表示。q相＝＝＝q濕V0Q低G干V0Q低G濕(1－Mt%)1－Mt%1100－Mt100＝q干＋5100×

由表可知：采用高爐煤氣加熱時，相當耗熱量高于用焦爐煤氣加熱。第29頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三四、降低煉焦耗熱量、提高熱工效率的途徑

因Q入＝Q出，要降低煤氣的燃燒量，需降低出方的熱量，即要降低由焦炭、化產(chǎn)品、煤氣、水蒸氣、廢氣帶走的熱量和向焦爐周圍散失的熱量。第30頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三1、降低焦餅中心溫度5、降低爐頂空間溫度4、降低配合煤水分6、提高爐體的嚴密性和改善爐體絕熱7、選擇合適的加熱煤氣2、選擇合理的空氣過剩系數(shù)3、降低廢氣排出溫度第31頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三任務四溫度制度和壓力制度的確定和測量第32頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（一）直行溫度

焦爐燃燒室火道數(shù)量較多，為均勻加熱和便于檢查、控制，每個燃燒室的機、焦側各選擇一個火道作為測溫火道，其溫度代表機、焦兩側溫度，這兩個火道稱為標準火道，其所測的實際溫度稱為直行溫度。

標準溫度是指機、焦側測溫火道平均溫度的控制值，是在規(guī)定時間內(nèi)保證焦餅成熟的重要溫度指標。

確定焦爐標準溫度時，一般參考已投產(chǎn)的同類型焦爐的生產(chǎn)實踐資料來確定，然后根據(jù)實際測量的焦餅中心溫度進行校正。1、確定一、溫度制度的確定和測量第33頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三2、測量

測量直行溫度是為了檢查焦爐沿縱長方向各燃燒室溫度的均勻性和全爐溫度的穩(wěn)定性。

直行溫度的測溫火道一般在機、焦兩側的中部，同時還應考慮單雙數(shù)火道均能測到，避開裝煤車軌道和縱拉條等因素。

測溫位置在下降氣流立火道底部噴嘴和鼻梁轉之間的三角區(qū)。在換向后5或10min開始測量，一般從焦側交換機端開始測量，由機側返回，在兩個交換時間內(nèi)測完全爐直行溫度。測溫順序應固定不變，測量速度應均勻。第34頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三

直行溫度每4h按規(guī)定時間測量1次。直行溫度的均勻性和穩(wěn)定性，采用均勻系數(shù)和安定系數(shù)來考核。將一晝夜所測得的各燃燒室機焦側的溫度分別計算平均值，求出各機焦側測溫火道與晝夜平均溫度的差值，如果中間某火道該差值大于20oC即為不合格火道，邊爐大于30oC的即為不合格。

均勻系數(shù)K均表示焦爐沿縱長向方向各燃燒室晝夜平均溫度的均勻性。

安定系數(shù)K安表示焦爐直行溫度的穩(wěn)定性。第35頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（二）橫排溫度

同一燃燒室的各火道溫度，稱為橫排溫度。

炭化室寬度由機側往焦側逐漸變寬，為保證焦餅沿炭化室長向同時成熟，每個燃燒室各火道溫度應由機側向焦側逐漸增高，要求從機側第2火道至焦側第2火道溫度應均勻上升。

炭化室錐度不同，機焦側溫度差也不同。1、確定炭化室錐度(mm)機焦側標準溫度差(℃)2015～203025～304030～405040～506050～607055～65第36頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三2、測量

測量橫排溫度是為了檢查沿燃燒室長向溫度分布的合理性。

為了避免交換后溫度下降對測溫的影響，每次按一定順序進行測量。單號燃燒室從機側開始測溫，雙號燃燒室從焦側開始測溫。所有測量同時在交換后5分鐘開始，每次測4～6排，6～9分鐘測完。

為評定橫排溫度的好壞，將所測溫度繪成橫排溫度曲線，并以機焦側標準溫度差為斜率在其間引直線，該直線稱為標準線。偏離標準線20oC以上的火道數(shù)為最少，將此線延長到橫排溫度系數(shù)考核范圍，可繪出10排平均溫度曲線或全爐橫排平均溫度曲線。第37頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三

邊燃燒室，緩沖燃燒室及半緩沖燃燒室不計入10排或全爐橫排溫度考核范圍。對單個燃燒室而言，實測火道溫度與標準線之差超過20oC以上者為不合格火道。對10排平均溫度曲線，實測火道溫度與標準線之差超過10oC以上者為不合格火道。對全爐平均溫度曲線，實測火道溫度與標準線之差超過7oC以上者為不合格火道。

燃燒室的橫排溫度均勻性用橫排系數(shù)K橫來考核。

每個燃燒室橫排溫度是調(diào)節(jié)各燃燒室橫排溫度的依據(jù)。第38頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（三）邊火道溫度

邊火道因散熱多，所以溫度較低且波動較大，為了防止爐頭焦餅不熟，以及裝煤后爐頭降溫過多使爐頭磚變形開裂，因此要保持合理的邊火道溫度。一般要求邊火道最好不低于標準火道溫度100oC，正常結焦情況下最低不低于1100oC。

邊火道溫度在交換5min后開始測量，由交換機室端焦側開始，從機側返回，每次測量順序保持一致。

測量完畢后，分別計算機焦側的邊火道溫度，以每個邊火道溫度與平均溫度差大于50oC為不合格。

邊火道溫度至少每半月測量一次。第39頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（四）蓄熱室頂部溫度

蓄熱室頂部溫度的測量是為了檢查蓄熱室溫度是否正常，并及時發(fā)現(xiàn)蓄熱室有無局部高溫、漏火、下火等現(xiàn)象。

蓄熱室頂部溫度測點一般選在蓄熱室溫度最高處。當用焦爐煤氣加熱時，測量上升氣流蓄熱室，交換后立即測量；當用高爐煤氣加熱時，測量下降氣流蓄熱室，在交換前5～10分鐘開始測量。分別計算機、焦側的平均溫度(端部蓄熱室除外)，并找出最高和最低溫度。一般情況下，蓄熱室頂部溫度每月測量一次，在標準溫度接近極限溫度或蓄熱室下火、爐體衰老等情況下，應酌情增加測量次數(shù)。對粘土磚蓄熱室焦爐，測量次數(shù)也應適當增加。第40頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（五）小煙道溫度

小煙道溫度即廢氣排出溫度，它反映了蓄熱室的熱交換情況和下降氣流廢氣量的分配。通過測量小煙道溫度還可以發(fā)現(xiàn)因爐體不嚴密而引起的漏火、下火等情況。

小煙道溫度的測點在下降氣流交換開閉器測溫孔處。在用焦爐煤氣加熱時，測量前將500oC水銀溫度計插入上升氣流交換開閉器測溫孔（溫度計插入深度為小煙道全高的3／5，全爐一致）。在下降氣流轉為上升氣流交換前5～10分鐘開始讀數(shù)。為減少測量誤差，按先讀數(shù)后拔溫度計順序操作。在用高爐煤氣加熱時，插拔溫度計均應在下降氣流時進行。小煙道溫度一般每季度測量一次。第41頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（六）爐頂空間溫度

爐頂空間溫度指炭化室頂部空間的荒煤氣溫度。爐頂空間溫度宜控制在800oC±30oC，最高不應超過850oC。爐頂空間溫度與爐體結構、裝煤、平煤、調(diào)火操作及配煤比等因素有關，它對煤氣的化學產(chǎn)品產(chǎn)率和質(zhì)量以及爐頂沉積炭的生長有直接影響。在正常結焦時間下，爐頂空間溫度用熱電偶在結焦周期2／3時測量。將熱電偶插在靠近集氣管側的裝煤孔或爐頂預留孔中的炭化室中心線上，插入深度在炭化室頂與煤線之間。第42頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（七）焦餅中心溫度

測量焦餅中心溫度是為了確定某一結焦時間下合理的標準溫度，以及檢查焦餅沿炭化室長向和高向成熟的均勻情況。焦餅中心溫度是焦炭成熟的指標，焦餅各點溫度應盡量一致。焦餅中心溫度是從機、焦兩側裝煤孔沿炭化室中心垂直插入不同長度的鋼管用高溫計或熱電偶進行測量。鋼管直徑一般為50～60mm，長度有三種：從爐頂面至距炭化室底600mm，從爐頂面至距焦線下600mm以及這兩點的中間。所用鋼管要直，表面要求光滑，鋼管縮口處焊成密實尖端，不能漏氣。測量時選擇加熱正常的爐號，打開上升管蓋，首先在裝煤孔處測量煤線，然后換上特制帶孔的裝煤孔蓋，將準備好的鋼管插入其中，要求所有的鋼管均垂直地位于炭化室中心線上，發(fā)現(xiàn)插偏的應重新插管。第43頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三

通常，推焦前4h開始測量，每小時測量一次，至推焦前2h每半小時測量一次，推焦前30min測量最后一次。最后一次測量的機焦側中部兩點溫度的平均值即為焦餅中心溫度，計算出機焦側焦餅上下溫度差值。在最后一次測量焦餅中心溫度的同時測量與被測炭化室相鄰的兩燃燒室的橫排溫度，并記錄當時的加熱制度。拔出焦餅管后測量焦線。焦炭推出后測炭化室墻面溫度。在正常生產(chǎn)條件下，焦餅中心溫度每季度測量一次。當更換加熱煤氣，改變結焦時間，配煤比變動較大，需要調(diào)整標準火道溫度及機焦側溫差時，應測量焦餅中心溫度。第44頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（八）焦餅中心溫度

炭化室墻面溫度一般與焦餅中心溫度同時測量，間接觀察燃燒室上下溫度分布情況。推焦后關好機焦側爐門，打開上升管蓋，用高溫計測量與焦餅中心溫度測點相同高度的炭化室墻面溫度。測量時，除測溫的裝煤孔蓋打開外其它爐蓋均應關好。也可以在推焦桿一定位置的兩側開孔，裝上側溫元件進行測量。第45頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（九）冷卻溫度

冷卻溫度的測量是為了將交換后不同時間測定的立火道溫度換算為交換后20S的溫度，以便比較全爐溫度的均勻性和穩(wěn)定性及防止超過焦爐的允許溫度。測量冷卻溫度時，應選擇相連的數(shù)個具有代表性的燃燒室。測量分機、焦側進行，換向后20s開始，以后每分鐘測量一次，直至下次換向為止。按同一測量時間計算機、焦側溫度平均值，換向后每分鐘的平均溫度與換向后20s時平均溫度的差值即為該時間的溫度下降量。以換向時間和溫度下降量為坐標，分別繪出機、焦側冷卻曲線。按直行溫度的測量順序和速度將全爐劃分幾段，并按各段測溫時間由冷卻曲線查出對應的冷卻溫度校正值。第46頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三二、壓力制度的確定和測量（一）炭化室底部壓力

測定炭化室底部壓力，是為了檢查和確定集氣管壓力是否合理，在任何操作條件下，結焦末期炭化室底部壓力應高于同標高處的大氣壓力。

炭化室底部壓力的測量在推焦前30min進行，在機焦側吸氣管正下方炭化室爐門上的測壓孔測量。測壓管一般采用長1m，直徑13mm的不銹鋼管，插入部分管端距爐門襯磚表面約20mm。

炭化室底部壓力應保持在5Pa以內(nèi)，過高或過低時，應將集氣管壓力相應提高或降低。第47頁，共53頁，2023年，2月20日，星期三（二）看火孔壓力

燃燒系統(tǒng)的壓力主要是根據(jù)看火孔壓力來確定，它是確定蓄熱室頂部吸力的依據(jù)?？椿鹂讐毫^高不利于爐頂觀察火焰和測溫操作，且散熱量大爐頂溫度高，對縱橫拉條不利。過低在測溫時會吸入冷空氣或煤粉，對爐體有害，影響火焰燃燒。正常看火控壓力應控制在15±5pa。

看火孔壓力于交換后5分鐘在上升氣流測溫火