某系列明框幕墻雙跨梁計算書gb年

廣州市xxxxxxx150系列明框玻璃幕墻工程設(shè)計計算書計算:校核:二〇〇九年四月二十日﹒第41頁﹒廣州市xxxxxxx明框玻璃幕墻工程設(shè)計計算書計算依據(jù)及說明設(shè)計依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011-2001《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2001《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003《玻璃幕墻工程質(zhì)量檢驗標準》JGJ/T139-2001《金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ133-2001《建筑制圖標準》GB/T50104-2001《建筑玻璃應用技術(shù)規(guī)程》JGJ113-2003《全玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》DBJ/CT014-2001《點支式玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》CECS127:2001《點支式玻幕墻支承裝置》JC1369-2001《吊掛式玻幕墻支承裝置》JC1368-2001《建筑鋁型材基材》GB/T5237.1-2004《建筑鋁型材陽極氧化、著色型材》GB/T5237.2-2004《建筑鋁型材電泳涂漆型材》GB/T5237.3-2004《建筑鋁型材粉末噴涂型材》GB/T5237.4-2004《建筑鋁型材氟碳漆噴涂型材》GB/T5237.5-2004《鋁合金建筑型材隔熱型材》GB/T5237.6-2004《玻璃幕墻力學性能》GB/T18091-2000《建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法》GB/T18250-2000《建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法》GB/T18575-2001《緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB3098.1-2000《緊固件機械性能螺母粗牙螺紋》GB3098.2-2000《緊固件機械性能螺母細牙螺紋》GB3098.4-2000《緊固件機械性能自攻螺釘》GB3098.5-2000《緊固件機械性能不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱》GB3098.6-2000《緊固件機械性能不銹鋼螺母》GB3098.15-2000《螺紋緊固件應力截面積和承載面積》GB/T16823.1-1997《焊接結(jié)構(gòu)用耐候鋼》GB/T4172-2000《浮法玻璃》GB11614-1999《夾層玻璃》GB9962-1999《鋼化玻璃》GB/T9963-1998《幕墻用鋼化玻璃與半鋼化玻璃》GB17841-1999《鋁及鋁合金軋制板材》GB/T3880-1997《鋁塑復合板》GB/T17748《干掛天然花山崗石，建筑板材及其不銹鋼配件》JC830.1,830.2-1998《建筑用鋁型材、鋁板氟碳涂層》JC133-2000《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2001《混凝土接縫用密封膠》JC/T881-2001《幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-2001《石材幕墻接縫用密封膠》JC/T883-2001《中空玻璃用彈性密封膠》JC/T486-2001《天然花崗石建筑板材》GB/T18601-2001《鋁合金窗》GB/T8479-2003《鋁合金門》GB/T8478-2003《混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓》JG160-2004《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2004《公共建筑節(jié)能設(shè)計標準》GB50189-2005《建筑用硬質(zhì)塑料隔熱條》JG/T174-2005《建筑用隔熱鋁合金型材穿條式》JG/T175-2005基本計算公式(1).場地類別劃分:根據(jù)地面粗糙度,場地可劃分為以下類別:A類近海面,海島,海岸,湖岸及沙漠地區(qū);B類指田野,鄉(xiāng)村,叢林,丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū);C類指有密集建筑群的城市市區(qū);D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū);本工程按C類地區(qū)計算風壓,幕墻最大標高22.300m(2).風荷載計算:幕墻屬于薄壁外圍護構(gòu)件，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20017.1.1-2采用風荷載計算公式:Wk=βgz×μz×μsl×W0其中:Wk作用在幕墻上的風荷載標準值(kN/m2)βgz瞬時風壓的陣風系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001取定根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算:βgz=K(1+2μf)其中K為地區(qū)粗糙度調(diào)整系數(shù)，μf為脈動系數(shù)A類場地:βgz=0.92×(1+2μf)其中：μf=0.387×(Z/10)(-0.12)B類場地:βgz=0.89×(1+2μf)其中：μf=0.5×(Z/10)(-0.16)C類場地:βgz=0.85×(1+2μf)其中：μf=0.734×(Z/10)(-0.22)D類場地:βgz=0.80×(1+2μf)其中：μf=1.2248×(Z/10)(-0.3)μz風壓高度變化系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001取定,根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算:A類場地:μz=1.379×(Z/10)0.24B類場地:μz=(Z/10)0.32C類場地:μz=0.616×(Z/10)0.44D類場地:μz=0.318×(Z/10)0.60本工程屬于C類地區(qū)μsl風荷載體型系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001取為：1.2W0基本風壓,按全國基本風壓圖,廣州地區(qū)取為0.5kN/m2(3).地震作用計算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk水平地震作用標準值βE動力放大系數(shù),按5.0取定αmax水平地震影響系數(shù)最大值,按相應設(shè)防烈度取定:6度:αmax=0.047度:αmax=0.088度:αmax=0.169度:αmax=0.32廣州地區(qū)設(shè)防烈度為7度,根據(jù)本地區(qū)的情況,取αmax=0.08GAK幕墻構(gòu)件的自重(N/m2)(4).荷載組合:結(jié)構(gòu)設(shè)計時，根據(jù)構(gòu)件受力特點，荷載或作用的情況和產(chǎn)生的應力(內(nèi)力)作用方向，選用最不利的組合，荷載和效應組合設(shè)計值按下式采用：γGSG+γwψwSw+γEψESE+γTψTST各項分別為永久荷載：重力；可變荷載：風荷載、溫度變化；偶然荷載：地震水平荷載載標準值::qk==Wk+00.5qEEAk水平荷載載設(shè)計值::q=11.4Wkk+0.55×1.3qqEAk荷載和作作用效應組組合的分項項系數(shù),按以下規(guī)規(guī)定采用::①對永久久荷載采用用標準值作作為代表值值，其分項項系數(shù)滿足足：a..當其效應應對結(jié)構(gòu)不不利時：對對由可變荷荷載效應控控制的組合合，取1..2；對有有永久荷載載效應控制制的組合，取取1.355b..當其效應應對結(jié)構(gòu)有有利時：一一般情況取取1.0；對對結(jié)構(gòu)傾覆覆、滑移或或是漂浮驗驗算，取00.9②可變荷荷載根據(jù)設(shè)設(shè)計要求選選代表值，其其分項系數(shù)數(shù)一般情況況取1.44風荷載計算風荷載標準值::μz=00.6166×(EQ\f(z,10))0.444=0.8776μf=0..5×35(1.8×(0.222-0.116))××(EQ\f(z,10))-0.222=0..615βgz==0.855×(1+2×μf)==1.8896Wk=ββgz×μz×μsl×W0((JGJ1102-220035.33.2)=11.8966×0.8776×1.2×0.5=00.9977kN/mm2Wk<11kN/mm2,取Wk=11kN/mm2風荷載設(shè)計值::W=γww×Wk=11.4×1=1..4kN//m2玻璃計算玻璃面積:A=B××H=11×1.3=11.3m2玻璃板塊自重::t:玻玻璃板塊厚厚度:66mmGAK==EQ\f(25.6×t,10000)==EQ\f(25.6×6,10000)==0.15536kNN/m2分布水平地震作作用計算::qEAkk=βE×αmax×GAK(JGGJ1022-2000355.3.44)=5×0.088×0.15536=0.0061444kN/mm2qEA==rE×qEAkk==1.3××0.066144==0.07798722kN/mm2玻璃強度計算::選定面板板材料為::校核依據(jù)據(jù):σ≤ｆg=844N/mmm2q:玻玻璃所受組組合荷載::a:玻玻璃短邊邊邊長:11mb:玻玻璃長邊邊邊長:11.3mt:玻玻璃板塊厚厚度:66mmE:玻玻璃彈性模模量:720000N/mmm2m:玻玻璃板面跨跨中彎曲系系數(shù),按邊長比比a/b查表表6.1..2-1得得:00.066618466η:折折減系數(shù),,根據(jù)參數(shù)θ查表6.11.2-22σw:玻璃所受受應力:采用風荷荷載與地震震荷載組合合:q=W++ψE×qEA=1..4+0..5×0.07798722=1..439994kN//m2參數(shù)θθ計算:θw=WWk×a4×109/E/tt4(JJGJ1002-200036.1..2-3))=1××14×109/720000/664=100.71667θe=qqEAk××a4×109/E/tt4(JGJJ102--200336..1.2--3)=0..061444×14×109/720000/664=0..6584436查表66.1.22-2分分別得到折折減系數(shù)ηw=0..9571133ηe=1玻璃應力標標準值計算算:σw=66×m×ηw×Wk×a2×10000/t2(JJGJ1002-200036.1..2-1))==6×0.066618446×0.95571333×1×12×10000/62==10.55579NN/mm22σe=66×m×ηe×qEAkk×a2×10000/t2(JGJJ102--200336..1.2--2)==6×0.066618446×1×0.066144××12×10000/62==0.677773NN/mm22玻璃應力力設(shè)計值為為:σ=rww×σw+ψE×γE×σe==1.4××10.55579++0.5××1.3×0.677773==15.22216NN/mm22≤ｆg=844N/mmm2玻璃的強強度滿足玻璃跨中撓度計計算:校核依據(jù):ddf≤dfliim=a//60×10000=16..66677mmD:玻玻璃剛度((N·mm)ν:玻玻璃泊松比比:0..2E:玻玻璃彈性模模量:720000N/mmm2t:玻玻璃板塊厚厚度:66mmD=E××t3/12//(1-νν2)=722000××63/12//(1-00.22)=1..35e++006NN·mmqk:玻璃所受受組合荷載載:qk=WWk=1=1kkN/m22μ:撓撓度系數(shù),,按邊長比比a/b查表6.1..3得:00.0066399223參數(shù)θ計計算:θ=qkk×a4/E/tt4(JGJJ102--200336..1.2--3)=1××14/720000/664×109=100.71667η:折折減系數(shù),,根據(jù)參數(shù)θ查表6.11.2-22得η=00.9577133df:玻璃在風風荷載和地地震荷載作作用下?lián)隙榷茸畲笾礵f=μμ×η×qk×a4/D(JJGJ1002-200036.1..3-2))=00.0066399223×1×14×0.95571333/1.335e+0006×109=44.536697mmm4.533697mmm≤dfliim=166.66667mm玻璃的撓撓度滿足立柱計算1.立柱荷載載計算:(1)風荷載線分分布最大荷荷載集度設(shè)設(shè)計值(矩形分布布)qw:風風荷載線分分布最大荷荷載集度設(shè)設(shè)計值(kN/mm)rw:風風荷載作用用效應的分分項系數(shù)：：1.4Wk:風風荷載標準準值:11kN/mm2Bl:幕幕墻左分格格寬:11mBr:幕幕墻右分格格寬:11mqwk==Wk×(Bl+BBr)/22==1×(1+1))/2==1kN//mqw=11.4×qwk=11.4×1=11.4kNN/m(2)分布水平地地震作用設(shè)設(shè)計值GAkl:立柱左邊邊幕墻構(gòu)件件(包括面板板和框)的平均自自重:00.45kkN/m22GAkr:立柱右邊邊幕墻構(gòu)件件(包括面板板和框)的平均自自重:00.45kkN/m22qEAkll=5×αmax×GAkll(JJGJ1002-200035.3..4)=5×0.088×0.455=0.118kN//m2qEAkrr=5×αmax×GAkrr(JJGJ1002-200035.3..4)=5×0.088×0.455=0.118kN//m2qek=((qEkll×Bl+qqEkr××Br)//2=((0.188×1+0..18×1)/22=00.18kkN/mqe=11.3×qek=11.3×0.188=00.2344kN/mm(3)立柱所受組組合荷載::組合線荷荷載標準值值:qzzk=qwwk=1kkN/m組合線荷荷載設(shè)計值值:qzz=qw++0.5××qe=1..4+0..5×0.2334=1..517kkN/m(4)立柱彎矩::通過有限限元分析計計算得到立立柱的彎矩矩圖如下::立柱彎矩矩分布如下下表:列表條目12345678910偏移(m)0.0000.4840.9671.4511.9352.3652.8493.3323.8164.300彎矩(kN.mm)0.0001.0461.7382.0742.0551.7411.0520.007-1.392-3.146偏移(m)4.3004.3564.4124.4694.5254.5754.6314.6874.7444.800彎矩(kN.mm)-3.146-2.773-2.405-2.042-1.683-1.369-1.019-0.675-0.3350.000最大彎矩矩發(fā)生在44.3m處處M:幕幕墻立柱在在風荷載和和地震作用用下產(chǎn)生彎彎矩(kN·m)M=3..145888kN··m立柱在荷荷載作用下下的支座反反力信息如如下表:支座編號X向反力(kkN)Y向反力(kkN)轉(zhuǎn)角反力(kNN.m)n0-2.530n15.9130.000n2-10.66442.選用立柱柱型材的截截面特性:::選定立柱材料類類別:鋁-60663-T55選用立柱柱型材名稱稱:1500系列明框立立柱型材強度度設(shè)計值::85..5N/mmm2型材彈性性模量:E=700000NN/mm22X軸慣性性矩:IIx=4118.3885cm4Y軸慣性性矩:IIy=477.9455cm4X軸上部部截面矩::Wx11=51..940ccm3X軸下部部截面矩::Wx22=60..243ccm3Y軸左部部截面矩::Wy11=18..812ccm3Y軸右部部截面矩::Wy22=19..559ccm3型材截面面積:AA=15..66cmm2型材計算算校核處抗抗剪壁厚::t=44mm型材截面面面積矩::Ss==15.6660cmm3塑性發(fā)展展系數(shù):γ=1.005立柱的強度計算算:校核依據(jù):EQ\f(N,A)+EQ\f(M,γ×w)≤ｆa(JJGJ1002-200036.3..7)Bl:幕墻左分分格寬:1mBr:幕墻右分分格寬:1mHv:立柱長度度GAkll:幕墻墻左分格自自重:00.45kkN/m22GAKrr:幕墻墻右分格自自重:00.45kkN/m22幕墻自重重線荷載::Gk=((GAkll×Bl+GGAkr××Br)×EQ\f(1,2)=((0.455×1+0..45×1)×EQ\f(1,2)=00.45kkN/mNk:立柱受力力:Nk=GGk×Hv=00.45××4.8=22.16kkNN:立立柱受力設(shè)設(shè)計值:rG:結(jié)構(gòu)自重重分項系數(shù)數(shù):1..2N=1..2×Nk=1..2×2.166=2..592kkNσ:立立柱計算強強度(N/mmm2)A:立立柱型材截截面積:15.666cm2M:立立柱彎矩::3.1145888kN·mWx2::立柱截截面抗彎矩矩:60..243ccm3γ:塑塑性發(fā)展系系數(shù):11.05σ=EQ\f(N×110,A))+EQ\f(M×103,1.005×Wx2))=EQ\f(2.592×110,155.66))+EQ\f(3.14588×103,1.005×60.2243)=511.3888N/mmm251.3388N//mm2<ｆa=855.5N//mm2立柱強度度滿足要求求立柱的剛度計算算:4.立柱的剛剛度計算::校核依據(jù)::Umaax≤L/1880Dfmaxx:立柱柱最大允許許撓度:通過有限元元分析計算算得到立柱柱的撓度圖圖如下:立柱撓度分分布如下表表:列表條目12345678910偏移(m)0.0000.4840.9671.4511.9352.3652.8493.3323.8164.300撓度(mm)0.0002.9205.3046.7887.1936.6535.2013.2101.2300.000偏移(m)4.3004.3564.4124.4694.5254.5754.6314.6874.7444.800撓度(mm)0.000-0.055-0.090-0.107-0.111-0.103-0.086-0.061-0.0320.000最大撓度發(fā)發(fā)生在1..881225m處,最大撓度度為7.2202922mmDfmaxx=Hvmmax/1180×10000=44.3/1180×10000=223.88889mmm立柱最大撓撓度Umaax為:7..202992mm≤≤23.88889mmm撓度滿足要要求5.立柱抗剪剪計算:校核依據(jù)::τmax≤[τ]=499.6N//mm2通過有限元元分析計算算得到立柱柱的剪力圖圖如下:立柱剪力分分布如下表表:列表條目12345678910偏移(m)0.0000.4840.9671.4511.9352.3652.8493.3323.8164.300剪力(kN)-2.530-1.796-1.062-0.3280.4051.0581.7922.5253.2593.993偏移(m)4.3004.3564.4124.4694.5254.5754.6314.6874.7444.800剪力(kN)-6.671-6.586-6.500-6.415-6.330-6.254-6.169-6.083-5.998-5.913最大剪力發(fā)發(fā)生在4..3m處τ:立立梃剪應力力:Q:立立梃最大剪剪力:66.671101kNNSs:立柱型材材截面面積積矩:334.9ccm3Ix:立柱型材材截面慣性性矩:4418cmm4t:立立柱抗剪壁壁厚:44mmτ=Q××Ss×100//Ix/tt=66.671101×34.99×100//418//4=113.92245N//mm213..92455N/mmm2≤49.66N/mmm2立柱抗剪剪強度可以以滿足立梃與主結(jié)構(gòu)連連接計算立柱與主結(jié)構(gòu)連連接計算:::連接處角角碼材料:鋼-Q2335Lct::連接處處角碼壁厚厚:8mmmDv:連接螺栓栓直徑:12mmmDve::連接螺螺栓直徑::10..36mmm采用SGG+SW++0.5SSE組合Nh:連接處水水平總力((N):Nh=QQ×2=66.671101×2=113.3442kNNg:連接處自自重總值設(shè)設(shè)計值(N):Ng=γγG×(GAKVVl×Bl+GGAKVrr×Br)//2×Hv==1.2××(0.455×1+0..45×1)×4.8//2==2.5992kNN:連連接處總合合力(N):N=(NNg2+Nh2)0.5=(22.59222+13..34222)0.5×10000=133591..5NNb:螺栓的承承載能力::Nv:連接處剪剪切面數(shù)::2Nb=22×3.144×De2×140//4(GGB500017--200337..2.1--1)==2×3.144×10.3362×140//4==236003NNnumm:立梃梃與建筑物物主結(jié)構(gòu)連連接的螺栓栓個數(shù):Nnumm=N/NNb=135591.55/236603=0.55758336個取2個個Ncbll:立梃梃型材壁抗抗承壓能力力(N):Nvl::連接處處剪切面數(shù)數(shù):2×2t:立立梃壁厚::4mmmNcbll=Dv××2×120×t×Nnumm(GGB500017--200337..2.1--3)=12××2×120×4×2=230040N135991.5NN≤230040N立梃型材材壁抗承壓壓能力滿足足Ncbgg:角碼碼型材壁抗抗承壓能力力(N):Ncbgg=Dv××2×325×Lct×Nnumm(GB500117-200037.2..1-3))=12××2×325×8×2=1244800NN135991.5NN≤1244800NN角碼型材材壁抗承壓壓能力滿足足后置埋件計算埋件受力計算V:剪剪力設(shè)計值值:V=25592NN:法法向力設(shè)計計值:N=133342NNe2:螺孔中心心與錨板平平面距離::60mmmM:彎彎矩設(shè)計值值(N·mm)::M=V××e2=25592×60=15555200N·mm埋件強度計算螺栓布置置示意圖如如下:d:錨栓栓直徑122mmde:錨錨栓有效直直徑為100.36mmmd0:錨錨栓孔直徑徑14mmm一個錨栓栓的抗剪承承載力設(shè)計計值為Nvb==nv××EQ\f(π×d2,4)×fvb(GBB500117-200037.2..1-1))==1×EQ\f(π×122,4)×140==158333.6NNt:錨板板厚度，為為8mm一個錨栓栓的承壓承承載力設(shè)計計值為Ncb==d×t×fcb(GB5500177-2000377.2.11-2)==12××8×305==292880N一個拉力力錨栓的承承載力設(shè)計計值為Ntb==EQ\f(π×de2,4)×ftb(GB5500177-2000377.2.11-6)==EQ\f(π×10.3362,4)×140==118001.5NN在軸力和和彎矩共同同作用下，錨錨栓群有兩兩種可能的的受力形式式。首先假定定錨栓群繞繞自身的中中心進行轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動，經(jīng)過過分析得到到錨栓群形形心坐標為為[1000,1000]，各錨錨栓到錨栓栓形心點的的Y向距離平平方之和為為∑y2==100000y坐標最最高的錨栓栓為4號錨栓，該該點的y坐標為1550，該點點到形心點點的y向距離為為y1=150--100=500mmy坐標最最低的錨栓栓為1號錨栓，該該點的y坐標為500，該點到到形心點的的y向距離為為y2=50-1100==-500mm所以錨栓栓群的最大大和最小受受力為：Nminn=EQ\f(N,n)++EQ\f(M×y2,∑y2)=EQ\f(13342,4)++EQ\f(155520×(-50)),100000)=25557.9NNNmaxx=EQ\f(N,n)++EQ\f(M×y1,∑y2)=EQ\f(13342,4)++EQ\f(155520×50,1100000)=41113.1NN單個錨栓栓承受的剪剪力為Nv=EQ\f(V,n)=EQ\f(2592,4)=6648N強度驗算算EQ\r(\b(\f(Nv,Nvb))2++\b((\f(NNt,Nttb))22)((GB500017--200337..2.1--8)=EQ\r(\b(\f(648,15833.6))2+\bb(\f((41133.1,1118011.5)))2)=0..3509918≤1Nv=6648N≤≤Ncb==292880N(GGB500017-220037.22.1-99)錨栓最大大拉拔力為為Nmaxx=41113.1NN≤[Nmaax]=5500000N，滿足足要求所以錨栓栓強度滿足足要求埋板面積計算A:錨板板面積A=BBw×Bh=2200×200=4400000mm2混凝土級級別：混凝凝土-C440混凝土強強度設(shè)計值值:fc==19.11N/mmm2按現(xiàn)行國國家標準≤混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范≥GB--500110采用?；炷猎谠谳S力作用用下的強度度為fp=EQ\f(N,A)=EQ\f(13342,40000)=00.333355N//mm2≤fc=119.1NN/mm22所以錨板板尺寸滿足足要求橫梁計算選用橫梁型材的的截面特性性:選定橫橫梁材料類類別:鋁-60663-T55選用橫梁梁型材名稱稱:1500系列明框框橫梁型材強度度設(shè)計值::85..5N/mmm2型材彈性性模量:E=700000NN/mm22X軸慣性性矩:IIx=833cm4Y軸慣性性矩:IIy=966cm4X軸上部部截面矩::Wx11=5.0047cmm3X軸下部部截面矩::Wx22=3.5549cmm3Y軸左部部截面矩::Wy11=4.1162cmm3Y軸右部部截面矩::Wy22=4.1162cmm3型材截面面積:AA=5.119cm22型材計算算校核處抗抗剪壁厚::t=33mm型材截面面繞X軸面積矩矩:Sss=27ccm3型材截面面繞Y軸面積矩矩:Sssy=366cm3塑性發(fā)展展系數(shù):γ=1.0052.橫梁的強強度計算::校核依據(jù)據(jù):Mxx/γWx+MMy/γWy≤ｆa=855.5(JJGJ1002-200036.2..4)(1)橫梁在自重重作用下的的彎矩(kN·m)Hh:幕墻分格格高:11.3mBh:幕墻分格格寬:11mGAkhhu:橫橫梁上部面面板自重::0.445kN//m2GAkhhd:橫橫梁下部面面板自重::0.445kN//m2Ghk::橫梁自自重荷載線線分布均布布荷載集度度標準值((kN/mm):Ghk==0.455×Hh=00.45××1.3=00.5855kN/mmGh:橫梁自重重荷載線分分布均布荷荷載集度設(shè)設(shè)計值(kN/mm)Gh=γγG×Ghk=1..2×0.5885=0..702kkN/mMhg::橫梁在在自重荷載載作用下的的彎矩(kN·m)Mhg==Gh×Bh2/8=00.7022×12/8=00.087775kNN·m(2)橫梁在風荷荷載作用下下的彎矩((kN·m)橫梁上部部風荷載線線分布最大大荷載集度度標準值((三角形分分布)橫梁下部部風荷載線線分布最大大荷載集度度標準值((三角形分分布)分橫梁上下下部分別計計算Hhu::橫梁上上部面板高高度1..3mHhd::橫梁下下部面板高高度1..3mqwkuu=Wk××Bh/22==1×1/2==0.5kkN/mqwkdd=Wk××Bh/22==1×1/2==0.5kkN/m風荷載線線分布最大大荷載集度度設(shè)計值qwu==γw×qwkuu=11.4×0.5=00.7kNN/mqwd==γw×qwkdd=11.4×0.5=00.7kNN/mMhw::橫梁在在風荷載作作用下的彎彎矩(kN·m)Mhwuu=qwuu×Bh2/12==0.7××12/12==0.055833333kN··mMhwdd=qwdd×Bh2/12==0.7××12/12==0.055833333kN··mMhw==Mhwuu+Mhwwd==0.055833333+0..05833333==0.11166677kN.mm(3)地震作用下下橫梁彎矩矩qEAkk:橫梁梁平面外地地震荷載::βE:動力放大大系數(shù):5αmaxx:地震震影響系數(shù)數(shù)最大值::0.008GAkhh:橫梁梁上部構(gòu)件件自重:0.455kN/mm2GAkhhd:橫橫梁下部面面板自重::0.445kN//m2qEAkku=βE×αmax×0.455(JGJJ102--200335..3.4))=5×0.088×0.455=0.118kN//m2qEAkkd=βE×αmax×0.455(JGJJ102--200335..3.4))=5×0.088×0.455=0.118kN//m2qek::水平地地震作用線線分布最大大荷載集度度標準值水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度標標準值(三角形分分布)qekuu=qEAAku×Bh/22==0.188×1/2==0.099kN/mmqekdd=qEAAkd×Bh/22==0.188×1/2==0.099kN/mmqE:水平地震震作用線分分布最大荷荷載集度設(shè)設(shè)計值γE:地震作用用分項系數(shù)數(shù):1..3qEu==γE×qekuu=11.3×0.099=00.1177kN/mmqEd==γE×qekdd=11.3×0.099=00.1177kN/mmMhe::地震作作用下橫梁梁彎矩:Mheuu=qEuu×Bh2/12==0.1117×12/12==0.000975kkN·mMhedd=qEdd×Bh2/12==0.1117×12/12==0.000975kkN·mMhe==Mheuu+Mheed==0.000975++0.000975==0.01195kNN.m(4)橫梁強度::σ:橫橫梁計算強強度(N/mmm2):采用SGG+SW++0.5SSE組合Wx2::X軸截截面矩:3.5449cm33Wy2::y軸截截面矩:4.1662cm33γ:塑塑性發(fā)展系系數(shù):11.05σ=(MMhg/WWx2+MMhw/WWy2+00.5×Mhe//Wy2))×103/γ=(00.087775/33.5499+0.11166667/4..162++0.5××0.01195/44.1622)×103/1.005=522.47555N/mmm252.44755NN/mm22≤ｆa=855.5N//mm2橫梁正應應力強度滿滿足要求3.橫梁的剛剛度計算::校核依據(jù)據(jù):Ummax≤L/1880橫梁承受受分布線荷荷載作用時時的最大荷荷載集度：：qwk：風荷載載線分布最最大荷載集集度標準值值(kN/mm)qwkuu:橫梁梁上部面板板所受風荷荷載為00.5kNN/mqwkdd:橫梁梁下部面板板所受風荷荷載為00.5kNN/mqek：水平地地震作用線線分布最大大荷載集度度標準值((kN/mm)qekuu:橫梁梁上部水平平地震作用用線分布最最大荷載集集度標準值值0.009kN//mqekdd:橫梁梁下部水平平地震作用用線分布最最大荷載集集度標準值值0.009kN//mUhu:橫梁梁上部水平平方向由風風荷載產(chǎn)生生的彎曲::Uhu==qwkuu×Bh4/(1220×E×Iy)==0.5××14/(1220×700000×96)×108==0.06620044mmUhd:橫梁梁下部水平平方向由風風荷載產(chǎn)生生的彎曲::Uhd==qwkdd×Bh4/(1220×E×Iy)==0.5××14/(1220×700000×96)×108==0.06620044mmUhg:自重重作用產(chǎn)生生的彎曲::Uhg==5×Ghk×Bh4×108/3844/E/IIx==5×0.5885×14×108/3844/700000/883==0.13311055mm綜合產(chǎn)生生的彎曲為為:U=(((Uhu++Uhd))2+Uhgg2)0.5=(((0.06620044+0.00620004)2+0.113110052)0.5=0..1804462mmmDu=UU/Bh//10000=00.1800462//1/10000=00.00001804462≤≤1/1180撓度滿足足要求4.橫梁的抗抗剪強度計計算:校核依據(jù)據(jù):τmax≤49.66N/mmm2(1)Qwk:風荷載作作用下橫梁梁剪力標準準值(kN)qwkuu:橫梁梁上部風荷荷載線荷載載最大值::0.55kN/mm2qwkdd:橫梁梁下部風荷荷載線荷載載最大值::0.55kN/mm2Bh:幕墻分格格寬:11m需要分別別計算橫梁梁上下部分分面板的風風荷載所產(chǎn)產(chǎn)生的剪力力標準值橫梁上部部風荷載線線分布呈三三角形分布布橫梁下部部風荷載線線分布呈三三角形分布布Qwkuu=qwkku×Bh/44==0.5××1/4==0.1225kNQwkdd=qwkkd×Bh/44==0.5××1/4==0.1225kN(2)Qw:風風荷載作用用下橫梁剪剪力設(shè)計值值(kN)Qw=γγw×(Qwkuu+QQwkd))=11.4×(0.1225+0..125))=00.35kkN(3)QEk:地震作用用下橫梁剪剪力標準值值(kN)QEkuu=qekku×Bh/44==0.099×1/4==0.02225kNNQEkdd=qekkd×Bh/44==0.099×1/4==0.02225kNN(4)QE:地地震作用下下橫梁剪力力設(shè)計值((kN)γE:地震作用用分項系數(shù)數(shù):1..3