某三層宿舍樓畢業(yè)設(shè)計計算書_第1頁
某三層宿舍樓畢業(yè)設(shè)計計算書_第2頁
某三層宿舍樓畢業(yè)設(shè)計計算書_第3頁
某三層宿舍樓畢業(yè)設(shè)計計算書_第4頁
某三層宿舍樓畢業(yè)設(shè)計計算書_第5頁
已閱讀5頁,還剩59頁未讀, 繼續(xù)免費閱讀

下載本文檔

版權(quán)說明:本文檔由用戶提供并上傳,收益歸屬內(nèi)容提供方,若內(nèi)容存在侵權(quán),請進(jìn)行舉報或認(rèn)領(lǐng)

文檔簡介

PAGE摘要本課題是一宿舍樓的框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計,結(jié)構(gòu)設(shè)計主要是取一榀框架,為三層、三跨,進(jìn)行梁柱截面尺寸的估算,豎向荷載作用下及水平風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計算,梁柱的內(nèi)力組合,配筋計算和樁基礎(chǔ)計算??蚣軆?nèi)力計算方法為:恒載計算時采用彎矩二次分配法,活載計算時采用分層法逐層求得;計算風(fēng)荷載時運用D值法計算。而后,根據(jù)《規(guī)范》進(jìn)行內(nèi)力組合,然后進(jìn)行梁柱的截面校核及配筋計算。最后,樓板按彈性計算雙向板配筋,樁基礎(chǔ)進(jìn)行承臺的驗算及配筋計算。關(guān)鍵詞框架;結(jié)構(gòu)設(shè)計;內(nèi)力計算;內(nèi)力組合;樁基礎(chǔ)AbstractThisprojectisadormitorydesignofaconcreteframeconstruction.Inthepartoftheframecalculationunderverticalloadstheframeisirregularwhichcontain3layersand3span.Carriedouttoestimatethesizeofcolumnsection.Thedesignofstructureismadeupofaframecalculationunderverticalloads,thecalculationofwindloadunderhorizontalloads,theassociationofinternalfarces,disposingsteelbarforbeamsandcolumn,two-wayslabcalculation,andpilefoundationcalculation.Theframeworkofthemethodofcalculatinginternalforces:Deadloadusedinthecalculationofsecondarybendingmomentdistributionmethod,Liveloadcalculationsobtainedusinglayer-by-layerstratification;InhorizontalwindloadcalculationusedDvaluemethod.Then,Accordingto"regulate"internalforcetoportfolio,Columnandthenproceedtocheckandreinforcementofthecross-sectioncalculation.Finally,thefloorplatebyaflexibletwo-way,reinforcementcalculated,Pilecapsbasedonthecalculationofcheckandreinforcement.Keywordsframes;structuraldesign;calculatinginternalforces;theinternalforcecombination;pilefoundation目錄摘要Abstract1.工程概況11.1設(shè)計資料11.1.1設(shè)計項目名稱11.1.2建設(shè)地點11.1.3建筑介紹11.1.4地質(zhì)條件11.1.5氣象資料11.1.6材料:12.結(jié)構(gòu)設(shè)計22.1結(jié)構(gòu)布置方案及結(jié)構(gòu)選型22.2確定結(jié)構(gòu)計算簡圖22.2.1三個假設(shè):22.2.2結(jié)構(gòu)計算簡圖:22.3主要構(gòu)件選型32.4梁截面尺寸的確定32.4.1主梁截面尺寸的確定32.4.2次梁截面尺寸的確定42.5柱截面尺寸的確定52.5.1按軸力估算52.5.2按軸壓比驗算62.6梁柱線剛度計算63.荷載計算83.1設(shè)計資料83.2恒載計算83.2.1梁自重83.2.2柱自重93.2.3墻自重及裝飾93.2.4屋面板面荷載標(biāo)準(zhǔn)值93.2.5樓板面荷載標(biāo)準(zhǔn)值103.2.6屋面框架節(jié)點荷載103.2.7樓面框架節(jié)點荷載113.2.8恒荷載作用在框架梁上的荷載123.3活荷載計算133.3.1活荷載作用在框架梁上的均布荷載143.3.2活荷載作用在框架柱上的集中荷載143.4風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算164.框架內(nèi)力計算184.1恒載作用下框架內(nèi)力計算184.1.1梁的固端彎矩計算184.1.2節(jié)點彎矩分配系數(shù)計算194.1.3恒載作用下框架彎矩計算204.1.4彎矩調(diào)幅204.1.5恒載作用下框架梁、柱的剪力計算204.1.6恒載作用下框架柱軸力計算244.1.7梁跨中最大彎矩的計算254.2活荷載作用下內(nèi)力計算274.2.1梁的固端彎矩計算274.2.2節(jié)點彎矩分配系數(shù)計算284.2.3活載作用下框架彎矩計算294.2.4彎矩調(diào)幅和控制截面內(nèi)力計算304.2.5活載作用下框架梁、柱剪力計算304.2.6活載作用下框架柱軸力計算324.2.7梁跨中最大彎矩計算334.3水平荷載作用下框架內(nèi)力計算334.3.1風(fēng)荷載下的內(nèi)力計算方法334.3.2柱剪力的計算344.3.3框架D值計算344.3.4各柱反彎點高度的計算344.3.5框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩計算354.3.6梁剪力及框架柱的軸力計算375.內(nèi)力組合395.1削峰395.2控制截面最不利的內(nèi)力計算405.3框架內(nèi)力組合405.4框架柱內(nèi)力組合416.截面設(shè)計與配筋計算426.1設(shè)計資料說明426.2框架梁截面設(shè)計426.2.1梁跨中截面設(shè)計426.2.2梁支座截面設(shè)計436.2.3斜截面受剪承載力計算436.3框架柱截面設(shè)計456.3.1軸壓比驗算456.3.2截面尺寸復(fù)核466.3.3正截面受彎承載力驗算466.3.4垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算476.3.5斜截面受剪承載力驗算497.樓板板配筋517.1荷載計算517.2雙向板計算517.2.1彎矩計算517.2.2截面設(shè)計537.3單向板537.3.1荷載計算537.3.2內(nèi)力計算547.3.3配筋計算548.基礎(chǔ)設(shè)計558.1樁數(shù)確定及布置558.2基樁豎向承載力驗算568.3承臺抗沖切驗算568.3.1柱對承臺的沖切驗算568.3.2角樁沖切驗算578.4承臺抗剪驗算578.5承臺受彎計算及配筋589.樓梯設(shè)計599.1結(jié)構(gòu)平面布置599.2梯段板的設(shè)計599.2.1荷載計算599.2.2內(nèi)力計算609.2.3配筋計算609.3平臺板的設(shè)計609.3.1荷載計算619.3.2內(nèi)力計算619.3.3配筋計算61HYPERLIINK\\l"__Toc223143307922"9.4平臺梁的的設(shè)計61HYPERLIINK\\l"__Toc223143307933"9.4..1荷載計計算61HYPERLIINK\\l"__Toc223143307944"9.4..2內(nèi)力計計算62HYPERLIINK\\l"__Toc223143307955"9.4..3配筋計計算62HYPERLIINK\\l"__Toc223143307966"參考文獻(xiàn)獻(xiàn)65HYPERLIINK\\l"__Toc223143307966"附錄65HYPERLIINK\\l"__Toc223143307966"致謝65PAGE821.工程概況1.1設(shè)計資資料1.1.1設(shè)計計項目名稱稱:1.1.2建設(shè)設(shè)地點:1.1.3建筑筑介紹:層數(shù)為33層,建筑筑面積約22252平平方米,樓蓋及屋屋蓋均采用用現(xiàn)澆鋼筋筋混凝土框框架結(jié)構(gòu),屬屬于民用建建筑,防潮潮層以下墻墻體采用MMU10..0機制磚磚,防潮層層以上墻體體采用粘土土多孔磚,工工程結(jié)構(gòu)合合理使用年年限為500年。1.1.4地質(zhì)質(zhì)條件:經(jīng)經(jīng)地質(zhì)勘察察部門確定定,此建筑筑場地為二二類近震場場地,設(shè)防防烈度為66度。1.1.5氣象象資料:全年主導(dǎo)導(dǎo)風(fēng)向:全全年西北風(fēng)風(fēng),夏季為為東南風(fēng)基本風(fēng)壓:0..7kNN/m2基本雪壓:0..3kNN/m21.1.6材料料:柱采用C25,縱縱筋采用HRB3335,箍筋采采用HPB2235,梁采用C25,縱筋采采用HRB3335,箍筋采采用HPB2235?;A(chǔ)采采用C20,縱筋筋采用HRB3335,箍筋采采用HPB2235。2.結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1結(jié)構(gòu)布置置方案及結(jié)結(jié)構(gòu)選型根據(jù)建筑功能要要求以及建建筑施工布布置圖,本本工程確定定采用框架架承重方案,框框架梁、柱柱布置見結(jié)結(jié)構(gòu)布置見見圖2.1。圖2.1結(jié)構(gòu)構(gòu)平面布置置圖2.2確定結(jié)構(gòu)構(gòu)計算簡圖圖2.2.1三個個假設(shè):(1)平面結(jié)構(gòu)假設(shè)::認(rèn)為每一一方向的水水平力只由由該方向的的抗側(cè)結(jié)構(gòu)構(gòu)承擔(dān),垂垂直于該方方向的抗側(cè)側(cè)力結(jié)構(gòu)不不受力;(2)板在自身平面內(nèi)內(nèi)在水平荷荷載作用下下,框架之之間不產(chǎn)生生相對位移移;(3)不考慮水平荷載載作用下的的扭轉(zhuǎn)作用用2.2.2結(jié)構(gòu)構(gòu)計算簡圖圖:根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布布置圖以第第9軸作為計計算單元,見見圖2.2圖2.2結(jié)構(gòu)計算算單元2.3主要構(gòu)件件選型梁﹑板﹑柱結(jié)構(gòu)形式:現(xiàn)現(xiàn)澆鋼筋混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)。墻體采用:粘土土多孔磚。墻體厚度:外墻墻:240mmm,內(nèi)墻:120mmm。基礎(chǔ)采用:樁基基礎(chǔ)。2.4梁截面尺尺寸的確定定2.4.1主梁梁截面尺寸寸的確定(1)跨度為88000mmm的主梁梁。(主梁)高度為取高度為取寬度為。初選截面尺寸為為:。慣性矩為:(其其中邊框架架梁,中框框架梁)。(2)跨度為77200mmm的主梁梁。(主梁)高度為取高度為取寬度為。初選截面尺寸為為:。(3)跨度為44000mmm的主梁梁。(主梁)高度為取高度為取寬度為。初選截面尺寸為為:KL(3)慣性性矩為:(其其中邊框架架梁,中框框架梁)2.4.2次梁梁截面尺寸寸的確定(1)跨度為77200mmm的次梁梁。(次梁)高度為取高度為取寬度為。初選截面尺寸為為:。(2)跨度為66200mmm的次梁梁。(次梁)高度為取高度為取寬度為。初選截面尺寸為為:(3)跨度為為40000mm的次次梁。(次梁)高度為取高度為取寬度為。初選截面尺寸為為:。(4)跨度為33600mmm的次梁梁。(次梁)高度為取高度為取寬度為。初選截面尺寸為為:。2.5柱截面尺尺寸的確定定2.5.1按軸軸力估算邊柱:內(nèi)柱:2.5.2按軸軸壓比驗算算選C30型混凝土土=144.3NN/mm22=0..9邊柱:內(nèi)柱:邊柱截面取b××h=3550mm××450mmm慣性矩為內(nèi)柱截面取b××h=3550mm××500mmm慣性矩為底層柱柱高:HH=37770mmm;頂層柱柱柱高:H=33330mm;;標(biāo)準(zhǔn)層柱柱高:H=33000mm框架梁柱現(xiàn)澆,屋屋面及樓面面采用1000mm厚厚現(xiàn)澆鋼筋筋混凝土。2.6梁柱線剛剛度計算橫梁線剛度計算算過程及柱柱線剛度計計算過程見見表2.11和表2.2表2.1橫梁線線剛度計算算表類別砼彈性模量截面尺寸貫性矩跨度梁線剛度中框架梁邊梁250×80008000中間梁250×40004000表2.2柱梁線線剛度計算算表層數(shù)柱位置柱高度砼彈性模量截面尺寸貫性矩線剛度3邊柱3330350×4500內(nèi)柱3330350×50002邊柱3300350×4500內(nèi)柱3300350×50001邊柱3770350×4500內(nèi)柱3770350×5000取值作為基準(zhǔn)值11,算得梁梁、柱的相相對線剛度度如圖2..3所示。圖2.3梁、柱柱的相對線線剛度3.荷載計算3.1設(shè)計資料料(1)設(shè)計標(biāo)高:室室內(nèi)設(shè)計標(biāo)標(biāo)高±0.0000,室內(nèi)外外高差3000mm。(2)墻身做法:墻墻身采用粘粘土多孔磚磚,用M5混合砂漿漿砌筑。內(nèi)內(nèi)墻面:普普通白涂料料二涂,8厚1:1::6水泥石灰灰膏砂漿找找平,12厚1:3水泥砂漿漿分層趕平平,,磚墻墻面。外墻墻面:乳丙丙酸涂料二二度罩面,8厚1:2水泥砂漿漿壓光,12厚1:2水泥砂漿漿分層找平平,磚墻面面。(3)樓面做法:220厚1:2水泥砂漿漿找平抹光光,水泥漿漿一道(內(nèi)內(nèi)慘建筑膠膠)。(4)屋面做法(自自上而下):40厚C20細(xì)石混凝土面層,40厚硬質(zhì)聚苯乙烯擠塑泡沫塑料板,4厚SBS改性瀝青防水卷材一道,20厚1:3水泥砂漿找平,最薄處20厚1:6水泥爐渣找坡層。3.2恒載計計算樓面荷載分配按按雙向板進(jìn)進(jìn)行荷載等等效分配,如如右圖3.1所示。短向分配:長向分配:圖3.1雙向板板荷載分配配示意圖3.2.1梁自自重自重:0.255×(0..8-0..1)×225=4.388kN/mm梁側(cè)抹灰:22×(0..8-0..1)×00.02××20=0.566kN//m自重:0..25×((0.7--0.1))×25=3.755kN//m梁側(cè)抹灰:22×(0..7-0..1)×00.02××20=0.488kN//m自重:00.25××(0.44-0.11)×255=1.8775kN//m梁側(cè)抹灰:22×(0..4-0..1)×00.02××20=0.244kN//m自重:00.25××(0.555-0..1)×225=2.811kN//m梁側(cè)抹灰:22×(0..55-00.1)××0.022×20=0.366kN//m自重:0.225×(00.5-00.1)××25=2.5kN/mm梁側(cè)抹灰:22×(0..5-0..1)×00.02××20=0.322kN//m自重:0.255×(0..4-0..1)×225=1.888kN/m梁側(cè)抹灰:22×(0..4-0..1)×00.02××20=0.244kN//m自重:0..25×((0.355-0.11)×255=1.566KN//m梁側(cè)抹灰:2××(0.335-0..1)×00.02××20=0.200kN//m3.2.2柱自自重頂層內(nèi)柱:00.35××0.500×25×(3.333-0..10)=14.113kNN粉刷::(0.335×2+0..50×2)×0.022×(3.333-0.110)×20=2.199kN標(biāo)準(zhǔn)層內(nèi)柱:0..35×0.500×25×(3.330-0..10)=14.000kNN粉刷:(0.355×2+0..50×2)×0.022×(3.300-0.110)×20=2.188kN底層內(nèi)柱:00.35××0.500×25×(3.777-0..10)=16.006kNN粉刷:((0.355×2+0.500×2)×0.022×(3.300-0.110)×20=2.188kN頂層邊邊柱:0.355×0.455×(3.333-0.110)×25=12.772kNN粉刷::(0.355×2+0.455×2)×0.022×(3.333-0.110)×20=2.077kN標(biāo)準(zhǔn)層邊柱:0..35×0.455×(3.300-0.110)×25=12.660kNN粉刷:2×(0.335+0.455)×0.022×(3.300-0.110)×20=2.055kN底層邊柱:00.35××0.455×(3.777-0.110)×25=14.445kN粉刷:2×(0.335+0.455)×0.022×(3.300-0.110)×20=2.055kN3.2.3墻自自重及裝飾飾隔墻、半磚墻及及裝飾0.122×15+(0.0112×200+0.0008×200)×2==2.6kN/mm2外墻240墻及裝飾飾00.24××15+(0.0112×200+0.0008×200)×2==4.4kN/mm23.2.4屋面面板面荷載載標(biāo)準(zhǔn)值面層:40mmm厚C20細(xì)石混凝凝土0.044×22=0.888kN//m2隔熱層:0厚硬硬質(zhì)聚苯乙乙烯擠塑泡泡沫塑料板板00.04××0.5==0.022kN//m2防水層:4厚SSBS改性瀝青青防水卷材材0..004××0.4==0.00016kkN/m22找坡層:20mmm厚最薄薄處1:6水泥爐渣0.002×144=0.288kN//m2找平層:20mmm厚1:3水泥砂漿0.002×200=0.4kN/mm2結(jié)構(gòu)層:1000mm厚現(xiàn)現(xiàn)澆混凝土土樓板0..1×255=2.5kN/mm2頂棚:20mmm厚水泥泥砂漿抹底底00.02××20=0.4kN/mm2屋面荷載4.488kN//m23.2.5樓板面面荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值面層:20厚水水泥砂漿面面層0..02×220=0.4kN/mm2結(jié)構(gòu)層:1000mm厚現(xiàn)現(xiàn)澆混凝土土樓板0..1×255=2.5kN/mm2頂棚:20mmm厚水泥泥砂漿抹底底00.02××20=0.4kN/mm2樓面荷載33.3kkN/m223.2.6屋面框框架節(jié)點荷荷載A軸框架梁自重::3..75×33.6×22=27kN梁側(cè)抹灰:0.448×3..6×2=3.466kN女兒墻重:44.4×22.9×77.2=91.887kN梁傳來來屋面重00.9×33.6×44.48××2=29.003kNA節(jié)點集中荷載==1511.36kN集中力引引起的附加加彎矩為::151..36×00.1055=15.889B軸框架梁自重::3..75×33.6×22=27kN梁側(cè)抹灰:0.488×3.66×2=3.466kN次梁傳來自重::22.5×66.2/44+1.888×4.00/4+11.56××3.6//4=7.166kN梁側(cè)抹灰:0.332×6..2/4+0.244×4.00/4+00.20××3.6//4=0.922kN女兒墻重:44.4×22.9×77.2=91.887kN梁傳來屋面33.6×11.8×44.48+(2.6++6.2))×1.88/2×44.48==64.551kNB節(jié)點集中荷載===194..92kNN集中力引起的附附加彎矩為為:194..92×00.13=25.334次梁傳來自重::2.811×3.66×2+22.5×66.2×00.5=27.998kNN梁側(cè)抹灰:0.366×3.66×2+00.32××6.2××0.5=3.588kN梁傳來屋面重29.003+64.551=93.554kN1/A軸節(jié)點集集中荷載==125..10kNN次梁傳來自重::1..56×33.6=5.622kN梁側(cè)抹灰:0.220×3..6=0.722kN1/B軸節(jié)點集集中荷載=6.344kN3.2.7樓面面框架節(jié)點點荷載A軸框架梁自重::3..75×33.6×22=27kN梁側(cè)抹灰:0.488×3.66×2=3.466kN墻重:11.10××7.2××4.4=34.885kN梁傳來樓面重0..9×3..6×3..30×22=21.338kNA節(jié)點集中荷載==86..69kNN集中力引起的附附加彎矩為為:86.669×0..105=9.100B軸框架梁自重::3..75×33.6×22=27kkN梁側(cè)抹灰:0.488×3.66×2=3.466kN次梁傳來自重::22.5×66.2/44+1.888×4.00/4+11.56××3.6//4=7.166kN梁側(cè)抹灰:0.322×6.22/4+0.244×4.00/4+00.20××3.6//4=0.922kNKL(2)上墻墻重:[[(3.333-0.7))×7.22-1.5××1.8××2]×44.4=59.556kNLL(2)上墻墻重:(33.33-0.5))×6.22×2.66/2=22.881kN窗重:1..5×1..8×2××0.455=2.433kN梁傳來屋面重3..6×1..8×3..30+(2.6++6.2))×1.88/2×33.30==47.552kNB節(jié)點集中荷載===170..86kNN集中力引起的附附加彎矩為為:170..86×00.13=22.221次梁傳來自重::2..81×33.6×22+2.55×6.22×0.55=27.998kNN梁側(cè)抹灰:0.366×3.66×2+00.32××6.2××0.5=3.588kNLL(2)上墻墻重:(33.33-0.5))×6.22×2.66/2=22.881kNLL(1)上墻墻重:[[(3.333-0.555)×7..2-1.5××1.8××2]×44.4=64.331kN梁傳來屋面重299.03+64.551=93.554kNN1/A軸節(jié)點集集中荷載==212..22kkN次梁傳來自重::1.556×3..6=5.622kN梁側(cè)抹灰:0..20×33.6=0.722kNLL(3)上墻墻重:(33.33-0.355)×3..6×4..4=47.220kN1/B軸節(jié)點集集中荷載=53.554kNN在一層有玻璃采采光頂(防防火玻璃),故故需加上其其荷載重。一層B節(jié)點集中荷載==二層B節(jié)點集中中荷載+玻玻璃重,即即==+(1.6+3.66)×1××0.455+(1..6+3..6)×00.5×00.45××0.5++2×1××0.5××0.455=170.86++3.377=1744.23kN集中力引起的附附加彎矩為為:173...94××0.133=22.661kN··m一層1/B節(jié)點集中中荷載=+(1.66+3.66)×1××0.5××0.455×2=55.888kNN3.2.8恒荷載載作用在框框架梁上的的荷載跨:A-1/A所受荷載載為梁自重重引起的均均布荷載,即即=4.944kN/mm,1/A-B所受受荷載為板板重引起的的梯形荷載載和梁自重重引起的均均布荷載兩兩部分組成成,=4.488×3.66=16.113kNN/m,=4.944kN//m???跨相同):梁上上荷載為由由梁自重引引起的均布布荷載,即即=2.122kN/mm???跨相同):A--1/A所受荷載載為梁自重重引起的均均布荷,即即=4.944kN/mm,1/A-B所受荷載載為板重引引起的梯形形荷載,梁梁自重引起起的均布荷荷載以及梁梁上墻自重重引起的均均布荷載三三部分組成成,=3.3××3.6=11.888kNN/m,=4.944+6.558=11.552kN//m跨:所受荷載為為玻璃采光光頂引起的的三角形荷荷載和梁自自重引起的的均布荷載載兩部分組組成,=0.455×2.00=0.900kN//m,=2.122kN/mm。恒荷載作用下框框架的荷載載簡圖(標(biāo)準(zhǔn)值)如圖3.2所示。圖3.2恒荷荷載作用簡簡圖(標(biāo)準(zhǔn)值)為方便計算,根根據(jù)力等效效,梁上的的荷載轉(zhuǎn)化化為均布荷荷載,轉(zhuǎn)化化后的恒荷荷載作用簡簡圖如圖3.3所示。3.3活荷載載計算查荷載規(guī)范:宿宿舍樓面均均布活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值為為2.0kN/mm2上人屋面均布活活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為2.0kN/mm2不上人屋面均布布活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/mm2。屋面活荷載與雪雪荷載不同同時考慮,兩兩者中取大大值。圖3.3恒荷載載作用下等等效簡圖(標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值)3.3.1活荷載載作用在框框架梁上的的均布荷載載跨(各層均相同)::A-1/A所受荷載載為0,1//A-B所受荷載載為梯形荷荷載,為7.2kN/mm。跨((唯一層有有,視玻璃璃采光頂為為不上人屋屋面):B-C所受荷載載為三角形形荷載,為為1.0kN/mm3.3.2活荷載載作用在框框架柱上的的集中荷載載屋面框架節(jié)點::A節(jié)點:00.9×33.6×22.0=6.488kN集中力引起的附附加彎矩為為:6.448×0..105=0.688B節(jié)點:33.6×11.8×22+(2..6+6..2)×11.8=28.880kNN集中力引起的附附加彎矩為為:28.880×0..13=3.7441/A節(jié)點:6.448+28.880=35.228kN樓面框架節(jié)點::普通層和和屋面相同同。在一層有玻璃采采光頂(防防火玻璃),故故需加上其其荷載重::==28.8+(11.6+33.6)××1×0..5+(11.6+33.6)××0.5××0.5××0.5++2×1××0.5××0.5=32.55kkN集中力引起的附附加彎矩為為:32.555×0..13=4.233=(1.6+3..6)×11×0.55×0.55×2=2.600kN活荷載作用下框框架的荷載載簡圖(標(biāo)準(zhǔn)值)如圖3.44所示。圖3.4活荷荷載作用簡簡圖(標(biāo)準(zhǔn)值)為方便計算,根根據(jù)力等效效,梁上的的荷載轉(zhuǎn)化化為均布荷荷載,轉(zhuǎn)化化后的活荷荷載作用簡簡圖如圖3.5所示。圖3.5活荷載載作用下等等效簡圖(標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值)3.4風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計計算風(fēng)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計計算公式為為:,本地區(qū)區(qū)基本風(fēng)壓壓0.7kN/mm2,因結(jié)構(gòu)高高度H=10..2m<30m,可可?。?.0,由《荷載載規(guī)范》查查(體形系系數(shù)),迎迎風(fēng)面取0.8,背風(fēng)面0.5,,可查荷載載規(guī)范,Z為框架節(jié)節(jié)點至地面面的高度,A為一榀框框架上受到到風(fēng)荷載的的面積,地地面粗糙程程度為B類。將風(fēng)風(fēng)荷載換算算成作用于于框架節(jié)點點上的集中中荷載,計計算過程如如表3.11所示,集集中力作用用圖如圖33.6所示示。表3.1集中風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計算層次A(m2)P(kN)31.01.310.21.010.70.9232.8730.2421.01.36.871.00.70.9123.8721.7211.01.33.571.00.70.9124.7322.50圖3.6風(fēng)荷荷載集中力力作用簡圖圖4.框架內(nèi)力計計算4.1恒載作用下框架內(nèi)內(nèi)力計算恒載作用下框架的的荷載簡圖,如如圖3.2和圖3.3所示示。4.1.1梁的固固端彎矩計計算梁端彎矩以繞桿桿端順時針針轉(zhuǎn)向為正正,反之為為負(fù)。由荷荷載求固端端彎矩,框框架梁上的的荷載作用用簡圖可見見圖4.1,并列其梁梁端彎矩計計算公式。(a)(b)(c)圖4.1幾種種荷載作用用下桿端彎彎矩根據(jù)圖4.1中中所示的各各種荷載作作用形式下下梁端的彎彎矩計算公公式,可計計算出框架架中各層梁梁端的彎矩矩,計算過過程可見表表4.1。計算恒載作用下下的梁端、柱柱端彎矩采采用二次分分配法計算算。由于結(jié)結(jié)構(gòu)和荷載載對稱,故故計算時可可取半框架架。表4.1各層層梁固端彎彎矩計算表表作用荷載層號梁端位置彎矩產(chǎn)生形式集中力產(chǎn)生彎矩矩()均布荷載產(chǎn)生彎矩()跨中集中力產(chǎn)生生彎矩()恒載3A-135.25-83.41--218.66B左39.2783.41-122.68B右--2.83-3.17-6.002A-229.444-95.57--325.01B左66.6195.57-162.18B右--2.83-26.77-29.601A-229.444-95.57--325.011B左66.6195.57-162.18B右--3.57-27.94-31.514.1.2節(jié)點彎彎矩分配系系數(shù)由前述的線剛度度比可求得各桿桿端的彎矩矩分配系數(shù)數(shù),計算桿桿端彎矩分分配系數(shù)時時,由于計計算簡圖中中的中間跨跨梁跨長為為原梁長的的一半,故故其線剛度度應(yīng)為原值值的兩倍,如:框架上和兩節(jié)點相關(guān)桿端彎矩分配系數(shù)。點:點:點:點:4.1.3恒載載作用下框框架彎矩計計算彎矩二次分配法法計算步驟驟如下:①因框架結(jié)構(gòu)和作作用荷載對對稱,僅取取半跨進(jìn)行行分析。②將各節(jié)點處豎向向荷載作用用下各跨梁梁的固端彎彎矩進(jìn)行第第一次分配配。③將所有桿端分配配彎矩向遠(yuǎn)遠(yuǎn)端傳遞,傳傳遞系數(shù)均均取1/2。④將各節(jié)點傳遞彎彎矩而產(chǎn)生生的新的不不平衡彎矩矩進(jìn)行第二二次分配。⑤將各桿端的固端端彎矩,分分配彎矩和和傳遞彎矩矩相加得各各桿端彎矩矩。注意:在節(jié)點作作用有集中中力矩,應(yīng)應(yīng)考慮集中中力矩的分分配(矩形形框中即為為集中力矩)。彎矩計算過程如如圖4.2所示。恒恒載作用下下的彎矩圖圖即M圖如圖4.3所示4.1.4彎矩矩調(diào)幅考慮梁端彎距調(diào)調(diào)幅(調(diào)幅系數(shù)數(shù)為0.85,跨中不不調(diào)),調(diào)幅后的的梁端彎矩矩示于圖4.3中的括號號內(nèi)。4.1.5恒載載作用下框框架梁、柱柱的剪力計計算剪力以順時針為為正,反之之為負(fù)。梁梁剪力由梁梁上荷載和和梁端彎矩矩兩部分引引起。AB梁的剪力力計算簡圖圖如圖4.4所示,BC梁的剪力力計算簡圖圖如圖4.5所示,A柱剪力計計算簡圖如如圖4.6所示。圖4.4AB梁梁的剪力計計算簡圖圖4.2彎矩矩二次分配配計算過程程(單位:)圖4.3恒載載作用下M圖(單位:)以梁為例計算其剪剪力(其余各梁梁剪力計算算列與表4..2中):kNkN圖4.5BCC梁的剪力力計算簡圖圖以梁為例計算其剪剪力(其余各梁梁剪力計算算列與表4..2中):kNkN圖4.6A柱剪剪力計算簡簡圖以下計算各層中中A柱與B柱的剪力力:A柱:kNkNkNB柱:kkNkNkN表4.2恒載下下梁剪力計算(單位:kN)層次總剪力AB跨BC跨3158.91-91.317.41-7.412236.82-118.76631.01-31.011235.44-120.14433.30-33.30恒載作用下的梁梁柱剪力圖圖即V圖,如圖4.77所示。圖4.7恒荷載載作用下V圖(單位:kN)4.1.6恒載載作用下框框架柱的軸軸力計算柱軸力以受壓為為正,受拉拉為負(fù)。軸軸力由梁端端剪力和節(jié)節(jié)點集中力力兩部分引引起。柱的軸力計算簡簡圖如圖4.8所示示圖4.8柱軸力力計算簡圖圖以3層A柱為例進(jìn)行軸力力的計算(其余各柱柱軸力計算算列于表4.3中):kNkk表4.3恒載下下柱軸力計計算(單位:kN)柱軸層次A柱A柱3151.36158.9114.79310.27325.06286.69236.8214.65648.57663.22186.69235.4416.50985.351001.855B柱3194.9291.3116.32286.23302.552170.36118.7616.18591.67607.851174.23120.1418.24902.22920.46恒載作用下的柱柱軸力如圖圖4.9所示示。圖4.9恒荷載載作用下N圖(單位:kN)4.1.7梁跨跨中最大彎彎矩的計算算①AB跨梁上最最大彎矩先求P點處的彎矩(整整梁如圖4.10所示,取P點左側(cè)的的結(jié)構(gòu)為隔隔離體,繞繞P點為順時時針方向):圖4.10AAB梁荷載情情況圖4.11XX點處最大大彎矩求值值簡圖假定梁上彎矩最最大值在P點的右側(cè)側(cè),設(shè)該點點至B點的距離離為X,計算簡簡圖如圖4.111所示。令,(點處即為為跨中最大大彎矩處)以梁為例計算其跨跨中最大彎彎矩值(其余各梁梁列與表44.4中):兩者比較取大者者,即梁在在距B點5.833m處有最大大彎矩值1183.662。②BC跨上梁最最大彎矩由于BC跨上荷載作用對對稱,故其其最大彎矩矩在該跨的的中點處,計計算簡圖如如圖4.122所示。圖4.12BBC梁跨中最最大彎矩求求值簡圖以梁為例計算其跨跨中最大彎彎矩值(其余各梁梁計算列與表表4.4中):表4.4恒載載作用下梁梁上最大彎彎矩計算表表層數(shù)梁位置3AB158.91-91.3178.4683.3115.645.84--182.53183.62BC7.41-7.4115.9515.952.12-5.37--2AB236.82-118.76146.34141.0017.926.63--250.333201.02BC31.01-31.0135.2235.222.12--22.56--1AB235.44-120.144129.86135.5417.926.70--264.266267.34BC33.30-33.3037.8437.842.68--23.40--4.2活荷載作作用下內(nèi)力力計算計算活載作用下下的梁柱彎彎矩采用分分層法計算算。由于結(jié)結(jié)構(gòu)和荷載載對稱,故故計算時可可取半框架架。4.2.1梁的的固端彎矩矩計算方法同4.111的計算,計計算過程見見表4.5。表4.5各層層梁固端彎彎矩計算表表作用荷載層號梁端位置彎矩產(chǎn)生形式集中力產(chǎn)生彎矩矩()均布荷載產(chǎn)生彎矩()跨中集中力產(chǎn)生生彎矩()活載3A-38.14-25.49--63.63B左11.0725.49-36.56B右----2A-38.14-25.49--63.63B左11.0725.49-36.56B右----1A-38.14-25.49--63.63B左11.0725.49-36.56B右--0.84-1.30-節(jié)點點彎矩分配配系數(shù)計算方法與恒載載計算時相相同,采用用分層法時時,除底層層各柱以外外,將其他他各層柱的的線剛度均均乘以折減減系數(shù)0.9。例:框架上和兩兩節(jié)點相關(guān)關(guān)桿端彎矩矩分配系數(shù)數(shù)點:點:4.2.3活載載作用下框框架彎矩計計算分層法法計算假定定:①豎向荷載作用下下,多層多多跨框架的的側(cè)移可忽忽略不計;;②每層梁上的荷載載對其他各各層梁的影影響可忽略略不計。其他各層立柱的的傳遞系數(shù)數(shù)為,底層柱的的傳遞系數(shù)數(shù)為。把計算所所得的彎矩矩值相加即即可得到梁梁柱的彎矩矩值。注意:在節(jié)點作作用有集中中力矩時,應(yīng)應(yīng)考慮集中中力矩的分分配。彎矩矩計算過程程如圖4..13及圖圖4.144(柱上彎矩矩傳遞引起起的節(jié)點不不平衡)所示?;罨钶d作用下下的彎矩圖圖即M圖如圖4..15所示示。圖44.13分層法計計算過程(單位:)圖4.14分分層法計算算過程(單位:)4.2.4彎矩矩調(diào)幅和控控制截面的的內(nèi)力計算算考慮梁端彎距調(diào)調(diào)幅(梁端調(diào)幅幅系數(shù)為0.85,跨中增增大系數(shù)1.155),調(diào)幅后的的梁端彎矩矩示于圖44.15中中的括號內(nèi)內(nèi)。4.2.5活載載作用下框框架梁、柱柱的剪力計計算注:為簡化計算算,剪力計計算采用等等效的荷載載簡圖進(jìn)行行,計算簡簡圖如圖3.5所示示。剪力以順時針為為正,反之之為負(fù)。剪剪力計算和和恒載作用用時的計算算方法相同同,可參見見4.1..5下的剪剪力計算,故故活載作用用下各梁柱柱的剪力計計算見表4.6及表4.7。圖4.15活載作作用下的M圖(單位:)表4.6活載載作用下梁梁的剪力計計算(單位:kN)層次總剪力AB跨BC跨345.86-27.6600246.46-27.0500146.12-27.401.59-1.59表4.7活載載作用下柱柱的剪力計計算(單位:kNN)層次柱位置3A3A220.6516.963.33-11.29B3B2-18.36-14.153.339.762A2A115.7617.043.30-9.94B2B1-12.56-13.773.307.981A1A012.146.583.77-4.97B1B0-9.62-5.373.773.98活載作用下的梁梁柱剪力V圖如圖4..16所示示圖4.16活荷載載作用下V圖(單位:kN)4.2.6活載載作用下框框架柱的軸軸力計算柱軸力以受壓為為正,受拉拉為負(fù)。軸軸力計算和和恒載作用用時的計算算方法相同同,可參見見4.1..6下的軸軸力計算,故故活載作用用下各立柱柱的軸力計計算見表44.8。表4.8活載載下柱軸力力計算(單位:kN)層次柱軸A柱B柱36.4845.8652.3428.80-27.66056.4626.4846.46105.2828.80-27.050112.3116.4846.12157.8832.55-27.401.59173.85活載作用下的柱柱軸力N圖如圖4..17所示示圖4.17活荷荷載作用下下N圖(單位:kN)4.2.7梁跨跨中最大彎彎矩的計算算彎矩最大值的計計算和恒載載作用時的的方法相同同,可參見見4.1..7下的計計算方法,故故梁跨中最最大彎矩的的計算見表表4.9。表4.9活活載作用下下梁上最大大彎矩計算算表層數(shù)梁位置3AB45.86-27.6618.1322.984.785.79--56.6757.05BC--4.204.20--4.20--2AB46.46-27.0528.3828.414.785.66--47.5048.13BC--4.054.05--1.12--1AB46.12-27.4025.3828.104.785.73--49.8950.43BC1.59-1.594.624.620.63-2.70--4.3水平荷載載作用下框框架內(nèi)力計計算4.3.1風(fēng)風(fēng)荷載下的的內(nèi)力計算算方法框架在風(fēng)荷載((從左向右右吹)下的內(nèi)力力計算采用用D值法(改進(jìn)的反反彎點法)進(jìn)行計算。其其步驟為::求各柱反彎點處處的剪力值值;求各柱反彎點高高度;求各柱的桿端彎彎矩及梁端端彎矩;求各柱的軸力及及梁剪力。4.3.2柱剪剪力的計算算第層第m柱分配的剪力為為,,見表4..10。4.3.3框架架D值計算框架各層的D值值計算見表表4.100及表4.111。表4.10橫橫向2~3層D值的計算算層號構(gòu)件名稱3A軸(D軸)柱3.3340.6253.331623275402B軸(C軸)柱3.0390.603214692A軸(D軸)柱3.3050.6233.301661377200B軸(C軸)柱3.0120.60121987表4.11橫橫向底層D值的計算算構(gòu)件名稱A軸(D軸)柱3.7740.7403.771324561992B軸(C軸)柱3.4480.725177514.3.4各柱柱反彎點高高度的計算算框架柱反彎點位位置,,計計算結(jié)果如如表4.112及表4.113所示。表4.12AA軸(D軸)柱框架柱柱反彎點位位置層號33.333.3340.450000.451.5023.33.3050.500000.501.6513.773.7740.550000.552.07表4.13BB軸(C軸)柱框架柱柱反彎點位位置層號33.333.0390.450000.451.5023.33.0120.500000.501.6513.773.4480.550000.552.074.3.5框架架各柱的桿桿端彎矩、梁梁端彎矩計計算框架各柱的桿端端彎矩、梁梁端彎矩計計算按下式式計算,框框架柱節(jié)點點彎矩分配配計算簡圖圖見圖4..18。圖4.18框架架柱節(jié)點彎彎矩分配中柱處的梁:邊柱處的梁:各框架柱剪力和和梁柱端彎彎矩的計算算過程如表表4.144及4.155所示。表4.14風(fēng)荷載載作用下A軸(D軸)框架柱剪剪力和梁柱柱端彎矩的的計算層號330.240.2156.511.5011.919.7611.91251.960.21511.181.6518.7818.4528.55174.460.21415.912.0720.0532.9338.49表4.15風(fēng)荷載載作用下B軸(C軸)框架柱剪剪力和梁柱柱端彎矩的的計算層號322.680.2205.001.509.157.507.321.83239.060.2218.621.6514.4814.2217.584.40155.940.19911.122.0714.0123.0222.585.65風(fēng)荷載下的彎矩矩圖如圖44.19所所示。(注:右風(fēng)作用下下框架的內(nèi)內(nèi)力與左風(fēng)風(fēng)作用時框框架的內(nèi)力力數(shù)值相等等,但符號號相反)圖4.19風(fēng)荷荷載作用下下M圖(單位:)4.3.6梁剪剪力及框架架柱的軸力力計算梁剪力及框架柱柱軸力的計計算方法與與恒載作用用時相同,可可參見4..1.5和和4.1..6所列簡簡圖及計算算過程。剪剪力以順時時針為正,反反之為負(fù);;軸力以受受壓為正,受受拉為負(fù)。梁梁剪力及框框架柱軸力力的計算過過程可見表表4.166所示。表4.16風(fēng)荷荷載作用下下框架柱軸軸力與梁端端剪力(單位:kN)層號梁端剪力/kNN柱軸力/kNB軸C軸D軸3-2.40-0.92-2.40-2.401.481.48-1.48-1.482.402-5.77-2.20-5.77-8.173.575.05-3.57-5.058.171-9.78-2.83-9.78-17.956.9512.0-6.95-12.017.95風(fēng)荷載作用下的的剪力圖見見圖4.220所示。圖4.20風(fēng)風(fēng)荷載作用用下的圖(單位:kN)風(fēng)荷載作用下的的軸力圖見見圖4.21所示。圖4.21風(fēng)風(fēng)荷載作用用下的圖(單位:kN)5.內(nèi)力組合5.1削峰各種荷荷載情況下下的框架內(nèi)內(nèi)力求得后后,根據(jù)最最不利又是是可能的原原則進(jìn)行內(nèi)內(nèi)力組合。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處,為此,進(jìn)行組合前,應(yīng)先計算各控制截面處的(支座邊緣處的)內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值,即式中——支座邊邊緣截面的的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值;———支座邊緣緣截面的剪剪力標(biāo)準(zhǔn)值值;———梁柱中線線交點處的的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值;——與相應(yīng)的梁梁柱中線交交點處的剪剪力標(biāo)準(zhǔn)值值;——梁單位長長度的均布布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值;———梁端支座座寬度(即柱截面面高度)。柱上端控制截面面在上層的的梁底,柱柱下端控制制截面在下下層的梁頂頂。按軸線線計算簡圖圖算得的柱柱端內(nèi)力值值,宜換算算到控制截截面處。恒恒荷載及活活荷載作用用下的內(nèi)力力削峰計算算見表5..1和5.2。彎矩的單位位為,剪力力的單位為kN。表5.1恒荷荷載作用下下內(nèi)力削峰峰計算表層次A378.46159.073.5235.79155.5542.672144.41235.434.0352.97231.4091.441127.95234.024.0352.65229.9975.30B左381.9391.143.9122.7987.2359.152150.17112.194.4828.05107.71122.121144.96121.564.4830.39117.08114.57B右316.125.030.531.264.5014.86254.1516.830.534.2116.3049.94156.7318.250.674.5617.5823.52表5.2活荷載載作用下內(nèi)內(nèi)力削峰計計算表層次A318.1345.861.0810.3244.787.81228.3846.461.8810.4545.3817.93125.3846.121.8810.3845.0415.00B左322.9827.661.206.9226.4716.07228.4127.051.206.7625.8621.65128.1027.401.206.8526.2121.25B右34.2000004.2024.0500004.0514.621.590.190.401.404.225.2控制截面面最不利的的內(nèi)力計算算內(nèi)力組合是計算算各主要截截面可能發(fā)發(fā)生的最不不利內(nèi)力的的工作。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》(GB5500099-20011)的3.2..3及3.2..4條的規(guī)定,分分別考慮恒恒荷載和活活荷載由永永久荷載效效應(yīng)控制的的組合和由由可變荷載效效應(yīng)控制的的組合,并并比較兩組組組合的內(nèi)內(nèi)力,取最最不利者。框架結(jié)構(gòu)的基本組合可采用簡化規(guī)則,并應(yīng)按下列組合值中取最不利值確定:1)由永久荷荷載效應(yīng)控控制的組合合:2)由可變荷荷載效應(yīng)控控制的組合合:5.3框架內(nèi)力力組合組合考慮5.22中的三種種內(nèi)力組合合形式,即1.335恒+1.4((0.7活+0.6風(fēng)),1.2恒+1.4活及1.2恒+0.9(活+風(fēng)),風(fēng)荷載載還應(yīng)考慮慮左風(fēng)和右右風(fēng)的情況況。各層梁的內(nèi)力組組合見附表表,表中恒恒荷載及活活荷載下的的皆為削峰峰后的彎矩矩。同時,注注意:表中中彎矩以下下部受拉為為正,單位位為;剪力力以向上為為正,單位位為kN。梁的支座截面一一般考慮兩兩個最不利利內(nèi)力:一一個是支座座截面可能能的最不利利負(fù)彎矩,進(jìn)行支座座截面的正正截面設(shè)計計;另一個個是支座截截面的可能能的最不利利剪力,進(jìn)進(jìn)行支座截截面的斜截截面設(shè)計,以以保證支座座截面有足足夠的承載載力。梁的跨中截面一一般只要考考慮可能的的最不利正正彎矩。5.4框架柱內(nèi)內(nèi)力組合取每層柱頂和柱柱底兩個控控制截面,柱柱設(shè)計中內(nèi)內(nèi)力組合形形式與5..3中所列列相同。由由于柱是偏偏心受力構(gòu)構(gòu)件且一般般采用對稱稱配筋。(1)及相應(yīng)的的軸力和剪剪力;(2)及相應(yīng)的的彎矩和剪剪力;(3)及相應(yīng)的的彎矩和剪剪力;(4)及相應(yīng)的彎彎矩和軸力。各層柱的內(nèi)力組組合見附表表,表中彎彎矩以左側(cè)側(cè)受拉為正正,單位為為;軸力以受壓壓為正,單單位為kN;剪力以繞柱端順時時針為正,單單位為kN。內(nèi)力組合見附錄錄。6.截面設(shè)計與與配筋計算6.1設(shè)計資料說明框架梁的正截面面及斜截面面的配筋計計算可按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)中鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的配筋計算方法計算?;炷翉姸菴25鋼筋強度HHPB2335HHRB33356.2框架梁截截面設(shè)計樓板與框架整體體澆灌,梁梁的跨中應(yīng)應(yīng)按T形截面計計算,支座座處按矩形形截面計算算。以梁為例計計算其跨中中及支座處處的配筋計計算,為便便于比較和和閱讀,可可將配筋計計算過程列列成表格。表6.1和表6.2分別為框架梁的正截面配筋計算表和斜截面配筋計算表。6.2.1梁跨跨中截面設(shè)設(shè)計翼緣計算跨度當(dāng)當(dāng)按跨度考考慮時,‘‘按梁間距考慮時時,按翼緣厚度考慮慮時,,此種情況不起控控制作用,故故取。梁內(nèi)縱向鋼筋選選用HRB3335級鋼筋(),。下部跨跨間截面按按單筋T形截面計計算。因為為屬于第一類T形形截面。截面抵抗矩系數(shù)數(shù)相對界限受壓區(qū)區(qū)高度最小配筋率實配鋼筋2BB20+2B22(),配筋率率為6.2.2梁支支座截面設(shè)設(shè)計以梁支支座截面設(shè)設(shè)計為例。實配鋼筋22B16(),配筋率率為其余梁的正截面面配筋計算算見表6..1。6.2.3斜截截面受剪承承載力計算算(1)復(fù)核截面尺寸寸,截面尺寸滿足要要求。(2)確定是否按計計算配置箍箍筋需按計算配置箍箍筋。表6.1框架梁梁的正截面面配筋計算算表層次截面實配鋼筋配筋率3支座-76.090.04370.0447339.132B160.201-103.550.05950.0614465.482B180.255AB跨間303.270.01790.01811333.504B220.760支座-24.690.06230.0644232.982B160.402BC跨間-6.440.00320.003259.912B160.4022支座-170.2440.09780.1031782.104B160.402-186.250.10700.1134860.334B180.509AB跨間388.080.02290.02321710.832B22+2B2550.871支座-44.750.11290.1201434.793B160.603BC跨間27.070.01360.0137248.922B160.4021支座A-159.6770.09170.0964730.944B160.402-203.4220.11680.1246945.254B180.509AB跨間410.110.02420.02451809.174B250.982支座-48.730.12290.1316476.373B160.603BC跨間28.940.01460.0147266.252B160.402(3)只配箍筋的計算算選用雙肢箍筋==2,箍筋直直徑,,代入上上式得:選取驗算最小配箍率率:,滿足要求。其余梁斜截面的的配筋計算算過程見表表6.2。表6.2框架梁梁的斜截面面配筋計算算表層次截面實配箍筋3255.68568.97170.020.427145.95568.97170.02按構(gòu)造配10.06271.4781.12按構(gòu)造配2363.59568.97170.020.964184.30568.97170.020.07143.00271.4781.12按構(gòu)造配1364.76568.97170.020.970190.04568.97170.020.10047.80271.4781.12按構(gòu)造配6.3框架柱截截面設(shè)計以B軸頂層柱為例進(jìn)行柱柱的配筋計計算,為便便于比較和和閱讀,可可將配筋計計算過程列列成表格。6.3.1軸壓壓比驗算頂層柱=8775.744kN軸壓比,滿足足要求則A軸柱的軸壓比滿滿足要求。6.3.2截面面尺寸復(fù)核核取,kN因為,所以,滿足要求。6.3.3正截截面受彎承承載力驗算算柱同一截面分別別承受正反反向彎矩,故故采用對稱稱配筋。B軸頂層柱從柱的內(nèi)力組合合表可見,,為大偏心受壓,選用大小的組合項,最不利組合為:柱的計計算長度::,取=1.0因為,取=1..0按構(gòu)造配筋,每側(cè)實配2B20(=628)。6.3.4垂直直于彎矩作作用平面的的受壓承載載力驗算B軸頂層柱==875..74kkN,查表得,滿足要求。其余各軸各層柱柱的配筋計計算見表66.3和表6.4。表6.3框架柱柱A柱的正截面面配筋計算算表柱類A柱柱位置底層二層頂層選組()104.3369.98154.43133.41129.73(kN)1015.9331518.7221436.688472.391062.22237703770412541634163350×4100102.6946.08107.49282.19122.132020202020122.6966.08127.49302.41142.130.920.620.651.980.880.920.620.651.00.888.388.389.179.259.251.01.01.01.01.01.1541.1931.1251.0831.155141.6078.82143.49327.48164.19(mm)326.60285.16328.49512.48349.19950.66偏心性質(zhì)小偏心小偏心小偏心大偏心小偏心0.5880.7580.6900.2770.600113.42-370.82640.591401.044677.47692.53473473473473473配筋2B20(628)2B22(760)4B22(1520)2B22(760)2B22(760)配筋率%0.7970.9651.9300.9650.965表6.4框架柱柱B柱的正截截面配筋計計算表柱類B柱柱位置底層二層頂層選組()74.9550.2100.8899.34(kN)1358.5881470895.44422.313770377041254163350×460055.1734.15112.66235.232020202075.1754.15132.66255.230.770.711.162.470.770.711.01.07.547.548.258.331.01.01.01.01.1911.2451.1691.08989.5567.41155.02278.01(mm)299.55277.41365.02488.011053.755偏心性質(zhì)小偏心小偏心大偏心大偏心0.6900.7400.4670.220--214.99101.3969.41-24.4488.97263.79525525525525配筋2B20(628)2B20(628)2B20(628)2B20(628)配筋率%0.7180.7180.7180.7186.3.5斜截截面受剪承承載力驗算算B軸頂層最不利利內(nèi)力組合合因為剪跨比,所所以因為,所以按構(gòu)造配箍,綁綁扎骨架中中,所以,箍筋配置置為。其余各層層柱的配筋筋見表6.5。表6.5斜截面面配筋計算算柱類A柱B柱柱號底層二層頂層底層二層頂層(kN)1420.5991322.1991062.2221380.477895.44801.15(kN)49.3390.7079.0235.3659.4456.494.5985.0305.0774.0984.4844.525562.28562.28562.28624.75624.75624.75-0.354-0.006-0.009-0.560-0.311-0.342配箍7.樓板板配筋7.1荷載計算算混凝土土采用C25;鋼筋采用HRB2235,恒載設(shè)設(shè)計值:活載設(shè)設(shè)計值:合計:7.2雙向板計計算7.2.1彎矩矩計算雙向板平面布置置圖如圖7.1所示示。圖7.1雙向板板平面布置置圖在求各區(qū)格跨中中正彎矩時時,按恒荷荷載均布及及活荷載棋棋盤式布置置計算,取取荷載在求各區(qū)格支座座的最大負(fù)彎彎矩(絕對值)時,按恒恒荷載及活活荷載均滿滿布各區(qū)邊跨的計算長度度為短跨長跨按照《鋼筋混凝凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計》的附附錄8進(jìn)行內(nèi)力力計算,計計算簡圖及及計算結(jié)果果見表7..1。表7.1雙向板板彎矩計算算區(qū)格AB跨內(nèi)計算簡圖支座計算簡圖由表7,1可見見,板間支支座彎矩是是不平衡的的,在此計計算時可近近似取相鄰鄰兩區(qū)格板板支座彎矩矩的平均值值,即A-A支座:A-B支座:B-B支座:7.2.2截面面設(shè)計各跨內(nèi)、彎矩支支座已求得得,可近似似按算出相相應(yīng)的鋼筋筋截面面積積,雙向板板的配筋計計算過程可可見表7..2。表7.2雙向板板配筋計算算截面選配鋼筋跨中A區(qū)格方向5.33680334.34335方向2.13170152.60189B區(qū)格方向4.37080273.81335方向1.49270106.84189支座A-A9.75180610.96644A-B8.46380530.26537B-B7.17580449.564607.3單向板7.3.1荷載載計算恒載設(shè)計值:活載設(shè)計值:7.3.2內(nèi)力力計算由于兩端與平臺臺梁整澆,故故計算跨度度取支承中中心線間的的距離,即即取較小值

溫馨提示

  • 1. 本站所有資源如無特殊說明,都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請下載最新的WinRAR軟件解壓。
  • 2. 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等,如果需要附件,請聯(lián)系上傳者。文件的所有權(quán)益歸上傳用戶所有。
  • 3. 本站RAR壓縮包中若帶圖紙,網(wǎng)頁內(nèi)容里面會有圖紙預(yù)覽,若沒有圖紙預(yù)覽就沒有圖紙。
  • 4. 未經(jīng)權(quán)益所有人同意不得將文件中的內(nèi)容挪作商業(yè)或盈利用途。
  • 5. 人人文庫網(wǎng)僅提供信息存儲空間,僅對用戶上傳內(nèi)容的表現(xiàn)方式做保護(hù)處理,對用戶上傳分享的文檔內(nèi)容本身不做任何修改或編輯,并不能對任何下載內(nèi)容負(fù)責(zé)。
  • 6. 下載文件中如有侵權(quán)或不適當(dāng)內(nèi)容,請與我們聯(lián)系,我們立即糾正。
  • 7. 本站不保證下載資源的準(zhǔn)確性、安全性和完整性, 同時也不承擔(dān)用戶因使用這些下載資源對自己和他人造成任何形式的傷害或損失。

最新文檔

評論

0/150

提交評論