鳳琴路橋梁 計(jì)算書(shū)

目錄一、工程概況 1二、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 1三、設(shè)計(jì)規(guī)范 2四、計(jì)算要點(diǎn) 24.1計(jì)算模擬 24.2計(jì)算參數(shù)、荷載 34.3計(jì)算內(nèi)容 44.4荷載組合 4五、（14+20+14）m箱梁—單梁計(jì)算結(jié)果 55.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果 55.1.1截面受壓區(qū)高度 55.1.2正截面抗彎承載能力驗(yàn)算 55.1.3斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算 65.1.4截面抗扭承載能力驗(yàn)算 65.1.5支座反力 75.2持久狀況構(gòu)件正常使用極限狀態(tài) 85.3短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果 85.3.1混凝土邊緣壓應(yīng)力驗(yàn)算 85.3.2中心軸主拉應(yīng)力驗(yàn)算 95.4位移撓度計(jì)算結(jié)果 9六、（14+20+14）m箱梁—梁格法計(jì)算結(jié)果 106.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果 106.1.1截面受壓區(qū)高度 106.1.2正截面抗彎承載能力驗(yàn)算 116.1.3斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算 116.1.4截面抗扭承載能力驗(yàn)算 126.2持久狀況構(gòu)件正常使用極限狀態(tài) 12七、箱梁橫梁計(jì)算 137.1端橫梁 137.1.1計(jì)算模擬 137.1.2正截面抗彎驗(yàn)算 137.1.3斜截面抗剪驗(yàn)算 147.1.4裂縫寬度驗(yàn)算 147.2中橫梁 157.2.1計(jì)算模擬 157.2.2正截面抗彎驗(yàn)算 157.2.3斜截面抗剪驗(yàn)算 167.2.4裂縫寬度驗(yàn)算 16八、下部橋墩結(jié)構(gòu)計(jì)算 178.1計(jì)算模擬 178.2立柱計(jì)算結(jié)果 178.3樁基計(jì)算結(jié)果 188.4樁端巖石強(qiáng)度 19九、下部橋臺(tái)結(jié)構(gòu)計(jì)算 20第19頁(yè)，共23頁(yè)一、工程概況本次設(shè)計(jì)道路為鳳琴路東段，道路起于鳳羽路，向東延伸止于金玥路，道路總長(zhǎng)366.704米，標(biāo)準(zhǔn)路幅寬度16米，道路等級(jí)為城市支路，設(shè)計(jì)車速30km/h，道路K0+215-K0+273設(shè)置橋梁一座跨越小橋河溝。本次設(shè)計(jì)鳳琴路橋梁跨徑為：（14+20+14）m，橋梁全長(zhǎng)62m，橋?qū)?7.2m，上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)，下部結(jié)構(gòu)橋墩采用柱式墩，橋臺(tái)為重力式U型橋臺(tái)接樁基礎(chǔ)。二、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：100年設(shè)計(jì)使用年限：100年橋梁所處道路等級(jí)：城市支路設(shè)計(jì)安全等級(jí)：一級(jí)設(shè)計(jì)荷載:汽車：城-A級(jí)，人群：4.0KN/m2地震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)：擬建工程區(qū)域地震基本烈度為6度，抗震措施為7度，抗震設(shè)計(jì)方法為C類設(shè)計(jì)車速：30公里/小時(shí)橋梁橫斷面:寬度構(gòu)成：4.0m（人行道）＋4.0m（車行道）＋4.0m（車行道）+8.0m（人行道）=20.0m。橫坡：車行道：1.5%，人行道：2.0%人行護(hù)欄防撞等級(jí)：SB級(jí)設(shè)計(jì)環(huán)境類別：Ⅰ類三、設(shè)計(jì)規(guī)范《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11—2011）《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTGB01-2014）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60—2015）《公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD61—2005）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362—2018）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3363—2019）《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ166-2011）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T3650-2020）《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（CJJ2—2008）《鋼筋混凝土用鋼第1部分:熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1－2017）《鋼筋混凝土用鋼第2部分:熱軋帶肋鋼筋》(GB1499.2－2018)《鋼筋混凝土用鋼第3部分:鋼筋焊接網(wǎng)》(GB1499.3－2010)《鋼筋機(jī)械連接技術(shù)規(guī)程》（JGJ107—2016）《鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程》（JGJ18—2012）《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2014）《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2015）《城市橋梁橋面防水工程技術(shù)規(guī)程》(CJJ139-2010)《公路橋梁板式橡膠支座》（JT/T4-2019）《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50476-2019）四、計(jì)算要點(diǎn)4.1計(jì)算模擬橋梁上部結(jié)構(gòu)為部分A類預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁，跨徑組合14+20+14m，縱向靜力計(jì)算分別采用單梁模型及梁格模型計(jì)算，橋梁計(jì)算程序采用MIDASCIVIL2020,結(jié)合施工方案及其構(gòu)造特征進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。本橋按鋼筋混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)。結(jié)構(gòu)離散圖見(jiàn)下圖：?jiǎn)瘟耗Ｐ陀?jì)算簡(jiǎn)圖梁格法模型結(jié)構(gòu)離散圖橫斷面布置圖4.2計(jì)算參數(shù)、荷載1、永久作用鋼材容重：78.5kN/m3；預(yù)應(yīng)力混凝土容重：26.0kN/m3；瀝青混凝土容重：24.0kN/m3；基礎(chǔ)不均勻沉降：1.0cm；混凝土的收縮及徐變作用：按3650天考慮，相對(duì)濕度系數(shù)取85%；2、可變作用汽車荷載：城市-A，雙車道計(jì)算；人群荷載：按《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》第10.0.5條計(jì)算；汽車制動(dòng)力及沖擊力：按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）規(guī)定計(jì)算；溫度作用：整體均勻溫度升高：25℃，整體均勻溫度降低：-25℃。結(jié)構(gòu)高度范圍內(nèi)豎向梯度溫度按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）規(guī)定計(jì)算；支座摩阻系數(shù)：0.03～0.05。4.3計(jì)算內(nèi)容1、持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算；2、持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算；3、持久狀況和短暫狀況的應(yīng)力計(jì)算；4、位移撓度計(jì)算結(jié)果；4.4荷載組合1、作用標(biāo)準(zhǔn)值組合即進(jìn)行構(gòu)件的持久狀況應(yīng)力計(jì)算時(shí)作用(或荷載)取其標(biāo)準(zhǔn)值,汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)，進(jìn)行短暫狀況應(yīng)力計(jì)算時(shí)施工荷載除有特別規(guī)定外均采用標(biāo)準(zhǔn)值，不考慮組合系數(shù)。2、作用短期效應(yīng)組合即永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，見(jiàn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2015)公式4.1.7-1。3、作用基本組合即永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)及各作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)。見(jiàn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2015)公式4.1.6-1。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.1。五、（14+20+14）m箱梁—單梁計(jì)算結(jié)果5.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果5.1.1截面受壓區(qū)高度表格SEQ表格\*ARABIC1截面受壓區(qū)高度相對(duì)界限受壓區(qū)高度ξb鋼筋種類C50及以下C55/C60C65/C70C75/C80HPB3000.620.600.58-HRB4000.530.510.49-鋼絞線、鋼絲0.400.380.360.35精軋螺紋鋼筋0.400.380.36-5.1.2正截面抗彎承載能力驗(yàn)算圖表正截面抗彎承載能力驗(yàn)算結(jié)果圖形結(jié)論：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第5.1.5條EQγos≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值小于構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求。5.1.3斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算圖表斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算結(jié)果圖形結(jié)論：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2004）第5.1.5條EQγos≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值小于構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求。按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第5.2.9條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求。5.1.4截面抗扭承載能力驗(yàn)算圖表持久狀況抗扭驗(yàn)算(扭矩)包絡(luò)圖圖表持久狀況抗扭驗(yàn)算(剪力)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.5.3條進(jìn)行截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；5.1.5支座反力以下分別列出標(biāo)準(zhǔn)組合最不利工況下過(guò)渡墩單個(gè)支座反力值，選取最不利位置的反力結(jié)果：圖表5單個(gè)支座反力(KN)墩號(hào)0#臺(tái)1#墩支座位置左支座中支座右支座左支座中支座右支座支反力

（KN）2321.21884.41511.94855.44297.54014.4墩號(hào)2#墩3#臺(tái)支座位置左支座中支座右支座左支座中支座右支座支反力

（KN）4043.34293.74792.71343.91877.92389.75.2持久狀況構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)圖表使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.151mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；5.3短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果5.3.1混凝土邊緣壓應(yīng)力驗(yàn)算按《橋規(guī)》第7.2.4-1條公式，受壓區(qū)混凝土邊緣混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σtcc≤0.8fck’圖表混凝土邊緣壓應(yīng)力驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論： 按照《橋規(guī)》第7.2.4-1條公式EQσ\s\do4(t,cc)≤0.8f\s\do4(ck)’驗(yàn)算：EQσ\s\do4(t,cc)=3.382MPa≤EQ0.8f\s\do4(ck)’=17.136MPa，滿足規(guī)范要求；5.3.2中心軸主拉應(yīng)力驗(yàn)算按照《橋規(guī)》第7.2.5條，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力（剪應(yīng)力）σttp應(yīng)符合下列規(guī)定：σttp≤ftk’圖表中性軸主拉應(yīng)力驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.2.5條公式EQσ\s\do4(t,tp)≤f\s\do4(tk)’驗(yàn)算：EQσ\s\do4(t,tp)=-1.243MPa≤EQf\s\do4(tk)’=2.086MPa，滿足規(guī)范要求；5.4位移撓度計(jì)算結(jié)果圖表活載位移圖1圖表活載位移圖2最大正撓度0.253mm（中跨跨中位置），最大負(fù)撓度1.437mm（中跨跨中位置），考慮長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)1.4，撓跨比為1.69×1.4=2.37mm<L/600=33.3mm，滿足規(guī)范要求。六、（14+20+14）m箱梁—梁格法計(jì)算結(jié)果6.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算結(jié)果6.1.1截面受壓區(qū)高度表格截面受壓區(qū)高度相對(duì)界限受壓區(qū)高度ξb鋼筋種類C50及以下C55/C60C65/C70C75/C80HPB3000.620.600.58-HRB4000.530.510.49-鋼絞線、鋼絲0.400.380.360.35精軋螺紋鋼筋0.400.380.36-6.1.2正截面抗彎承載能力驗(yàn)算圖表正截面抗彎承載能力驗(yàn)算結(jié)果圖形結(jié)論：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第5.1.5條EQγos≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值小于構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求。6.1.3斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算圖表斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算結(jié)果圖形結(jié)論：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2004）第5.1.5條EQγos≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值小于構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求。按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）第5.2.9條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求。6.1.4截面抗扭承載能力驗(yàn)算圖表4持久狀況抗扭驗(yàn)算(剪力)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.5.3條進(jìn)行截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；6.2持久狀況構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)圖表6使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.152mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；七、箱梁橫梁計(jì)算7.1端橫梁7.1.1計(jì)算模擬箱梁橫梁為鋼筋混凝土橫梁，橫梁寬1.8m，高1.4m，按空間梁?jiǎn)卧碚?，采用橋梁?jì)算程序MIDASCIVIL2020進(jìn)行計(jì)算,結(jié)合施工方案及其構(gòu)造特征進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。全橋共劃分為33個(gè)單元和37個(gè)節(jié)點(diǎn)。結(jié)構(gòu)離散圖見(jiàn)下圖：圖端橫梁離散模型7.1.2正截面抗彎驗(yàn)算圖表持久狀況正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值＜構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；7.1.3斜截面抗剪驗(yàn)算圖表持久狀況斜截面抗剪驗(yàn)算(Z方向)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；7.1.4裂縫寬度驗(yàn)算圖表使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.090mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；7.2中橫梁7.2.1計(jì)算模擬箱梁橫梁為鋼筋混凝土橫梁，橫梁寬2.5m，高1.4m，按空間梁?jiǎn)卧碚摚捎脴蛄河?jì)算程序MIDASCIVIL2020進(jìn)行計(jì)算,結(jié)合施工方案及其構(gòu)造特征進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。全橋共劃分為33個(gè)單元和37個(gè)節(jié)點(diǎn)。結(jié)構(gòu)離散圖見(jiàn)下圖：圖中橫梁離散模型7.2.2正截面抗彎驗(yàn)算圖表持久狀況正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值＜構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；7.2.3斜截面抗剪驗(yàn)算圖表持久狀況斜截面抗剪驗(yàn)算(Z方向)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；7.2.4裂縫寬度驗(yàn)算圖表使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.128mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；八、下部橋墩結(jié)構(gòu)計(jì)算8.1計(jì)算模擬橋梁下部結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土柱式墩，橋墩尺寸為：D120-D150，下部結(jié)構(gòu)按空間梁?jiǎn)卧碚?，采用橋梁?jì)算程序MIDASCIVIL2020進(jìn)行計(jì)算,結(jié)合施工方案及其構(gòu)造特征進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。本橋按鋼筋混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，全橋共劃分為90個(gè)單元和94個(gè)節(jié)點(diǎn)。結(jié)構(gòu)離散圖見(jiàn)下圖：8.2立柱計(jì)算結(jié)果8.2.1正截面抗壓驗(yàn)算圖持久狀況正截面抗壓驗(yàn)算(RC柱)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.5-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；8.2.2裂縫寬度驗(yàn)算圖使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.00mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；8.3樁基計(jì)算結(jié)果8.3.1正截面抗壓驗(yàn)算圖持久狀況正截面抗壓驗(yàn)算(RC柱)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.5-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；8.3.2裂縫寬度驗(yàn)算圖使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.0mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；8.4樁端巖石強(qiáng)度根據(jù)計(jì)算，樁端持力層中風(fēng)化巖抗壓強(qiáng)度要求值按照不小于5.5MPa控制,樁基有效嵌巖深度不小于5倍樁徑。九、下部橋臺(tái)結(jié)構(gòu)計(jì)算本次計(jì)算選取最不利的4號(hào)橋臺(tái)計(jì)算。水平土壓力計(jì)算 1、臺(tái)后填土自重引起的土壓力 土的內(nèi)摩擦角 φ= 35° 橋臺(tái)與豎直面的夾角 α= 18° 填土表面與水平面的夾角 β= 0° 臺(tái)背與填土間的摩擦角 δ= φ/2= 17.5° 主動(dòng)土壓力系數(shù) μ = 0.4026 主動(dòng)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值 E= BμγH2/2 土的重力密度 γ= 20 kN/m3 橋臺(tái)的計(jì)算寬度 B= 26.758 m ①對(duì)臺(tái)身底截面 計(jì)算土層高度 H1= 7.5 m 主動(dòng)土壓力 E1= 6059.2 kN 自計(jì)算土層底面算起土壓力的著力點(diǎn) C1=H1/3= 2.500 m 彎矩 MEⅠ=E1C1= 15148.1 kN·m ②對(duì)承臺(tái)底截面 計(jì)算土層高度 H2=H1= 7.5 m 主動(dòng)土壓力 E2=E1= 6059.2 kN Ehk=Ea*cos(α+δ)=4932.7 自計(jì)算截面算起土壓力的著力點(diǎn)C2=C1 +2.0= 4.500 m 彎矩 MEⅡ=E2C2= 22197 kN·m 2、汽車荷載引起的土壓力 橋臺(tái)與豎直面的夾角 α= 18° 土的內(nèi)摩擦角 φ= 35° 臺(tái)背與填土間的摩擦角 δ= φ/2= 17.5° ω=α+δ+φ= 70.9° 破壞棱體破裂面與豎直線間夾角θ tanθ= 0.4328 填土高度 H= 7.5 m 破壞棱體長(zhǎng)度 l0=H(tanα+tanθ)= 5.746 m 破棱體上作用軸數(shù) 2軸 車道系數(shù) 2 車輪的總重力 ∑G= 560.0 kN 橋臺(tái)橫向全寬 B= 26.758 m 土的重力密度 γ= 20.0 kN/m3 車輛荷載等代均布土層厚度 h=∑G/(Bl0γ)= 0.182 m 主動(dòng)土壓力系數(shù) μ= 0.4026 主動(dòng)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值 E= BμγHh ①對(duì)臺(tái)身底截面 計(jì)算土層高度 H1= 7.5 m 汽車引起的主動(dòng)土壓力 E1'= 294.3 kN 自計(jì)算土層底面算起土壓力的著力 C1'=H1/2= 3.750 m 彎矩 MeⅠ'=E1'C1'= 1103.5 kN·m ②對(duì)承臺(tái)底截面 計(jì)算土層高度 H2=H1= 7.5 m 汽車引起的主動(dòng)土壓力 E2'=E1'= 294.3 kN 自計(jì)算截面算起土壓力的著力點(diǎn) C2'=C1' +2.0= 5.750 m 彎矩 MeⅡ'=E2'C2'*0.8= 1353 kN·m 臺(tái)后土壓力對(duì)橋臺(tái)產(chǎn)生總彎矩 MeⅡ+MeⅡ'= 23166.8 kN·m 上部結(jié)構(gòu)傳至橋臺(tái)豎向力計(jì)算：根據(jù)midas計(jì)算結(jié)果知標(biāo)準(zhǔn)組合下，橋臺(tái)受上部結(jié)構(gòu)豎向力Fk=5716KN，豎向力至X軸距離d=1.8m，產(chǎn)生的彎矩M2=10288.8KN.m根據(jù)jtg3362-2018規(guī)范8.5.1單樁豎向力設(shè)計(jì)值按公式計(jì)算如下，橋臺(tái)樁基承載力滿足設(shè)計(jì)要求。按《公路鋼筋混凝土及