合肥某法院綜合樓中庭構(gòu)架層混凝土澆筑模板支撐系統(tǒng)施工方案

**工程中庭構(gòu)架層砼澆澆筑模板支撐撐系統(tǒng)專項施工方案編制說明1、本方案計算算部分采用中中國建研院PKPM系列施工技技術(shù)軟件進行行計算，并結(jié)結(jié)合有關(guān)最新新文獻對個別別參數(shù)進行了了調(diào)整。2、本方案設(shè)計計計算中未考考慮風(fēng)荷載的的影響。3、本方案僅針針對南北塔樓樓之間裙房屋屋面及天井院院處的格構(gòu)梁梁進行模板支支撐系統(tǒng)設(shè)計計，塔樓屋面面層上的結(jié)構(gòu)構(gòu)模板支撐可可以參考本方方案實施。但但其承荷樓板板的加固支撐撐部分已考慮慮在本方案內(nèi)內(nèi)。4、依據(jù)專家評評審會意見所所作的補充和和更改內(nèi)容在在最后一章單單列。目錄HYPERLINK\l"_Toc106783304"一、專項工程概概況。4HYPERLINK\l"_Toc106783305"二、整體設(shè)計思思路及依據(jù)的的規(guī)范和參考考文獻。5HYPERLINK\l"_Toc106783306"三、梁側(cè)模板設(shè)設(shè)計計算。66HYPERLINK\l"_Toc106783307"四、梁底模板及及高支撐架設(shè)設(shè)計計算。113HYPERLINK\l"_Toc106783308"五、卸荷斜撐與與剪刀撐布設(shè)設(shè)及架體構(gòu)造造要求31HYPERLINK\l"_Toc106783309"六、承荷樓板的的加固支撐334HYPERLINK\l"_Toc106783310"七、混凝土澆筑筑及其他366HYPERLINK\l"_Toc106783311"八、依據(jù)專家評評審會意見所所作的修改和和完善。399一、專項工程概概況。**工程，位于于合肥市政務(wù)務(wù)新區(qū)，懷寧寧路東側(cè)。工工程外觀新穎穎，造型美觀觀大方，建筑筑總高58.2m，內(nèi)設(shè)天井井院，天井院院在56.5m高處設(shè)構(gòu)架架層。構(gòu)架層層滿布“井”字梁，井字字梁最小截面面300×22400，最大截面面為4道預(yù)應(yīng)力梁600×22400，天井院凈凈空尺寸為35.0mm×49.66m，總面積約1745mm2。根據(jù)2005年3月15日專家組會會議意見，構(gòu)構(gòu)架層模板支支撐系統(tǒng)需從從二層、五層層地面一次性性支設(shè)至設(shè)計計標(biāo)高。支撐撐系統(tǒng)最高處處凈高達51.1m。二、整體設(shè)計思思路及依據(jù)的的規(guī)范和參考考文獻。對于上述構(gòu)架層層的模板設(shè)計計可以按照一一般深梁或墻墻板的模板設(shè)設(shè)計要求進行行。而對其高高支撐設(shè)計，由由于具有空間間整體受力情情況復(fù)雜，搭搭設(shè)高度大，荷荷載大，且施施工過程中存存在不均勻受受荷等情況，最最理想的設(shè)計計方法是將整整體扣件式鋼鋼管架作為三三維空間結(jié)構(gòu)構(gòu)，考慮荷載載的最不利組組合后，用結(jié)結(jié)構(gòu)有限元軟軟件對整體桁桁架的強度、剛剛度和穩(wěn)定性性進行驗算。但是由由于國內(nèi)目前前對扣件式鋼鋼管架作為三三維空間桁架架結(jié)構(gòu)的研究究還很不充分分，類似計算算的時間和費費用成本極高高，在我省和和我企業(yè)更不不具備這樣的的條件。在本方案中支撐撐系統(tǒng)安全按按梁底支撐架架單獨計算，不不考慮滿堂架架的荷載分擔(dān)擔(dān)，滿堂架作作為安全儲備備并對支撐系系統(tǒng)提供整體體性連接和剛剛度支持。整整體方案設(shè)計計分：梁側(cè)模模板設(shè)計計算算、梁底模板板及高支撐架架設(shè)計計算、卸卸荷斜撐及剪剪刀撐布設(shè)及及架體構(gòu)造要要求、承荷樓樓板的加固支支撐、混凝土土澆筑及其他他五個方面。實際上國內(nèi)目前前對于重荷高高支撐的模板板支架計算在在規(guī)范上相當(dāng)當(dāng)不全面，不不完整，本方方案主要依據(jù)據(jù)文獻：=1\*GB3①、JGJ1330-20001《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》；；=2\*GB3②、《施工技術(shù)術(shù)》20022.3.《扣扣件式鋼管模模板高支撐架架設(shè)計和使用用安全》；=3\*GB3③、《施工技術(shù)術(shù)》2005.3.《扣件件式鋼管模板板支撐架立桿桿計算長度分分析》；=4\*GB3④、《施工技術(shù)術(shù)》2005..3.《多層模板板支撐體系的的實測分析》；；三、梁側(cè)模板設(shè)設(shè)計計算。（一）、梁側(cè)模模板基本參數(shù)數(shù)梁模板的背部支支撐由兩層龍龍骨（內(nèi)側(cè)木木楞、外側(cè)鋼鋼楞）組成,,直接支撐模模板的龍骨為為次龍骨,即內(nèi)龍骨；；用以支撐內(nèi)內(nèi)層龍骨為外外龍骨，即外外龍骨組裝成成梁側(cè)模板時時，通過穿梁梁螺栓將梁體體兩側(cè)模板拉拉結(jié)，每個穿穿梁螺栓成為為外龍骨的支支點。由于本本構(gòu)架層的特特殊性，為保保證成型質(zhì)量量，免于梁面面粉刷，必須須加大模板支支撐方面的投投入，從嚴(yán)控控制模板及支支撐的撓度，確確保清水混凝凝土的成型效效果。模板面板厚度hh=18mmm，彈性模量量E=52000N/mmm2，抗彎強強度[f]==13N/mmm2。內(nèi)楞采用方木，截截面42×922mm，每道內(nèi)內(nèi)楞1根方木，間間距250mmm。外楞采采用圓鋼管448×3.0，每道外楞楞2根鋼楞，間間距500mmm。穿梁螺栓水平距距離500mmm，穿梁螺螺栓豎向距離離500mmm，直徑14mm。（二）、梁側(cè)模模板荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。新澆混凝土側(cè)壓壓力計算公式式為下式中的的較小值:其中——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；；t——新澆澆混凝土的初初凝時間，為為0時(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.0000h；T——混凝凝土的入模溫溫度，取255.000℃℃；V——混凝凝土的澆筑速速度，取2..400m//h；H——混凝凝土側(cè)壓力計計算位置處至至新澆混凝土土頂面總高度度，取2.400m；1——外加劑劑影響修正系系數(shù)，取1..200；2——混凝土土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.1500。根據(jù)公式計算的的新澆混凝土土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1==56.4440kN/mm2實際計算中采用用新澆混凝土土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1==56.4440kN/mm2傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值F22=6.0000kN//m2。（三）、梁側(cè)模模板面板的計計算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗算其其抗彎強度和和剛度。計算算的原則是按按照龍骨的間間距和模板面面的大小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算算簡圖1.抗彎強度計計算f=M/WW<[ff]其中f———面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm22)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩,W=50..00×1.80×1.80//6=27..00cm33；[f]——面板的抗彎彎強度設(shè)計值值(15N/mmm2)。M=ql22/100其中q———作用在模板板上的側(cè)壓力力，它包括::新澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計值,,q1=11.2×0.50×56.444=33.886kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計值,,q2=11.4×0.50×6.00==4.20kkN/m；l——計算算跨度(內(nèi)楞間距),,l=2250mm；；面板的抗彎強度度設(shè)計值[ff]=113.0000N/mm22；經(jīng)計算得到，面面板的抗彎強強度計算值88.811NN/mm2；；面板的抗彎強度度驗算<[f],滿滿足要求!2.撓度計算v=0..677qll4/1000EI<<[v]=l/2250其中q———作用在模板板上的側(cè)壓力力，q=28.222N/mm；；l——計算算跨度(內(nèi)楞間距),,l=2250mm；；E——面板板的彈性模量量,E=5200NN/mm2；I——面板板的截面慣性性矩,I==50.000×1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大允許許撓度值,[[v]=1.0000mm；面板的最大撓度度計算值,v=00.591mmm；面板的撓度驗算算v<[v],滿滿足要求!（四）、梁側(cè)模模板內(nèi)外楞的的計算1、內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模模板傳遞的荷荷載，通常按按照均布荷載載的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本本算例中，內(nèi)內(nèi)龍骨采用木木楞，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.220×9.20×9.20//6=559.25ccm3；I=4.220×9.20×9.20×9.20//12=272.554cm4；內(nèi)楞計算簡圖1）.內(nèi)楞抗彎彎強度計算f=MM/W<[f]其中f———內(nèi)楞抗彎強強度計算值((N/mm22)；M——內(nèi)楞楞的最大彎距距(N.mm))；W——內(nèi)楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]———內(nèi)楞的抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm22)。M=ql22/100其中q———作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×56.444+1.4××6.00))×0.25==19.033kN/m；；l——內(nèi)楞楞計算跨度((外楞間距),,l=5500mm；；內(nèi)楞抗彎強度設(shè)設(shè)計值[f]]=133.000NN/mm2；；經(jīng)計算得到，內(nèi)內(nèi)楞的抗彎強強度計算值88.031NN/mm2；；內(nèi)楞的抗彎強度度驗算<[f],滿滿足要求!2）.內(nèi)楞的撓撓度計算v=0..677qll4/1000EI<<[v]=l/2250其中E———內(nèi)楞的彈性性模量,E=95000.00NN/mm2；；內(nèi)楞的最大允許許撓度值,[[v]=2.0000mm；內(nèi)楞的最大撓度度計算值,v=00.231mmm；內(nèi)楞的撓度驗算算v<[v],滿滿足要求!2、外楞計算外楞(鋼管)承承受內(nèi)楞傳遞遞的荷載，按按照集中荷載載下的三跨連連續(xù)梁計算。外外龍骨采用鋼鋼楞，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:外鋼楞的規(guī)格::圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗抗矩W==4.499cm3；外鋼楞截面慣性性矩I==10.778cm4；；外楞計算簡圖1）.外楞抗彎彎強度計算f=M/WW<[ff]其中f———外楞抗彎強強度計算值((N/mm22)；M——外楞楞的最大彎距距(N.mm))；W——外楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]———外楞的抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm22)。M=0.1175Pl其中P———作用在外楞楞的荷載，PP=(11.2×56.444+1.4××6.00))×0.50×0.50==19.033kN；l——外楞楞計算跨度((對拉螺栓水水平間距),,l=5500mm；；外楞抗彎強度設(shè)設(shè)計值[f]]=2005.0000N/mm22；經(jīng)計算得到，外外楞的抗彎強強度計算值1185.4445N/mmm2；外楞的抗彎強度度驗算<[f],滿滿足要求!2）、外楞的撓撓度計算v=1..146Pll3/1000EI<<[v]=l/4400其中E———外楞的彈性性模量,E=2100000.000N/mmm2；外楞的最大允許許撓度值,[[v]=1.2500mm；外楞的最大撓度度計算值,v=00.446mmm；外楞的撓度驗算算v<[v],滿滿足要求!（五）、穿梁螺螺栓的計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N———穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿梁梁螺栓有效面面積(mmm2)；f——穿梁梁螺栓的抗拉拉強度設(shè)計值值，取1700N/mm22；穿梁螺栓的直徑徑(mm):14穿梁螺栓有效直直徑(mm):12穿梁螺栓有效面面積(mm2)::A=105.0000穿梁螺栓最大容容許拉力值((kN):[N]==17.8850穿梁螺栓所受的的最大拉力((kN):N=14.1110穿梁螺栓強度驗驗算滿足要求求!四、梁底模板及及高支撐架設(shè)設(shè)計計算。高支撐架的計算算參照《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGGJ130--2001）。（一）、預(yù)應(yīng)力力主梁設(shè)計計計算模板支架搭設(shè)高高度為48.7米，基本尺尺寸為：梁截截面B×D=6000mm×2400mmm，梁支撐撐立桿的橫距距(跨度方向)l=0.770米，立桿桿的步距hh=1.500米，梁底增增設(shè)2道承重立桿桿。采用的鋼鋼管類型為448×3.5。1、大梁底模面面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續(xù)梁梁計算。作用用荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等。（1）.荷載的的計算：（1.1）鋼筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：q1=255.000××2.4000×0.3500=21.0000kN//m(1.2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：q2=0..350×0.3500×(2×2.4000+0.6000)/0..600=11.103kkN/m(1.3)活荷荷載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值與與傾倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載(kN)：經(jīng)計計算得到，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值P1==(1.0000+5..000)××0.6000×0.3500=1.2660kN均布荷載q=1.22×21.0000+1.22×1.1033=26.5523kN//m集中荷載P=1.44×1.2600=1.7664kN面板的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=35..000×1.80×1.80//6=118.900ccm3；I=35..000×1.80×1.80×1.80//12==17.0011cm4；計算簡圖彎矩圖(kN..mm)剪力圖(kN))變形圖(mm))經(jīng)過計算得到從從左左到右各支支座座力分別為:N1=22.3422kkN,N2=7..866kkNN,N3=5..809kkNN,N4=1..660kkNN；最大彎矩矩；最大變變形形V=0.4mmmm。(2)抗彎強強度度計算經(jīng)計算得到面板板抗抗彎強度計計算算值f==0.11663×1000×1000//1890000=8.66114N/mmmm2面板的抗彎強度度設(shè)設(shè)計值[ff]，取13.00N//mm2；面板的抗彎強度度驗驗算f<<[f]],,滿足要求!(3)抗剪計計算算截面抗剪強度計計算算值T=33×4108..0/(22××350.0000×18.0000)=00..978NN//mm2截面抗剪強度設(shè)設(shè)計計值[T]]=1.4400N/mmm22抗剪強度驗算TT<[[TT]，滿足要要求!(4)撓度計計算算：面板最最大大撓度計算算值值v=0..4422mmm面板的最大撓度度小小于230..0/25500,滿足要求求!2、梁底支撐方方木的的計算按照三跨連續(xù)梁梁計計算，最大大彎彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的計算算值值最不利分分配配的彎矩和和，計計算公式如如下下:均布荷載q==7.88666/0..3350=2222.4744kkN/m最大彎矩M==0.11qql2=0.1×22.477×0.35×最大剪力Q==0.6qqll=0.66××0.3500×22.4774=4..7720kNN最大支座力NN==1.1×0.3500×22.4774=8..6653kNN方木的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.2200×9.20×9.20//6=559.255ccm3；I=4.2200×9.20×9.20×9.20//12==272..554cm4；A、方木抗彎強強度計計算：抗彎計算強度ff=0.22775×106/592448.0==44.65NN//mm2方木的抗彎計算算強強度小于133.0N//mmm2,滿足要求!B、方木抗剪強強度計計算：截面抗剪強度必必須須滿足:T=3QQ//2bh<<[T]]截面抗剪強度計計算算值T=33×4720//(2×42×92)=11.8322NN/mm22截面抗剪強度設(shè)設(shè)計計值[T]]=1.3300N/mmm22方木的抗剪強度度計計算不滿足足要要求!采用在梁底底適當(dāng)位置置增增設(shè)雙方木木的的方法解決決（詳詳見設(shè)計圖圖）。C、方木撓度計計算最大變形v==0.67777×18.7228×350.004/(11000×9500..00×27254408.00))=0.00773mm方木的最大撓度度小小于350..0/25500,滿足要求求!3、梁底支撐鋼鋼管計計算(1)梁底底支支撐橫向鋼鋼管管計算橫向支撐鋼管按按照照集中荷載載作作用下的連連續(xù)續(xù)梁計算。集中荷載P取方方木木支撐傳遞遞力力。支撐鋼管計算簡簡圖圖支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))支撐鋼管變形圖圖((mm)支撐鋼管剪力圖圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計計算算得到最大彎矩最大變形vmmaax=0..112mm最大支座力QQmmax=88..378kkNN抗彎計算強度ff=0.2244×106/55080..00=46..118N/mmmm2支撐鋼管的抗彎彎計計算強度小小于于205.00N/mmm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大大撓撓度小于5000.0//1150與10mm,,滿足要求!(2)梁底底支支撐縱向鋼鋼管管計算縱向支撐鋼管按按照照集中荷載載作作用下的連連續(xù)續(xù)梁計算。集中荷載P取橫橫向向支撐鋼管管傳傳遞力。支撐鋼管計算簡簡圖圖支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))支撐鋼管變形圖圖((mm)支撐鋼管剪力圖圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計計算算得到最大彎矩最大變形vmmaax=1..332mm最大支座力QQmmax=1188.0133kkN抗彎計算強度ff=1.0033×106/55080..00=2022..03N//mmm2支撐鋼管的抗彎彎計計算強度小小于于205.00N/mmm22,滿足要求!支撐鋼管的最大大撓撓度小于7000.0//1150與10mm,,滿足要求!4、扣件抗滑移移的計計算縱向或橫向水平平桿桿與立桿連連接接時，扣件件的的抗滑承載載力力按照下式式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc————扣件抗滑承承載力設(shè)計計值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿桿傳給立桿桿的的豎向作用用力力設(shè)計值；；計算中R取最大大支支座反力，RRR=18..001kN單扣件抗滑承載載力力的設(shè)計計計算算不滿足要要求求,考慮采用雙雙扣件，當(dāng)當(dāng)直直角扣件的的擰擰緊力矩達達440--6655N.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動動,,其抗滑承載載力一般取取88.0kNN；；雙扣件在在220kN的荷荷載下會滑滑動動,其抗滑承載載力一般取取112.0kkNN。本工程的扣件抗抗滑滑處理：大大梁梁底小橫擔(dān)擔(dān)與與立桿相交交處處采用單扣扣連連接，小橫擔(dān)擔(dān)底部的大大橫橫擔(dān)采用雙雙扣扣與立桿連連接接，并抵緊緊小小橫擔(dān)。梁梁底底內(nèi)側(cè)兩根根立立桿處滑移移力力最大，采采用用斜桿卸荷荷。卸卸荷斜桿直直接接與小橫擔(dān)擔(dān)采采用十字（直直直角）扣件件扣扣結(jié)以卸除除一一部分滑移移力力。五、立桿的穩(wěn)定定性性計算立桿的穩(wěn)定性計計算算公式其中N———立桿的軸心心壓力設(shè)計計值值，它包括括：：橫桿的最大支座座反反力N1==18.0011kN((已已經(jīng)包括組組合合系數(shù)1.44)腳手架鋼管的自自重重N2==1.22××0.1299×51.1000=7..9916kNNN=18..0013+77..916++00.0000==25.99330kN——軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/i查表得得到；i——計算算立桿的截面面回回轉(zhuǎn)半徑((cm)；i=11.58A——立桿桿凈截面面積積(cm22))；A=4.899W——立桿桿凈截面抵抗抗矩矩(cm3)；W=55.08——鋼管立立桿抗壓強度度度計算值((N/mm22)；[f]——鋼鋼管立桿抗抗壓壓強度設(shè)計計值值，[f]=20055.00NN//mm2；l0——計計算長度((m))；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計算：l0=kuuh(1)l0==(h+22aa)((22)k：計算長度度附附加系數(shù)，按按按照J(rèn)GJ1330-200001第條取值為為1..155；u——計算算長度系數(shù)，參參照文獻=3\*GB3③：u=11.50a——立桿桿上端伸出頂頂層層橫桿中心心線線至模板支支撐撐點的長度度；；a=00..11m；公式(1)的計計算算結(jié)果：l0=k11uh==1.15555*1.55**1.5==22.5988775；長細比比l0/i=164；由JGJ1300-22001附錄C中查表：=00.262；=25.99330kN//（0.2622*489mm2）=202.39N/mm22，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算算<[ff]],滿足要求求!公式(2)的計計算算結(jié)果：==1000..01N//mmm2，立桿桿的穩(wěn)定性性計計算<[[f],滿足足要求!如果考慮到高支支撐撐架的安全全因因素，采用用文文獻2中的公式(3)計算ll00=k1k2(h+2a))(3))k2——計計算長度附加加系數(shù)數(shù)，按照表表22取值為1.1111；公式(3)的計計算算結(jié)果：==1511..94N//mmm2，立桿桿的穩(wěn)定性性計計算<[[f],滿足足要求!表1模板支支架計計算長度附附加加系數(shù)k11步距h(m)h≤0.90.9<h≤11..21.2<h≤11..51.5<h≤22..1k11.2431.1851.1671.163表2模板支支架計計算長度附附加加系數(shù)k22H(m)46810121416182025303540h+2a或u11hh(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照文獻獻=2\*GB3②②；（二）、4000寬寬次梁設(shè)計計計計算；模板支架搭設(shè)高高度度為48.77米，基本尺尺寸寸為：梁截截面面B×D=4000mmm×2400mmm，梁支撐撐立桿的橫橫距距(跨度方向)l=0..770米，立桿桿的步步距h=11.550米，梁底底增加加2道承重立桿桿。采用的鋼管類型型為為48×3.5。1、大梁底模面面板計計算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度度和和剛度。模模板板面板的按按照照多跨連續(xù)續(xù)梁梁計算。作作用用荷載包括括梁梁與模板自自重重荷載，施施工工活荷載等等。（1）.荷載的的計算：（1.1）鋼筋筋混凝凝土梁自重重((kN/m))：q1=255.0000×2.4000×0.3500=21..0000kNN//m(1．2)模模板板的自重線線荷荷載(kN/m))：q2=0..3500×0.3500×(2×2.4000+0.44000)/00..400==11.5933kkN/m(1．3)活活荷荷載為施工工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與與傾倒混凝凝土土?xí)r產(chǎn)生的的荷荷載(kN)：經(jīng)計計算得到，活活活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值P1==(1..0000+55..000))××0.4000×0.3500=0.88440kN；均布荷載q==1.22××21.0000+1..22×1.5933=27..1111kNN//m集中荷載P==1.44××0.8400=1.11776kN面板的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=35..000×1.80×1.80//6=118.900ccm3；I=35..000×1.80×1.80×1.80//12==17.0011cm4；計算簡圖彎矩圖(kN..mm)剪力圖(kN))變形圖(mm))經(jīng)過計算得到從從左左到右各支支座座力分別為為：：N1=11.7222kkN；N2=55.6811kkN；N3=33.5877kkN；N4=11.0300kkN最大彎矩；最大大變變形V==0.11mmm(1)抗彎強強度度計算面板抗彎強度計計算算值f=0..080×1000×1000//1890000=4.22552N/mmmm2面板的抗彎強度度設(shè)設(shè)計值[ff]，取15.000N/mmmm2；面板的抗彎強度度驗驗算f<<[f]],,滿足要求!(2)抗剪計計算算截面抗剪強度計計算算值T=33×2975..0/(22××350.0000×18.0000)=00..708NN//mm2截面抗剪強度設(shè)設(shè)計計值[T]]=1.4400N/mmm22抗剪強度驗算TT<[[TT]，滿足要要求!(3)撓度計計算算面板最大撓度計計算算值v==0.11115mm面板的最大撓度度小小于163..3/25500,滿足要求求!2、梁底支撐方方木的的計算按照三跨連續(xù)梁梁計計算，最大大彎彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的計算算值值最不利分分配配的彎矩和和，計計算公式如如下下:均布荷載q==5.66881/0..3350=1166.2322kkN/m最大彎矩M==0.11qql2=0.1×16.233×0.35×最大剪力Q==00.6×0.3500×16.2332=3..4409kNN最大支座力NN==1.1×0.3500×16.2332=6..2249kNN方木的截面力學(xué)學(xué)參參數(shù)截面慣慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.2200×9.20×9.20//6=559.255ccm3；I=4.2200×9.20×9.20×9.20//12==272..554cm4；A、方木抗彎強強度計計算抗彎計算強度ff=0.11999×106/592448.0==33.36NN//mm2方木的抗彎計算算強強度小于133.0N//mmm2,滿足足要求!B、方木抗剪計計算最大剪力的計算算公公式如下:Q=00.6qll截面抗剪強度必必須須滿足:TT=33QQ/2bhh<[TT]]截面抗剪強度計計算算值T=33×3409//(2×42×92)=11.3233NN/mm22截面抗剪強度設(shè)設(shè)計計值[T]]=1.3300N/mmm22（1.323--1..30）/1.300=1.7777%<5%；方木的抗抗剪強度滿滿足足要求!C、方木撓度計計算最大變形v==0.67777×13.5227×350.004/(11000×9500..00×27254408.00))=0.00553mm方木的最大撓度度小小于350..0/25500,滿足要求求!3、梁底支撐鋼鋼管計計算(1)梁底底支支撐橫向鋼鋼管管計算橫向支撐鋼管按按照照集中荷載載作作用下的連連續(xù)續(xù)梁計算。集中荷載P取方方木木支撐傳遞遞力力。支撐鋼管計算簡簡圖圖支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))支撐鋼管變形圖圖((mm)支撐鋼管剪力力圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計計算算得到：最最大大彎矩；最最大大變形vmmax=00..08mmm；；最大支座座力力Qmaxx=5.99554kN；

抗彎計算強強度f=00.17×106/50800.0=3322.42NN//mm2支撐鋼管的抗彎彎計計算強度小小于于205.00N/mmm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大大撓撓度小于6333.3//1150與10mm,,滿足要求!(2)梁底底支支撐縱向鋼鋼管管計算縱向支撐鋼管按按照照集中荷載載作作用下的連連續(xù)續(xù)梁計算。集中荷載P取橫橫向向支撐鋼管管傳傳遞力。支撐鋼管計算簡簡圖圖支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))支撐鋼管變形形圖((mm)支撐鋼管剪力力圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計計算算得到：最最大大彎矩；最最大大變形vmaax=0..994mm；最最大支座力力Qmaxx==12.88000kN；抗彎計算強度ff=0.7733×106/55080..00=1433..57N//mmm2支撐鋼管的抗彎彎計計算強度小小于于205.00N/mmm22,滿足要求求!支撐鋼管的最大大撓撓度小于7000.0//1150與10mm,,滿足要求!4、扣件抗滑移移的計計算縱向或橫向水平平桿桿與立桿連連接接時，扣件件的的抗滑承載載力力按照下式式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc————扣件抗滑承承載力設(shè)計計值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿桿傳給立桿桿的的豎向作用用力力設(shè)計值；；計算中R取最大大支支座反力，RRR=12..880kN單扣件抗滑承載載力力的設(shè)計計計算算不滿足要要求求,采用雙扣件件,其抗滑承載載力取12..0kN。考考慮到卸荷荷桿桿件，近似似滿滿足要求。5、立桿的穩(wěn)定定性計計算立桿的穩(wěn)定性計計算算公式其中N———立桿的軸心心壓力設(shè)計計值值，它包括括：：橫桿的最大支座座反反力N1==12.8800kN((已已經(jīng)包括組組合合系數(shù)1.44)腳手架鋼管的自自重重N2==1.22××0.1399×48.7000=8..1147kNNN=12..8800+88..147++00.0000==20.99447kN——軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/i查查表得到；；i——計算算立桿的截面面回回轉(zhuǎn)半徑((cm)；i=11.58A——立桿桿凈截面面積積(cm22))；A=4.899W——立桿桿凈截面抵抗抗矩矩(cm3)；W=55.08——鋼管立立桿抗壓強度度度計算值((N/mm22)；[f]——鋼鋼管立桿抗抗壓壓強度設(shè)計計值值，[f]=20055.00NN//mm2；l0——計計算長度((m))；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計算：l0=kuuh(1)l0==(h+22aa)((22)k：計算長度度附附加系數(shù)，按按按照J(rèn)GJ1330-200001第條取值為為1..155；u——計算算長度系數(shù)，參參照文獻=3\*GB3③：u=11.50a——立桿桿上端伸出頂頂層層橫桿中心心線線至模板支支撐撐點的長度度；；a=00..11m；公式(1)的計計算算結(jié)果：l0=k11uh==1.15555*1.55**1.5==22.5988775；長細比比l0/i=164；由JGJ1300-22001附錄C中查表：=00.262；=20.94477kN/（0.2622*489mm2）=163.50N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算算<[ff]],滿足要求求!公式(2)的計計算算結(jié)果：=80.799NN/mm22，立立桿的穩(wěn)定定性性計算<[f],,滿滿足要求!如果考慮到高支支撐撐架的安全全因因素，適宜宜由由公式(3)計算：l0=k11k2((h+2a))(3))k2——計計算算長度附加加系系數(shù)，按照照表表2取值為1.1111；公式(3)的計計算算結(jié)果：==1222..74N//mmm2，立桿桿的穩(wěn)定性性計計算<[[f],滿足足要求!（三）、3000寬寬次梁設(shè)計計計計算；采用同400寬寬次次梁的設(shè)計計，計計算過程略略去去；五、卸荷斜撐與與剪剪刀撐布設(shè)設(shè)及及架體構(gòu)造造要要求（一）、卸荷斜斜撐撐；每道南北向梁梁梁底底均設(shè)置兩兩道道卸荷斜撐撐，將將天井院處處的的井格梁荷荷載載向兩側(cè)塔塔樓樓傳遞。斜斜撐撐上端與梁梁底底小橫桿扣扣結(jié)結(jié)，下部逐逐步步架與大橫橫桿桿扣結(jié)，下下端端以墊板木木楔楔頂緊于樓樓面面，樓面處處設(shè)設(shè)置掃地桿桿。卸卸荷斜撐的的角角度與梁底底支支撐架的步步距距和橫距(跨度方向)之比相同，即即即：1500//700，約相當(dāng)于650。同時起到到加強梁底底排排架剛度的的作作用。（二）、剪刀撐撐布布設(shè)；1、東西兩側(cè)各各3米米寬外架沿沿外外架外立面面應(yīng)應(yīng)滿設(shè)南北北向向剪刀撐；；2、中部在南北北向除除在七道南南北北向通長梁梁的的梁底按照B-B剖面所示設(shè)設(shè)置卸荷斜斜撐撐和剪刀撐撐外外，分別在在=10\*GB3⑩⑩軸和13軸設(shè)置雙向向剪刀撐（可可可按滿堂架架通通常要求設(shè)設(shè)置置）。這九九道道剪刀撐均均與與兩側(cè)塔樓樓結(jié)結(jié)構(gòu)抵緊，并并并剛性聯(lián)接接，確確保將因荷荷載載不均勻造造成成的水平力力傳傳遞給塔樓樓結(jié)結(jié)構(gòu)。3、東西向剪刀刀撐按按照A-A剖面設(shè)置四四道，其位位置置見平面圖圖的的標(biāo)示。（三）、整體性性構(gòu)構(gòu)造層的設(shè)設(shè)計計：本工程支撐架沿沿高高度方向設(shè)設(shè)置置四道整體體性性雙水平加加強強層；具體體位位置見A-A剖面。水平平加強層的的作作用主要是是加加強架體在在平平面方向的的剛剛度，并起起一一定的抗扭扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)作用。水水平平加強層的的設(shè)設(shè)置方法是是采采用雙向水水平平斜桿，且且須須盡量與立立桿桿連接，設(shè)設(shè)置置斜桿框格格數(shù)數(shù)要大于水水平平框格總數(shù)數(shù)的的1/3，并與與塔樓結(jié)構(gòu)構(gòu)剛剛性聯(lián)接，確確確保將水平平扭扭轉(zhuǎn)力傳遞遞給給塔樓結(jié)構(gòu)構(gòu)。具體的水平加強強層層布設(shè)可在在繪繪制出架體體整整體大樣圖圖后后另行補充充。（四）架體與樓樓層層結(jié)構(gòu)的連連接接；卸荷斜撐位于塔塔樓樓樓面的范范圍圍內(nèi)（即B-B剖面所示的“卸荷區(qū)域”），應(yīng)搭設(shè)設(shè)通長滿堂堂架架，架體立立桿桿間距按700×7700，并與所遇遇到的所有有塔塔樓結(jié)構(gòu)柱柱及及卸荷斜撐撐牢牢固連接。其其其作用一是是保保證卸荷斜斜撐撐的穩(wěn)定性性，二二是在垂直直方方向傳遞荷荷載載，三是確確保保整個架體體與與塔樓結(jié)構(gòu)構(gòu)的的連接可靠靠。該該部分滿堂堂架架的具體要要求求見第六章章中中“結(jié)構(gòu)加固支支撐的具體體設(shè)設(shè)置方法”。架體在二至五層層裙裙房處靠近近裙裙房結(jié)構(gòu)部部分分，無論有有無無結(jié)構(gòu)加固固支支撐滿堂架架，均均應(yīng)與所遇遇到到的所有塔塔樓樓結(jié)構(gòu)柱牢牢固固連接。具體的連接方式式詳詳見大樣。（五）架體的其其他他構(gòu)造要求求。除了要遵守《扣扣件件架規(guī)范》的的的相關(guān)要求求外外，還要符符合合以下要求求：：1.梁板模板高高支撐架架所用桿件件和和扣件必須須為為合格的國國標(biāo)標(biāo)產(chǎn)品；每每個個扣件的擰擰緊緊力矩都要要進進行控制，直直直接承受荷荷載載較大的扣扣件件（如梁底底橫橫桿與立桿桿、卸卸荷斜桿等等之之間）要專專人人負(fù)責(zé)檢查查嚴(yán)嚴(yán)格控制擰擰緊緊力矩在455-60NN..m，鋼管不不能選用已已經(jīng)經(jīng)長期使用用發(fā)發(fā)生變形的的；；2.所有梁底支支撐架和和滿堂架立立桿桿之間必須須按按步距滿設(shè)設(shè)雙雙向水平桿桿，確確保兩方向向足足夠的設(shè)計計剛剛度；3.所有方木的的位置和和放置方向向必必須嚴(yán)格按按照照設(shè)計執(zhí)行行；；4.為便于梁底底支撐架架與滿堂架架連連接，梁底底支支撐架立桿桿在在沿梁長度度方方向上間距距統(tǒng)統(tǒng)一為7000mm，滿堂堂架立桿間間距距為1400××1400；施工前繪繪制出大比比例例的架體整體體大樣平面面圖圖，實際施工工時，對于于立立桿的位置置要要彈線控制制，嚴(yán)嚴(yán)格按照設(shè)設(shè)計計尺寸搭設(shè)設(shè)，確確保位置準(zhǔn)準(zhǔn)確確、齊整；；立立桿連接采采用用對接，嚴(yán)嚴(yán)禁禁搭接，相相鄰鄰接頭應(yīng)錯錯開開至少一步步架架；水平桿桿的的接頭也應(yīng)應(yīng)錯錯開在不同同的的框格中設(shè)設(shè)置置。5、縱橫梁交接接處，不不得因梁底底支支撐架相會會減減少立桿，應(yīng)應(yīng)應(yīng)根據(jù)具體體情情況，適當(dāng)當(dāng)增增加立桿。6.架體遇到立立面結(jié)構(gòu)構(gòu)標(biāo)高變化化處處，應(yīng)注意意協(xié)協(xié)調(diào)步高與與掃掃地桿的關(guān)關(guān)系系，以保證證掃掃地桿位置置為為原則，可可采采用一至兩兩步步小步高的的變變步距設(shè)置置進進行調(diào)整；；7、確保立桿的的垂直直偏差和橫橫桿桿的水平偏偏差差小于《扣扣件件架規(guī)范》的的的要求；立立桿桿底部必須須有有成品下托托或或大于200×2200的墊板。六、承荷樓板的的加加固支撐由于本專項工程程所所用架體材材料料量巨大，上上上部工程結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)特殊，總總荷荷載相當(dāng)驚驚人人。僅兩塔塔樓樓之間格構(gòu)構(gòu)層層部分預(yù)估估架架體材料和和模模板荷載約約在在1200噸，鋼筋混混凝土總重重約約1500噸，合計荷荷載約2500噸。包括兩兩側(cè)3米寬外架在在內(nèi)內(nèi)的承荷面面積積約為20000平方米。除除對對南北向大大梁梁采用B-B剖面所示的的卸荷斜撐撐進進行分層卸卸荷荷外，考慮慮采采用多層樓樓板板與板間加加固固支撐共同同構(gòu)構(gòu)成的空間間結(jié)結(jié)構(gòu)體系承承擔(dān)擔(dān)荷載。依據(jù)文獻=4\*GB3④的實實測測結(jié)果，荷荷載載傳遞超過過三三層以后，傳傳傳遞效應(yīng)基基本本可以忽略略不不計?？紤]慮本本工程實際際情情況，加固固支支撐設(shè)置如如下下：兩側(cè)塔樓上部除除屋屋面層的本本層層模板支撐撐架架外，在十十二二層，十一一層層兩層設(shè)置置結(jié)結(jié)構(gòu)加固支支撐撐，荷載由由十十二層頂、十十十一層頂、十十十層頂三層層結(jié)結(jié)構(gòu)共同承承擔(dān)擔(dān)；卸荷斜撐將部分分荷荷載卸至兩兩側(cè)側(cè)塔樓，在在塔塔樓卸荷支支撐撐的下一層層（即即五層）設(shè)設(shè)置置結(jié)構(gòu)加固固支支撐。裙樓屋面局部五五層層（標(biāo)高26.1000），部分為為四層（標(biāo)標(biāo)高高21.6000）；除局部部五層內(nèi)滿滿設(shè)設(shè)結(jié)構(gòu)加固固支支撐外，在在四四層和三層層對對應(yīng)位置再再設(shè)設(shè)置兩層加加固固支撐。天井院內(nèi)架體直直落落一層頂處處，考考慮到地下下室室頂板厚度度較較大，剛度度和和承載能力力均均較大，且且上上部荷載已已部部分傳至兩兩側(cè)側(cè)塔樓和裙裙房房結(jié)構(gòu)，故故設(shè)設(shè)置一層加加固固支撐。以上設(shè)置的位置置示示意見B-B剖面圖。結(jié)構(gòu)加固支撐的的具具體設(shè)置方方法法。在梁底支撐架對對應(yīng)應(yīng)垂直投影影位位置，首層層加加固支撐應(yīng)應(yīng)按按700×7700滿堂架支設(shè)設(shè)；非梁底支撐架對對應(yīng)應(yīng)垂直投影影位位置和梁底底支支撐架對應(yīng)應(yīng)垂垂直投影位位置置的第二層層加加固支撐均均按按照1400××1400滿堂架支設(shè)設(shè)；結(jié)構(gòu)加固支撐滿滿堂堂架可以利利用用澆筑梁板板混混凝土后未未拆拆除的模板板支支撐，進行行適適當(dāng)加固即即可可；對于絕大部分已已拆拆除模板支支撐撐的位置，應(yīng)應(yīng)應(yīng)由下往上上先先做加固支支撐撐架，后做做上上層加固支支撐撐架和構(gòu)架架層層高支撐架架，以以確保梁板板在在未承受附附加加荷載之前前已已得到支撐撐，使使下部結(jié)構(gòu)構(gòu)加加固支撐能能夠夠共同受力力并并傳遞荷載載。結(jié)構(gòu)加固支撐在在下下部成熟結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的梁底處處，根根據(jù)加固支支撐撐架的立桿桿間間距（700、1400）分別以橫橫擔(dān)@700或@1400抵緊梁底；；板底處以以立立桿搭接的的方方式調(diào)節(jié)立立桿桿長度頂緊緊板板底，板底底墊墊以大于200×2200的墊板，必必要時以木木楔楔加緊。結(jié)構(gòu)加固支撐滿滿堂堂架必須設(shè)設(shè)置置掃地桿，水水水平拉接桿桿件件和剪刀撐撐，按按照通常結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)受荷滿堂堂架架的要求進進行行綁扎。七、混凝土澆筑筑及及其他（一）、支撐架架體體和模板的的起起拱；1、主梁起拱；；主梁（指南北向向共共計四道預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力大梁）起起起拱高度考考慮慮受荷混凝凝土土結(jié)構(gòu)的彈彈性性變形、模模板板架體的微微間間隙沉降、架架架體變形等等因因素，綜合合確確定為60mmm（約為跨跨度的1.7‰）。2、一級次梁起起拱；；一級次梁（指橫橫擔(dān)擔(dān)于主梁的的東東西向梁和和中中心圓環(huán)梁梁）按按照與主梁梁交交接處梁底底相相平的原則則，其其與主梁相相交交處的梁底底平平主梁梁底底，跨跨中按照分分段段跨度的1.5‰起拱。3、二級次梁起起拱；；二級次梁（指以以一一級次梁為為支支座的南北北向向次梁）按按照照與一級次次梁梁梁交接處處梁梁底相平的的原原則，其與與一一級次梁相相交交處的梁底底平平一級次梁梁梁梁底，跨中中按按照分段跨跨度度的1‰起拱。（二）、混凝土土澆澆筑路線及及注注意事項；；1、先澆筑兩側(cè)側(cè)塔樓樓梁下柱，待待待該部分柱柱砼砼齡期達15天以后，按按照前文中中柱柱聯(lián)結(jié)點詳詳圖圖與架體連連接接。2、澆筑格構(gòu)層層梁時時，考慮荷荷載載的對稱性性，精精心設(shè)計混混凝凝土澆筑方方案案，確保模模板板支架施工工過過程中均衡衡受受載，最好好采采用由中部部向向兩邊擴展展的的澆筑方式式；；設(shè)兩臺泵泵車車、兩個澆澆筑筑面，并大大致致均衡澆筑筑