高大模板專項施工方案

高大模板專項施工方案（首層架空層及轉換層）第一章編制依據(jù)1.1施工圖1.2《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20011.3《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-92）1.4《木結構設計規(guī)范》（GBJ5-88）1.5《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》（GBJ18-87）1.6《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）1.7《高層混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3-2003）1.8《建筑施工手冊》（第四版）（中國建筑工業(yè)出版社2003）1.9《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-20012.0《混凝土結構工程施工平面整體表示法制圖規(guī)范和構造詳圖》03G101-1。第二章工程概況本工程位于東莞市鳳崗鎮(zhèn)，建筑面積為45626.93㎡，地下室2層，地上25層，地上建筑總高度為88.8m。本工程的主要高大模板部位為第一層正門入口中庭，面積為310㎡，高度為11m，梁截面最大為300×1000mm，板厚為120mm，梁下鋼管架支撐間距0.7m×0.9m×步距1.5m，樓板下鋼管架支撐間距0.9m×0.9m×步距1.5m；其次為第五層轉換層，層高6.0m，結構標高22.00m（此標高層面積2056.49㎡），梁截面最大為1050×2000mm，板厚為180mm，梁下鋼管架支撐間距0.第三章模板的設計及驗算（一）、11m高支模板設計1、施工部位簡況本工程的高支模部位為門廊及中庭，層高為11m（見立桿平面布置圖）；梁截面最大為300×1000mm，梁長為14.8m，板厚為120mm。以下為本方案選取有代表性的KL63、KL23梁、梁上板及與此相關的Z49柱（Ф1000）、Z43（700×700）作高支模施工方案。2、高支模方案支設的規(guī)定要求2.1材料選擇模板用18mm厚優(yōu)質耐水膠合板。小楞木：用50×100mm松木枋。大楞：用Ф48×3.5mm焊接鋼管，對拉螺栓用M12高強螺桿。支撐架：用Ф48×3.5mm鋼管和扣件連接，鋼制螺絲上托及下座。2.2施工方案選擇2.2.1樓板模板及支撐架構造做法：eq\o\ac(○,1)、樓板模：用18mm厚耐水膠合板eq\o\ac(○,2)、小楞木用50×100mm松木枋，間距≤400mm。eq\o\ac(○,3)、大楞用：Ф48×3.5mm鋼管或2根50×100mm松木枋支于支撐立桿上托。eq\o\ac(○,4)、支撐架立桿：立桿用Ф48×3.5mm鋼管，間距900mm，步距1.5m；用Ф48×3.5鋼管作縱橫的水平拉桿，離地下室底板面250mm，設掃地桿，與結構柱模用鋼扣件拉結牢固，防止平面失穩(wěn)，靠邊跨均設剪刀撐（Ф48×3.5鋼管），剪刀撐做法按規(guī)范規(guī)定。2.2.22.2.2用18mm厚膠合板，沿梁長向鋪釘于小楞上。小楞：用50×100mm松木枋，垂直于梁長方向鋪設于大楞上，間距300mm。大楞：用Ф48×3.5mm鋼管，沿梁長向設置，承于支撐架立桿的上托面。支撐立桿：用Ф48×3.5mm鋼管，于梁兩側距梁邊200mm各設1根頂桿，沿梁長方向間距900mm（即：共兩排立桿），步距≤1.5m，縱橫設Ф48×3.5mm鋼管水平拉桿，Ф48×3.5mm鋼管掃地桿。梁兩端及梁跨中設剪刀撐,梁兩側設交叉斜撐，均用Ф48×3.5mm2.2.2.2梁側模板構造：（梁高≥800mm側模板：用18mm厚膠合板。豎向木枋楞：用50×100mm（受力截面高度）水平間距300mm。用釘與側模板釘牢固，上端用100×50mm枋木條釘牢在樓模板上及梁模小枋楞上，枋木條緊貼頂牢固豎向小枋楞，使起到支點作用。大楞：用Ф48×3.5mm鋼管，梁每側沿梁底上及板底下200mm各設一排，（梁高為700的沒有中間排鋼管），設置2根Ф48×3.5mm鋼管，沿梁長方向每間距≤600mm用M12對拉螺桿，每端雙螺母進行拉結緊貼，固定豎向小楞，使梁模板滿足梁的截面尺寸。見下梁支撐立面示意圖：2.2.3模板：用18mm膠合板豎向枋木：用50×100mm松木枋水平間距300mm，靠柱每邊角處設一根，與柱模用鐵釘釘牢，可作為柱模垂直方向穩(wěn)定及承受柱砼重。作用于模板的側壓力及傳遞該側壓力至柱模板環(huán)箍的作用。模板環(huán)箍：用2根Ф48×3.5mm鋼管，用M12對拉螺栓于柱兩對邊豎向枋木外按柱截面尺寸夾牢固，每環(huán)箍互為置換方向緊貼設置，柱邊長為700m，中間不用加螺栓，環(huán)箍豎向間距≤500mm。柱模支架：在柱模板用吊錘吊垂直就位后，用Ф48×3.5mm鋼管四向斜撐（距柱頂下2m及3.5m處）斜撐頂牢柱模。斜撐與下層樓板（地下室底板）夾角成60度，必須牢固可靠。（見柱模板安裝圖）3、高支模支撐體系的一般規(guī)定和施工要求3.1模板支架的構造要求本工程梁模板支撐架用在梁寬×高在300×1000mm時，梁底中間不另設支撐立桿。立桿間必須按1.5m的步距滿設雙向水平拉桿。立桿腳下必須有足夠能承受上部傳下來荷重的能力。3.2立桿步距不能超過1.5m。3.3剪刀撐的搭設：沿支架四周外立面滿設剪刀撐。中部可根據(jù)需要并依構架框格大小，每隔10～15m設置。4、支撐架搭設規(guī)定4.1立桿的垂直偏差不大于1/200架高，相鄰兩根立桿接頭錯開500mm，并不在同一步距內。橫桿架設在立桿內側，同一水平面的內外橫桿接頭錯開一跨距，大橫桿水平偏差控制在50mm內。立桿采用搭接連接時必須采用雙扣件連接，且必須加保險扣。剪刀撐的位置從梁及樓板支架兩端開始，沿豎向全高連續(xù)設置。剪刀撐的斜桿設在立桿的外側與橫桿成450～600夾角。為保證架子的穩(wěn)定性，搭設剪刀撐時將斜桿間隔扣在立桿上和水平桿的伸出部分，剪刀撐的腳部頂架在支承面上。安裝扣件時，將扣件放端正后再擰緊螺栓，且用力要適當，一般控制在40～50N·m，并不大于65N·m。對壓扁、彎曲、銹蝕嚴重和有裂縫的鋼管和不合格扣件嚴禁使用。安裝完畢后，要組織全面綜合驗收，履行合格簽證后方可進行下道工序施工?？蚣芰嚎缍却笥?模板安裝前要做好設計施工圖紙，梁柱編號進行配模工作。按編號安裝模板，支模前應做好放線定位和模板底部安裝面的標高線及設置梁模板內外定位控制線的工作。模板制作安裝允許的偏差值。梁截面尺寸+2mm、-5mm。梁側向彎度在1/1000內。梁起拱度在5mm內。梁長度在-5mm內。相鄰兩跨表面高低差2表面平整度5mm（5、KL63梁模板支撐架設計計算梁寬×高=300×10005.1選用材料相關數(shù)據(jù)如下：18抗剪強度[τ]＝2.2N/mm2抗彎強度[]＝16N/mm2彈性模量E＝1.1×104N/mm2松木枋小楞50×100抗剪強度[τ]＝1.4N/mm2抗彎強度[]＝13N/mm2彈性模量E＝1.0×104N/mm2(3)鋼管Ф48×3.5mm抗剪強度[τ]＝110N/mm2抗彎強度[]＝215N/mm2彈性模量E＝2.1×105N/mm2截面積A＝489mm2截面矩量W＝5.08×103慣性矩I＝12.18×1045.2梁底模板驗算荷載計算靜載：模板自重：g1＝6KN/m3×0.5×0.018＝0.054KN/m新澆砼梁重：g2＝25×0.3×1.0＝7.5KN/m鋼筋重：g3＝1.5×0.3×1.0＝0.45KN/mg＝(g1+g2+g3)×1.2＝9.605KN/m施工荷載：P＇＝2×0.3＝0.6KN/mP＝1.4×P＇＝0.84KN/mq＝g+P＝10.445KN/m強度驗算：（按四跨連續(xù)板計算）l＝0.3Mmax＝Kmql2＝(0.107×9.605+0.121×0.84)×0.3×0.3＝0.102KN/mW＝300×18×18/6＝16200mm3＝102000/16200＝6.296N/mm2＜[]＝16N/mm2滿足要求剪應力驗算：V＝（0.607×9.605+0.62×0.84）×0.3＝1.91×0.3＝0.573KNτ＝3V/2bh=3×573÷(2×300×18)＝0.159N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2滿足要求撓度驗算W＝（0.632×9.605+0.967×0.84）×3004/100IE＝5.575×1010÷（100×1.1×104×300×183/12）＝0.35mm＜300/400＝0.75mm滿足要求5.3梁底小楞驗算荷載：梁底模板（壓腳）傳來重：q1=10.445×0.5＝5.223KN/m松木枋自重：q2＝6×0.05×0.1×1.2＝0.036KN/m強度驗算：(小楞跨度為300+200×2)Mmax＝0.125×0.036×0.72+５.223×0.5×0.7÷8×（2-0.5/0.7）＝0.296KN·mW＝bh2/6=50×1002/6＝83333mm3＝296000/83333＝3.55N/mm2＜[]＝13N/mm2滿足要求剪力驗算V＝0.036×0.7/2+5.223×0.5＝2.624KNτ＝3V/2bh＝3×2624÷(2×50×100)＝0.787N/mm2＜[τ]＝1.4N/mm2滿足要求撓度驗算（自重可忽略不計）W＝5ql4/384EI＝5×5.223×7004÷(384×104×50×1003/12)＝0.392mm＜700/400＝1.75mm滿足要求5.4梁底模大楞驗算（Ф48×3.5鋼管），按三跨連續(xù)梁考慮，K=0.101強度驗算（Ф48×3.5鋼管）,化為均布荷載計算,q=2.624×3/0.9=8.75KN/mMmax＝Kql=0.101×8.75×0.9=0.80KN·mW＝5.08×103＝M/W＝800000/5080＝157.48N/mm2＜[]＝215N/mm2滿足要求剪應力驗算V＝1.286×2.624＝3.374KNτ＝3V/2bh＝3×3374÷489＝20.7N/mm2＜[τ]＝110N/mm2滿足要求撓度驗算W＝kwql4/100EI＝1.76×2.264×9004÷（100×2.1×106×12.18×104）＝0.12mm＜600/400＝1.25mm滿足要求5.5梁側模驗算砼側壓力F1＝0.22c·t0·1·2v1/2F2＝c·HV＝1.85m/h1＝1.22＝1.15T＝300Ct0＝200/（30+15）F1＝0.22×25×4.44×1.2×1.15×＝45.84×1.26＝57.76KN/m2F2＝25×1.0＝25KN/m2取F＝25KN/m2（注：V為砼澆灌速度，β為商品砼影響系數(shù)，T為澆筑溫度.）梁側模板強度驗算立檔用50×100mm松木枋，沿梁長向布置間距300mm，立檔在距梁底及樓板底200mm各用M12螺栓一根，梁中段每350mm用一根，梁側模板按三跨連續(xù)梁計。Mmax＝0.177×25×0.32＝0.398KN.m＝M/W＝398000÷1000×182/6＝7.37N/mm2＜[]＝16N/mm2滿足要求剪應力驗算V＝0.607×25×0.3＝4.55KNτ＝3V/2bh＝3×4550÷(2×1000×18)＝0.38N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2滿足要求撓度驗算W＝0.677×ql4/100EI＝0.677×25×3004÷(100×1.1×104×1000×183/12)＝0.26mm＜300/400＝0.75mm滿足要求5.6梁側模立檔枋木驗算q＝25×0.3＝7.5KN/m強度驗算Mmax＝0.125×7.5×0.52＝0.234KN.mW＝50×1002/6＝83333mm2＝M/W＝234000/83333＝2.81N/mm2＜[]＝13N/mm2滿足要求剪力驗算V＝0.625×7.5×0.5＝2.34KNτ＝3V/2bh＝3×2340÷(2×100×50)＝0.702N/mm2＜[τ]＝1.4N/mm2滿足要求撓度驗算W＝0.912×7.5×5004/100EI＝6.84×5004÷（100×1×104×50×1003/12）＝0.1mm＜500/400＝1.25mm滿足要求5.7梁側模大楞（沿梁長向，每側每層2根Ф48×3.5mm鋼管，水平間距600用1根M12對拉螺栓拉結）立檔傳來集中重：P＝7.5×0.5＝3.75KN強度驗算Mmax＝0.286×3.75×0.6＝0.64KN·mW＝2×5.08×103＝10.16×103＝M/W＝640000/10160＝62.99N/mm2＜[]＝215N/mm2滿足要求撓度驗算W＝1.764×3.75×6004÷（2×100×2.1×106×12.18×104）＝0.02mm＜600/400＝1.25mm滿足要求剪應力驗算V＝1.286×3.75＝4.82KNτ＝3V/2bh＝3×4820÷(2×489×2)＝7.39N/mm2＜[τ]＝110N/mm2滿足要求5.8對拉螺栓驗算N＝25×0.6×0.48＝7.2KN用M12對拉螺栓[N]＝12.9KN＞N＝7.2KN滿足要求5.9支撐架立桿驗算5.9.1、荷載：（1）梁底橫大楞傳來重（10.45×0.6）÷2＝3.135KN（2）大楞自重：0.037KN/m×1.2＝0.03KN（3）立桿自重：0.037×11×1.2＝0.49KN（4）扣件重：14個×0.018KN/個＝0.25KN（5）水平橫桿重：0.037KN/m×7×（0.6+0.9）＝0.39KNN＝4.3KNM＝Ne＝4.3×0.048＝0.21KN·m用步距為1.5m時A＝489mm2λ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06φ＝0.626＝N/φA+M/W＝4300÷（0.626×489）+210000/5080＝55.39N/mm2＜[]＝215N/mm2滿足要求5.9.2、抗滑移驗算N=10.43KN＞8KN底模大楞與立桿連接處用2個扣件可滿足要求。支撐架立桿支承于地下室頂板上，利用支架下座即可承擔上部傳來荷載，故不需作基礎處理，即能滿足安全要求。6、樓板模板支架驗算6.1模板驗算(按板厚180mm考慮)荷載：砼板自重：25KN/m3×0.18＝4.5KN/m2鋼筋重：1.5×0.18＝0.27KN/m218厚膠合板自重：6.0×0.02＝0.12KN/m2g=1.2g1＝4.89×1.2＝5.868KN/m2施工荷重：P＝2.5×1.4＝3.5KN/m2強度驗算：（按四跨連續(xù)板驗算）Mmax＝（0.107×5.868+0.121×3.5）×0.42＝0.168KN·mW＝bh2/6＝1000×18×18/6＝54000mm3＝M/W＝168000/54000＝3.11N/mm2＜[]＝16N/mm2滿足要求剪應力驗算V＝(0.607×5.868+0.62×3.5)×0.4＝2.293KNτ＝3V/2bh＝3×2293÷(2×1000×18)＝0.191N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2滿足要求撓度驗算W＝(0.632×5.868+0.967×3.5)×4004÷（1×100×104×1000×183/12）＝0.374mm＜400/400＝1.0mm滿足要求6.2小枋木驗算（按單跨梁計小楞間跨400mm）g＝5.868×0.4＝2.35KN/mP＝3.5×0.4＝1.4KN/mq＝3.75KN/m強度驗算：Mmax＝0.125×375×12＝0.47KN·mW＝50×1002/6＝83333mm3＝M/W＝470000/83333＝5.6N/mm2＜[]＝13N/mm2滿足要求剪力驗算V＝3.75×1/2＝1.88KNτ＝3V/2bh＝3×1880÷(2×100×50)＝0.564N/mm2＜[τ]＝1.4N/mm2滿足要求撓度驗算W＝5q·l4/384EI＝5×3.75×10004÷(384×1.0×104×50×1003/12)＝1.172mm＜1000/400＝2.5mm6.3大楞驗算（Ф48×3.5鋼管）（為簡化計算按均布荷載考慮計）g＝5.868+0.03×3+0.037＝6.0KN/mP＝3.5KN/m(荷載組合:q＝6+3.5＝9.5KN/m)強度驗算（按三跨連續(xù)梁計）Mmax＝(0.117×9.5×0.9)＝1.0KN·m＝M/W＝1000000/5080＝196.85N/mm2＜[]＝215N/mm2滿足要求剪應力驗算V＝0.617×9.5×0.9＝5.28KNτ＝5280/489＝10.8N/mm2＜[τ]＝110N/mm2滿足要求撓度驗算W＝KWql4/100EI＝0.99×9.5×10004÷(100×2.1×106×12.18×104)＝0.368mm＜1000/400＝2.5mm滿足要求6.4支撐架立桿驗算大楞傳來荷重：5.28KN立桿自重：11×0.037＝0.4KN扣件重：8×2×0.018KN/個＝0.3KN水平拉桿重：8×2×0.037＝0.6KNN＝6.58KNM＝6.58×0.048＝0.316KN·m用Ф48×3.5鋼管，間距0.9×0.9m，步距1.5mI＝15.78mmλ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06φ＝0.626σ＝6580÷（0.626×489）+316000/5080＝83.7N/mm2＜215N/mm2滿足要求抗滑移驗算：N＝6.93KN＜8KN用一個扣件即可。7、Z43柱模板驗算：700×700mm截面尺寸7.1柱模驗算柱高6m分兩次支模澆完，砼澆筑速度V＝1.80m/h1＝1.22＝1.15T＝300Ct0＝200/30+15新澆砼側壓力標準值：F＝0.22Rc·t?！う?·β2·V1/2＝0.22×25×4.45×1.2×1.15×＝33.78×1.34＝45.3KN/mF=Rc.H=25×2.0=50KN/㎡取F=45.3KN/㎡模板驗算：按兩跨連續(xù)計算用50×100松方木，間距300mmM=0.125×45.3×0.32=0.509KN.mW=1000×182/6=54000mm3=M/W=509000/54000=9.4N/mm2<[]=16N/mm2滿足要求剪應力驗算V=0.625×45.3×0.3=8.49KNτ=3V/2bh=3×8490÷(2×1000×18)=0.7N/mm2＜[τ]=2.2N/mm滿足要求撓度驗算W=(0.912×45.3×l4)/100EI=45.6×3004÷(100×1.1×104×1000×18312)=0.62mm<300/400=0.75mm滿足要求7.2豎向立檔驗算：按跨度500mm四跨驗算q=45.3×0.3=13.6KN/m強度驗算Mmax=0.107×13.6×0.452=0.295KN.mW=50×1002/6=83333mm3=M/W=295000/83333=3.54N/mm2<[]=13N/mm2滿足要求剪應力驗算V=0.607×13.6×0.45=3.71KNτ=3V/2bh=3×3710÷(2×100×50)=1.11N/mm2＜[τ]=1.4N/mm滿足要求撓度驗算W=0.632×13.6×4504÷(100×1.1×104×500×103÷12)=0.08mm<500/400=1.25mm滿足要求7.3柱模板箍驗算7.3.1柱寬700mm向：用2根Ф48×荷載P=45.3×0.3×0.45=6.1KN強度驗算Mmax=6.1×0.43-3.05×0.3=1.71KN.mW=2×5080=10160mm3=M/W=1710000/10160=168.3N/mm2<[]=215N/mm2滿足要求剪應力驗算V=6.10KN[ν]=489×110=53.7N/mm2＞V=6.1N/mm2滿足要求撓度驗算W=mm＜860/400=2.15mm滿足要求附圖：說明：在1、2層梁上預埋Ф48*3.5鋼管與支撐體系連接構成連墻桿件。8、Z49圓柱模板驗算：(截面為Φ1000mm，采用玻璃鋼模安裝，模高為6m，壁厚為8mm。)8.1平板玻璃鋼圓柱模板的原理分析根據(jù)流體力學的基本原理：圓環(huán)形容器壁在受到來自內部的液壓力作用下要均勻脹大，故在包含圓環(huán)軸線的任何徑向截面上，作用有相同的法向拉力。具有一定韌性的圓形容器，必定會撐脹成為一個標準的圓形柱體。這一理論的實現(xiàn)，在實際應用中，要滿足以下兩個條件：（1）、玻璃鋼模板是具有合適韌性的薄壁勻質體，受內部的液態(tài)壓力能夠脹成形圓。（2）、混凝土在澆筑時呈流塑狀，具有合適的流動度，在振搗的作用下，側壓力使不受約束的玻璃鋼模板脹成圓形。8.2砼側壓力驗算F1=0.22r.t。.β1.β2.v1/2=0.22×25×4.44×1.2×1.15×=57.76Kn/m2F2=rc.H=25×3=75KN/m2兩者取最小值：P=F1=57.76K/m2V為砼澆灌速度,β為商品砼影響系數(shù)，T為砼溫度t。=200/（30+15）=4.448.3平板玻璃鋼圓柱模板的力學計算（1）、取h=1000mm高度的模板截面，柱直徑為1000mm，計算內力。（2）、模板壁厚t根據(jù)玻璃鋼抗拉強度計算確定。（3）、對一定扇面的側壓力進行定積分，計算簡圖如下：∵N=δ·1·t∴Rp=∫P·l·Smφ··dφ=(-cosφ)·∫=[cosα-cosβ]又∵Ncosα=RP+Ncosβ∴N=δ·1·t=∴δ===36.1Mpa=[δ]=178Mpa(玻璃鋼的充許應力)t=8mm≥==0.211mm玻璃鋼厚度8mm滿足要求。9、KL23梁模板的設計參照KL63執(zhí)行。10、樓板模板（120mm厚）設計，立桿間距按1.2×1.2m，大楞按立桿間距相應調整，經(jīng)驗算滿足要求，計算過程略。（二）、轉換層模板設計及驗算（集中線荷載大于15KN/m）1、施工部位簡況本工程的設計的轉換層層高6.0m，樓板厚180mm，其中裙房天面花園約1628㎡，結構標高21.本層H=800mm以上梁總長約530m，梁截面尺寸共9種，按梁高分5種，按梁寬分6種；其中bh=1050×2000梁4根，KZL22梁2根、KZL87、KZL88梁2根約62m；bh=1000×1800梁3根，KZL19在14軸的A～C軸間，KZL19在8軸上，KZL25在12軸的A～C軸間，約62m；bh=900×1800梁1根，KZL79梁1根，約8m；其余為H=1800或b=800以下梁，600×1800約16m，800×1600約16m，600×1600約94m，600×1400約51m，400×1400約51m，300根據(jù)本層工程結構特點，施工方案如下：2、模板工程施工工藝2.1、施工準備①技術準備本層結構標高，梁截面種類較多，因此，支模前施工管理人員及作業(yè)班組，必須認真閱讀，熟悉圖紙，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，通過與設計、建設、監(jiān)理洽商解決，取得一致意見后，辦好簽證記錄，作為施工圖的變更和施工操作依據(jù)。熟悉各部位截面尺寸、標高、制定模板設計方案。②材料準備頂板、墻、柱、梁模板材料選用18mm厚膠合板，主次龍骨選用50×100mm松木枋，對拉桿選用M12螺栓，支撐采用φ48×3.52.2、施工工藝質量要求⑴依據(jù)《混凝土工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）同時滿足以下要求：模板及其支架應具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性、嚴密性使混凝土達到清水效果。允許偏差項目見表允許偏差表允許偏差表允許偏差（mm1軸線位移基礎5柱、墻、梁32標高±53截面尺寸基礎±10柱、墻、梁+2~-54每層垂直度35相鄰兩板表面高低差26表面平整度27預埋鋼板中心線位移38預埋管、預留孔中心線位移39預埋螺栓中心線位移2外露長度±10~-010預留洞中心線位移10截面內部尺寸10~-011陰陽角垂直4方正4方案選擇墻、柱、梁模板和樓板模板采用18mm厚膠合板模板，主龍骨分別采用φ48×3.5鋼管，50×100mm松木枋，次龍骨均采用50×100mm松木枋，支撐系統(tǒng)均采用φ48×3.5模板設計根據(jù)施工的不同部位，做好模板設計，根據(jù)圖紙和工程實際優(yōu)先選擇模板體系做出細致可靠的節(jié)點設計，由于本工程梁、柱截面較大，種類較多，所以施工時必須按施工方案進行?？刂埔c1)、創(chuàng)優(yōu)策劃（1）嚴密性拼縫：角模、側拼、模板上拼、層間水平拼縫。層間接槎：外墻、樓梯間、電梯井、窗口。（2）幾何尺寸：長、寬、高、對角線、方正、角度、厚度、標高、形狀尺寸、位置。（3）支撐要求穩(wěn)定性：立柱下墊板(或槽鋼)、三層連續(xù)支撐、板的邊緣距最邊的支撐的距離不宜過大，以150mm左右為宜。單側模板支撐要抗浮且既拉又頂，邊柱、邊梁支撐要下地錨，其余大截面梁、柱如無可靠措施保證時，也應下地錨。2)、過程控制⑴工藝流程模板設計→模板加工模板安裝模板驗收澆筑混凝土拆模。柱模板工藝流程：彈柱位置線→安裝柱模→安裝柱箍→安拉桿斜撐進行校正加固→驗收。墻模板工藝流程：彈線→安裝門窗洞口→安一側模板→插入對拉桿及套管→安另一側模板、校正加固→驗收。樓板模板工藝流程：彈線→搭支撐系統(tǒng)→調整標高→安裝梁底模（與墻或柱接觸面的處理）→安裝側?！惭b主、次龍骨→鋪板（與墻接觸面處理）校正標高→加立桿的水平拉桿→驗收。⑵模板的配置及加工A、一般要求模板在裁切時，應順直，尺寸準確，誤差控制在1～2mm，裁切后的模板小側邊用漆封邊。作業(yè)隊根據(jù)方案編制好配模圖后，按圖編號逐塊制作模板，每塊模板嚴格按加工圖尺寸下料。木枋與模板接觸面應平直，如不平直，應用壓刨刨平直。模板下料時先用尺量好尺寸，彈好墨線后下料，模板四條側邊全部刨平直。B、墻體模板所有陰角必須做預制陰角模，每邊長度視具體部位確定內墻模板盡量配制整數(shù)相交板。余下的模數(shù)加到陰角模板里，采用915mm×1830mm的膠合板，厚度為18mm，模板背面龍骨采用50×100mm的木枋，接縫處采用100×100mm（2×50×100）的木枋。水平方向主龍骨采用φ48鋼管（雙排）板面接縫表面平整方正，接縫處用5mm×10mm的海綿條填塞嚴密，防止砼漏漿。外墻大模板要將豎向龍骨下伸，用下層螺栓孔將其與墻面固定嚴密。C、柱模板柱模的高度按結構層高減去梁的高度，采用四片企口式模板拼裝。根據(jù)柱子截面尺寸背面配2～4根50mm×100mm的木枋D、梁模板梁底板、側模板均采用18mm膠合板，次龍骨采用50mm×100mm木枋大于600mm高的梁，必須穿對拉桿，用φ48鋼管加固，接縫與墻體一樣做法，梁底與側模的接觸面采用企口連接?？缍却笥?m的梁底模按設計要求起拱2‰，大于2m的懸臂梁起拱2‰。⑶、模板安裝A、安裝柱模板柱模板就位后，用鉛絲與柱主筋綁扎臨時固定，通排柱應拉通線安裝。安裝柱箍采用鋼管制或柱箍，用對拉桿拉緊，柱箍間距為400～600mm。安裝柱模的拉桿和斜撐，柱模每邊設2根拉桿固定于事先預埋在樓板內的地錨上進行較正。拉桿與地面的夾角盡量保持45～60°，地錨與柱的距離在3/4柱高處。用吊線錘校正柱的垂直度（見下柱模板圖）。將柱模內清理干凈，封閉清掃口，辦理預檢。B、安裝墻模板按照圖紙，彈好墻體位置線及門窗洞口位置線。焊接好模板定位筋，防止下口模板移位。按位置線安裝門窗洞口模板和各種預埋件以及各專業(yè)預埋洞口及框架、框支梁梁豁口。安裝一側模板（外墻先安外側）并先固定防止倒下傷人，然后安裝穿墻對拉桿和PVC套管（內墻用）。清掃墻內雜物，安裝另一側模板，擰緊穿墻對拉桿控制好墻徑尺寸，穿墻桿用M12，間距為460×46調節(jié)模板垂直度，并用斜撐進行加固，每道墻不少于4道斜支撐。檢查斜撐及拉桿的扣件及螺栓是否緊固，模板拼縫是否嚴密，封堵清掃口，辦好預檢手續(xù)。C、安裝梁模板柱子模板安裝固定、較正后，在模板上彈出梁軸線和邊線，水平線，架好柱節(jié)點處模板，開好梁豁口。先用木板墊平樓面，然后順梁方向搭設鋼管，間距500～900mm。搭設設計根據(jù)梁底標高選用適當高度的φ48×3.5鋼管然后加設上托，上托上安放50mm×100mm主次龍骨，主龍骨上鋪設次龍骨，次龍骨最大間距不大于400mm支撐架搭設過程中，應按規(guī)范要求操作，由于各梁跨度不同，鋼支架排列間距不一定恰好為設計模數(shù)，故在排列時可根據(jù)實際情況進行適當調整，但不得超過設計要求。搭設鋼管支架時要保證支撐的垂直、平穩(wěn)、牢固，縱橫拉桿要拉緊扣實，確保系統(tǒng)的穩(wěn)定性。按設計標高，調整支撐上托標高，安裝梁底板并拉線找直，梁底板要起拱。安裝梁側模板用φ48鋼管加U型托加固較正側旁板，當梁高超過600mm時，應加設M12對拉螺栓加固。安裝后的梁、校正梁中線、標高、斷面尺寸，將梁模板內雜物清理干凈，合格后辦理預檢。D、樓板模板安裝樓板支柱采用φ48×3.5鋼管，間距視梁、板截面大小和厚度及其重量受力情況，經(jīng)計算而定。支柱安裝至設計標高用可調頂托調至適當高度，再安放次龍骨。單間鋪板從一側開始鋪，應使接縫嚴密、平整、無錯臺、防漏漿。平板鋪完后用水平儀測量模板標高，并進行較正。標高較完后，鋼管支柱間加設水平拉桿，離地面30cm設一道，往上縱橫方向每隔1.5m設一道，并檢查緊固件是否牢固。將板內雜物清理干凈，辦預檢。E、樓板、梁模板起拱處模板安裝梁、板跨度≥4m時，在跨中按跨度起拱，設計要求按跨度的2‰，以梁、板跨度中心最高起拱點為準，依次用木楔墊起次龍骨，木楔高度逐漸遞減。F、膠合板拼縫樓板模板采用對縫，縫隙下面設計龍骨，成對釘釘子分別將兩塊模板固定在同一龍骨上。模板裁切時，要彈線采用電動工具按線裁切，側面打磨刷漆，防止雨水膨脹。⑷模板安裝后的驗收所有梁、柱、墻模板均按圖施工，特殊部位增加細部構造大樣圖，模板排列圖、排架支撐圖，班組均需按圖施工。模板安裝完畢后，應由施工員對軸線、標高、尺寸、支撐系統(tǒng)、扣件螺栓，對拉螺栓進行全面檢查，澆混凝土過程中應有技術好，責任心強的木工看模，發(fā)現(xiàn)問題及時報告施工組、技術組。在梁、墻、柱底部均應留垃圾清掃孔，以便將垃圾沖洗排出，澆灌前再封閉。所有樓板、墻板內的孔洞模板必須安裝正確，并做加固處理，防止砼澆筑時沖動。2.3、大截面梁模板安裝及高支模搭設方法⑴、截面1050×2000mm、1000×1800㎜、800×2000mm、900×1800㎜，800×1800㎜，600×1800㎜,800A、模板安裝在已安裝完畢，較正好的柱模板上彈出梁位置線水平線，架好柱節(jié)點模板，開出梁豁口。在搭設好梁底支撐架后，在水平鋼管上鋪50mm×100mm木枋中距200mm，然后根據(jù)水平線拉線調整標高，再安裝梁底板并拉線找直，梁底板要起拱2‰綁扎梁鋼筋經(jīng)檢查合格后，清除雜物，辦理預檢后，先安裝一側梁側模板，然后安放M12穿梁對拉桿（套PVC管），再安裝另一側梁模板，然后在梁兩側模背板上安放50mm×100mm木枋豎楞，間距400cm，再用φ48×3.5鋼管（雙排）加U形托加固校正梁旁板，再擰緊對拉螺栓（雙墊雙帽），對拉桿設五道，第一道距梁底板150㎜穿過，第二道從梁底上250mm穿過，第三道間距350mm，第四道間距350～450mm，第五道間距350～550mm，梁旁板豎向中部及頂部再加一道斜撐（@1200）防扭曲(見梁板模板立剖圖)。對于邊梁必須用φ10安裝好的梁，較正梁中線、標高、斷面幾何尺寸，將模板內雜物清理干凈，合格后辦理預檢。B、支撐系統(tǒng)搭設方法本支撐體系采用φ48×3.5鋼管進行搭設，其搭設方法如下：先用型鋼墊底、木板墊平、墊實樓面，然后順梁方向排列鋼管，立柱縱橫間距500mm，按照鋼管排柵的施工方法進行搭設，搭設好后，在立桿上安放可調上托，再在上托上安放水平鋼管（每個上托并列兩根），凡無上托而直接用立桿加水平桿鋪設主龍骨時，該立桿下要加設防滑扣。（見梁板模板立剖圖）。鋼管支撐的立桿要垂直、平穩(wěn)，縱橫拉桿、剪刀撐要拉緊扣實，確保支撐體系的穩(wěn)定性。⑵、梁截面bh=0.17㎡以下梁（600×1600、600×1500、600×1400、400×1400）模板安裝及支撐系統(tǒng)搭設方法：A、模板安裝在已安裝較正好的柱模上彈出梁位置線，架好柱節(jié)點，開出梁豁口。在搭設好梁底支撐架后，在立柱上安放上托，梁截面bh=1.05㎡以上梁在上托上安放二根φ48×3.5鋼管主龍骨，梁截面bh=1.0㎡以下梁在上托上安放二條50mm×100mm木枋主龍骨，拉線調整好標高，然后鋪梁底50mm×100mm梁底次龍骨，次龍骨間距梁截面1.0㎡以上不大于250mm，其余不大于300mm，鋪好次龍骨后，安裝梁底板并拉線找直，梁底板按設計要求起拱2綁扎梁鋼筋經(jīng)檢查合格后，清除雜物，辦理預檢后，先安放一側梁側板，然后安放梁對拉桿（套PVC管），再安放另一側梁側板，然后釘好壓腳板，壓腳板應釘牢，再在梁側模板背面安放50mm×100mm間距梁截面1.1㎡以上梁不大400mm，梁截面1.1～0.9㎡的梁不大于500mm，其余梁不大于600mm。然后用φ48×3.5鋼管（雙排）加U形托加固較正梁旁板，再擰緊對拉螺栓（雙墊雙帽），梁高1600㎜以上的按第（1）條梁截面排列對拉螺栓；對拉桿第一道梁底板上200mm，第二道間距350mm，第三道350mm，第四道以上350～600mm，對拉桿采用M12螺栓，豎楞和對拉桿排列時如不符模數(shù)可作適當調整，但不得超過上述規(guī)定，梁旁板豎向中部及頂部再加一道斜撐（@1600）防扭曲(B、鋼管架支撐體系搭設方法本支撐體系采用φ48×3.5鋼管搭設，其搭設方法如下：先用木板（必要時最底層加墊型鋼）墊平、墊實樓面，然后順梁方向排列鋼管立管支撐，各梁底鋼架排列詳見對應鋼架排列圖：1、600×1800mm、600mm×12、600mm×1500mm、600mm×1400mm、400mm×3、梁截面bh=0.24m2～0.5m2梁詳見H=2000mm梁，梁底凈高4.0m，采用適當高度φ48×3.5H=1800mm梁，梁底凈高4.2m，采用適當高度φ48×3.5H=1700mm梁，梁底凈高4.3m，采用適當高度φ48×3.5H=1600mm梁，梁底凈高4.4m，采用適當高度φ48×H=1500mm梁，梁底凈高4.5m，采用適當高度φ48×3.5H=1400mm高梁，梁底凈高4.6m，采用適當高度φ48×H=1000mm梁，梁底凈高5.0m，采用適當高度φ48×其余高度梁，同上采用φ48×3.5鋼管支系統(tǒng)。鋼管支架排列搭設好后，離地300mm用φ48×3.5鋼管設置一道掃地桿（當荷載較大時有必要在模板下200㎜處加設水拉桿），再按規(guī)范要求安裝縱橫拉桿，如上、下托使用長度超過300㎜時須另加設鋼管作縱橫向的水平拉桿，沿支架周邊連續(xù)設置剪力撐。鋼管立桿安裝時，要排列整齊，縱向成列、橫向成排，并保證立桿的垂直、平穩(wěn)、牢固，確保支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性。2.4、樓板鋼門架高支模搭設方法本轉換層層高6.0m，板厚180mm，天面裙房花園層高5.先用木枋、木板墊平、墊實樓面，然后順梁方向排列鋼管立桿，排列間距不大于900mm按平水拉線，將上托調到適當高度，安放50×100mm松木枋主次龍骨，次龍骨內間距不大于400mm，然后安裝樓板模板。鋼管支架的搭設過程中，應按規(guī)范要求安裝縱橫拉桿。由于各區(qū)域跨度不同，其鋼管間距不一定恰好為設計模數(shù)，故在排列時，可根據(jù)實際情況進行適當調整，但不得超過900mm。安裝時要保證鋼管的垂直、平穩(wěn)、牢固，確保鋼管支架系統(tǒng)的穩(wěn)定性。2.5、管理措施⑴在鋼管支撐外側周邊和主梁支撐兩側連續(xù)設置剪力撐。⑵模板安裝、鋼筋綁扎和搗砼時，應避免材料、機械和工具集中堆放。⑶非搭設的施工作業(yè)人員不得爬支模上下，支撐搭設、拆模和搗砼時，無關人員不得進入支撐支模底下，并在適當位置掛設警示標志。⑷現(xiàn)場安裝過程中，必須嚴格按照本方案設計的要求進行，特別是主次龍內，背楞對拉桿以及支撐架對模板的強度、剛度、穩(wěn)定性有顯著影響的構件的尺寸。⑸所有材料必須按方案的要求逐一檢查，不合格者不得投入使用。3、模板計算書3.1樓板模板計算：樓板取最大厚度180mm計算，采用18mm厚膠合板模板，主次龍骨50mm×100mmE=9×103N/mm2，I=1/12bh3=416.67cm4W=83cm次龍骨設計間距400mm,跨距10主龍骨跨距900mm。1).荷載計算模板及支架自重：0.5kN/㎡砼自重標準值：24KN/m3鋼筋自重標準值：1.1KN/m3施工人員及設備荷載標準值：3KN/㎡取1㎡樓板計算：荷載標準值：q1=0.5+24×0.18+1.1×0.18+3=8.02KN/㎡荷載設計值：q2=1.2×(0.5+24×0.18+1.1×0.18)+1.4×3=10.22KN/㎡2).模板驗算新澆筑的砼均布在模板上，單位寬度的面板可視為“梁”，次龍骨作為梁支點，按三跨連續(xù)梁考慮，“梁”寬取得300mm計算。強度驗算：M=1/10qL2式中：M表示計算最大彎矩。q表示作為頂板上的均布荷載L表示次龍骨、間距400mm。q1=q2×0.3=10.22×0.3=3.07KN/mF=M/Wn=1/10×3.07×4002÷（1/6×300×182）=3.032N/mm2因為f=3.032N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：W=qL4/150EI=3.07×4004÷（150×9×103×1/12×300×183）=0.4mm[ω]=400/250=1.6mm因為W=0.4mm<[ω]=1.6mm所以撓度滿足要求所以模板厚18mm符合要求。3).次龍骨驗算：頂板荷載化為線布荷載均分布在次龍骨上，次龍骨應視為均布荷載作用下的簡支梁。主龍骨作為梁支點，主龍骨間距即為梁跨：L=10強度驗算：M=1/8qL2q次=q2×0.4×1.2=10.22×0.4×1.0=4.09KN/mL=1f=M/Wn=1/8×4.09×10002/83000=6.159N/mm2因為f=6.159N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=5qL4/384EI=5×4.09×10004÷（384×9×103×4166700）=1[ω]=1000/250=4.因為ω=1.42mm所以撓度滿足要求所以次龍骨間距符合要求。4).主龍骨驗算：主龍骨承受次龍骨傳遞的集中荷載，按連續(xù)梁計算：強度驗算：M=Km·FL式中：Km表示彎矩系數(shù)，查《簡明施工計算手冊》第三版得Km=0.289。F表示次龍骨傳遞荷載；F=1.0×0.9×1/4×q2=2.3KNf=M/Wn=0.289×2300×900/83000=7.21N/mm2因為f=7.21N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=kw·FL3/100EI式中Kw=2.716ω=kw·FL3/100EI=2.716×2300×9003÷（100×9×103×4166700）=1.[ω]=900/250=3.6mm因為ω=1.21mm<[ω所以撓度滿足要求所以主龍骨跨距900mm符合要求。3.2柱模板計算柱高6.0m，澆灌高度4m，最大截面為1200×1200mm。模板采用18mm耐水亮光黑夾板，內楞采用50×100mm木枋，間距最大為300mm；外楞采用φ48×3.5鋼管，間距為500mm；對拉螺桿采用M12螺栓，間距為400×500mm。砼自重為24KN/m3,坍落度為120～180mm，澆筑速度為1.85m/h，砼溫度為20OC，外加劑影響修正系數(shù)β1(1)設計荷載砼側壓力：F1＝0.22Rc·t0·β1β2V1/2＝0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.15×1.851/2＝44.0KN/m2F2＝Rc·H＝24×4.0＝96.0KN/m2兩者取較小值：F=44.0KN/m2取折減系數(shù)：0.85傾倒砼時產(chǎn)生的荷載：4×1.4×0.85=4.76KN/m2進行荷載組合：44.0×1.2×0.85+4.76=49.64KN/m2(2)柱模板驗算采用1220×2440×18mm夾板，按三跨連續(xù)梁計算，計算荷載q1=49.64KN/m，q2=44.88KN/m，E=4680N/mm2，I=（1/12）bh3，內楞間距不大于300㎜,計算跨度為300mm強度驗算Mmax=0.1×q1L2=0.1×49.64×0.32=0.447KN·δ=Mmax/Wn=(0.447×106×6)/(bh2)=447000×6/(1000×182)=8.28N/mm2<[δ]=12.9N/mm2強度滿足要求撓度計算ω=(0.677×q2L4=0.677×44.88×3004/(100×4680×486000)=1.08mm<[ω撓度符合要求(3)柱板內楞驗算采用50×100松木枋，水平間距為300㎜,按三跨連續(xù)梁計算，計算荷載q3＝0.3×0.5×49.6=7.45KN/m，q4＝0.3×0.5×44.88=6.73KN/m，E=9000KN/mm2，I=（1/12）bh3，計算跨度按豎向為500mm強度驗算Mmax=0.1×q3L2=0.1×7.45×0.52=0.186KN·δ=Mmax/Wn=(0.186×106×6)/(bh2)=186000×6/50×1002=2.23N/mm2<fm=13N/mm2強度滿足要求撓度計算ω=(0.677×q4L4=(0.677×6.73×5004)/(100×9000×1/12×50×1003)=0.08mm<[ω]=撓度滿足要求(4)柱箍驗算采用兩條φ48壁厚3.5鋼管作橫楞，豎向間距為500㎜,水平拉結間距為400㎜,按三跨連續(xù)梁計算，計算荷載F1＝3.73KN，N＝11.19KN，F(xiàn)2＝3.37KN，E=2.06×105N/mm2，I=12.18×104，計算跨度為400mm強度驗算Mmax=0.213×F1L=0.213×3.73×0.4=0.318KN·mδ=Mmax/Wn+N/An=(0.318×106)/(5.08×103×2)+(11.19×103)/(4.89×102×2)=31.3+11.44=42.74N/mm2<215N/mm2鋼管拉結間距為400mm,撓度計算ω=(1.146×F2L3)/(100EI)=(1.146×3370×4003)/(100×2.06×105×12.18×104)=0.1mm<[ω]=柱箍拉結間距為400㎜,撓度符合要求(5)對拉螺栓驗算：采用M12螺栓，[N]=12.9KN。N=q1×內楞間距×外楞間距=49.64×0.4×0.5=9.93KN<[N]=12.9KN1.2×1.2m以內的柱豎向螺栓間距最大為500㎜、水平間距最大為400㎜均能滿足要求；3.3墻模板計算砼墻高6.0m，厚25、30、50cm，墻模板采18mm耐水紅夾板，內楞采用50×100mm木枋，水平間距為230mm,外楞采用φ48×3.5鋼管，間距為460mm，對拉螺桿采用砼自重為24KN/m3,坍落度為120～180mm，澆筑速度為1.85m/h，砼溫度為200C，外加劑影響修正系數(shù)β1取1.2，砼坍落度影響修正系數(shù)β2(1)設計荷載砼側壓力：F1＝0.22Rc·to·β1β2V1/2＝0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.15×1.851/2＝44.0KN/m2F2＝Rc·H＝24×6.0＝144.0KN/m2取兩者中小值即F1＝44.0KN/m2取折減系數(shù)：0.85傾倒砼時產(chǎn)生的荷載：4×1.4×0.85＝4.76KN/m2進行荷載組合：F＝44.0×1.2×0.85+4.76＝49.64KN/m2(2)墻模板驗算與柱模板驗算相同。(3)內楞木枋驗算與柱內楞驗算相同。(4)外楞鋼管驗算采用兩條φ48壁厚3.5鋼管，按三跨連續(xù)梁計算，計算荷載F1＝3.73KN，F(xiàn)2＝3.37KN，計算跨度為460mm強度驗算Mmax=0.175×F1L=0.175×3.73×0.46=0.30KN·δ=Mmax/W=(0.30×106)/(5.08×103×2)=29.53N/mm2<215N/mm2強度滿足要求撓度計算ω=(1.146×F2L3)/(100EI)=(1.146×3370×4603)/(100×206000×12.18×104)=0.15mm<[ω]=撓度滿足要求(5)對拉螺栓驗算采用M12對拉螺栓，[N]=12.9KN。N=F×內楞間距×外楞間距=49.64×0.46×0.46=10.5KN<[N]=12.9KN對拉螺栓的為460㎜,滿足要求。3.4、梁模板計算3.4.1、梁截面1050×2000mm、800×2000mm、900×1800㎜、800×1800㎜、600×1800、800×1700㎜，梁模板計算選取最大截面1050mm×2000mm(1)荷載計算：底模自重：1×1.05×0.75KN/㎡=0.79KN砼自重：1×1.05×2.0×24KN/m3=50.4KN鋼筋自重：1×1.05×2.0×1.5KN/m3=3.15KN振搗砼荷載：1×1.05×2KN/㎡=2.1KN合計：荷載標準值56.44KN荷載設計值：q1=1.2×(0.79+50.4+3.15)+1.4×2.1=68.15KN/㎡(2)底模驗算梁底模支承在次梁龍骨上，按連續(xù)梁計算，底模上所受荷載按均布荷載考慮，底模板采用18mm厚膠合板，次龍骨間距200mm①梁底模板驗算強度驗算：M=1/10·qL2q作梁底模上的均布荷載q=q1×0.2=68.15×0.2=13.63KN/mL=200mmf=M/Wn=1/10×13.63×2002÷(1/6×1000×182)=1.01N/mm2因為ω=1.01N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=qL4/150EI=13.63×2004÷（150×9×103×1/12×1050×183）=0.03[ω]=200/250=0.8因為ω=0.032mm<[ω所以撓度滿足要求所以底模符合要求。②梁底次龍骨驗算：梁底次龍骨承受梁底板傳遞的均布荷載，采用50×100松木方間距200mm,截面慣性特征：I=416.67×104mmW=83×103mmE=9×103N/mm2，梁底下三根主龍骨支撐次龍骨，因此次龍骨應視為二等跨連續(xù)梁計算，主龍骨支頂間距500mm。次龍骨上荷載化為線荷載：q次=q1×0.2=68.15×0.2=13.62N/mm彎距設計值：M=0.203qL2=0.203×13.63×5002=6.92×105N·mm強度驗算：f=M/Wn=6.92×105/83000=8.34N/mm2因為f=8.34N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=0.521qL4/100EI=0.521×13.62×5004÷（100×9×103×4166700）=0.1[ω]=500/250=2因為ω=0.12mm<[ω所以撓度滿足要求所以次龍骨間距符合要求。③梁底主龍骨驗算：次龍骨將上部荷載通過支點傳至主龍骨，因此主龍骨應視為集中荷載作用下的多等跨連續(xù)梁，主龍骨采用Φ48×3.5鋼管(雙排)，Φ48×3.5鋼管立柱間距500mm，截面慣性特征：I=12.19×104W=5.08×103E=2.06×105N/mm2,fm=205N/mm2集中荷載q=q次×1/2=13.62×1/2=6.815KN強度驗算：M=Km·qL=0.267×6815×500=909802.5Nf=M/Wn=909802.5/5080=179.09N/mm2因為f=179.09N/mm2<fm=205N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=kw·qL3/100EI式中Kw=1.833ω=kw·qL3/100EI=1.833×6815×5003÷（100×2.06×105×12.19×104）=0.6[ω]=500/150=3.3因為ω=0.62mm<[ω所以撓度滿足要求所以主龍骨跨距500mm符合要求。(3)側模驗算：側模板采用18mm厚膠合板，豎楞用50×10木方間距400mm，橫楞用Φ48×3.5鋼管(雙排)。①荷載設計值a:砼側壓力：按公式F=0.22Rc·t0·β1·β2·V0.5和F=Rc·H式中：t0=200/(T+15)假定砼的溫度T=30oC，則t0=4.44。Rc砼重力密度Rc=24KN/m3β使用商品混凝土取β1=1.2,β2=1.15V砼澆灌速度取1.8F1=0.22Rc·t0·β1·β2·V0.5=0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.850.5=44.0KN/㎡F2=Rc·H=24×2.0=48.0KN/㎡取二者中小值即：F1=44.0KN/㎡砼側壓力設計值：F3=F1×1.2×0.85=39.62×1.2×0.85=44.88KN/㎡b:傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載4KN/㎡荷載設計值為：F4=4×1.4×0.85=4.7KN/㎡C:荷載設計值F=F3+F4=44.88+4.76=49.58KN/㎡②驗算：按連續(xù)梁計算，取梁寬1000mm計算。側模板Wn=1/6bh2=1/6×1000×182=54000mm3I=1/12bh3=1/12×1000×183=486000mm4化為均布線荷載：q=F×0.4=49.58×0.4=18.1N/mm強度驗算：M=1/10qL2=1/10×19.83×4002=31.73×104N·mmf=M/Wn=31.73×104/5.4×104=5.88N/mm2因為f=5.88N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=qL4/150EI=19.83×4004÷（150×9×103×486000）=0.7[ω]=400/250=1.6mm因為ω=0.77mm<[ω所以撓度滿足要求所以側模板厚18mm符合要求。(4)豎楞驗算：豎楞用50×100松木枋，載面慣性特征：I=1/12·bh3=416.67×104W=1/6·bh2=83×103E=9×103N/mm2模板側向荷載通過側模傳至豎楞，豎楞可視為連續(xù)梁計算，側向荷載化為線荷載計算，梁跨取最大橫楞最大間距500mm計算。強度驗算：q=F×0.4×0.5=49.58×0.4×0.5=9.92N/mmM=1/10·qL2=1/10×9.92×5002=24.8×104N·mmf=M/Wn=24.8×104/83×103=2.99N/mm2因為f=2.99N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算:ω=qL4/150EI=9.92×5004÷（150×9×103×4166700）=0.1[ω]=500/250=2mm因為ω=0.11mm<[ω所以撓度滿足要求所以豎楞間距符合要求。(5)對拉縲栓驗算：M12對拉縲栓凈截面積A=76mm2對拉桿的拉力N=F×內楞間距×外楞間距=49.58×0.4×0.5=9.92KN對拉桿應力F=N/A=9920÷76=130.53N/mm2M12對拉桿容許拉力fm=170N/mm2因為f=130.53N/mm2<fm=170N/mm2所以對拉縲栓符合要求。3.4.2、梁截面600mm×1600mm、600×1400、400×1400梁模板計算選取最大截面600mm(1)荷載計算：底模自重：1×0.6×0.75KN/㎡=0.45KN砼自重：1×0.6×1.6×24KN/m3=23.04KN鋼筋自重：1×0.6×1.6×1.5KN/m3=1.44KN振搗砼荷載：1×0.6×2KN/㎡=1.2KN合計：荷載標準值26.13KN荷載設計值：q1=1.2×(0.45+23.04+1.44)+1.4×1.2=31.60KN/㎡(2)底模驗算梁底模支承在次梁龍骨上，按連續(xù)梁計算，底模上所受荷載按均布荷載考慮，底模板采用18mm厚膠合板，次龍骨間距300mm①梁底模板驗算強度驗算：M=1/10·qL2q作梁底模上的均布荷載q=q1×0.3=31.6×0.3=9.48KN/mL=30f=M/Wn=1/10×9.48×3002÷（1/6×600×182）=2.63N/mm2因為f=2.63N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=qL4/150EI=9.48×3004÷（150×9×103×1/12×600×183）=0.[ω]=300/250=1因為ω=0.2mm<[ω所以撓度滿足要求所以底模符合要求。②梁底次龍骨驗算：梁底次龍骨承受梁底板傳遞的均布荷載，采用50×100松木方，間距300mm截面慣性特征：I=416.67×104mmW=83×103mmE=9×103N/mm2，梁底下三根主龍骨支撐次龍骨，因此次龍骨應視為二等跨連續(xù)梁計算，主龍骨間距670mm.q次=q1×0.3=31.36×0.3=9.48N/mm彎距設計值：M=0.203q次L2=0.203×9.48×6702=0.86×106N·mm強度驗算：f=M/Wn=0.86×106/83000=10.36N/mm2因為f=10.36N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=q次L4/100EI=9.48×6704÷（100×9×103×4166700）=0.[ω]=670/250=2.因為ω=0.51mm<[ω所以撓度滿足要求所以次龍骨跨距符合要求。③梁底主龍骨驗算：次龍骨將上部荷載通過支點傳至主龍骨，因此主龍骨應視為集中荷載作用下的多等跨連續(xù)梁，主龍骨采用Φ48×3.5鋼管(雙排)，Φ48×3.5鋼管立柱間距670mm,I=12.19×104mmW=5.08×103mmE=2.06×105N/mm2,fm=205N/mm2。集中荷載q=q次×1/2=9.48×1/2=4.74KN強度驗算：M=Km·qL=0.267×4740×670=847938.6N·mmf=M/Wn=988701/5080=166.92N/mm2因為f=166.92N/mm2<fm=205N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=Kw·qL3/100EI式中Kw=1.833ω=kW·qL3/100EI=1.833×4740×6703÷（100×2.06×105×12.19×104）=1[ω]=670/150=4因為ω=1.04mm<[所以撓度滿足要求所以主龍骨跨距670mm(3)側模驗算因為梁側模與1050mm×203.4.3、梁截面300×1000、400mm×800mm、300mm×800mm、300250mm×700mm梁模板計算，選取最大截面300mm×(1)荷載計算：底模自重：1×0.3×0.75KN/㎡=0.23KN砼自重：1×0.3×1.0×24KN/m3=7.2KN鋼筋自重：1×0.3×1.0×1.5KN/m3=0.45KN振搗砼荷載：1×0.3×2KN/㎡=0.6KN合計：荷載標準值8.48KN荷載設計值：q1=1.2×(0.23+7.2+0.45)+1.4×0.6=10.3KN/㎡(2)底模驗算梁底模板支承在次梁龍骨上,按連續(xù)梁計算,底模上所受荷載按均布荷載考慮,底模板采用18mm厚膠合板,次龍骨間距400mm。①梁底模板驗算。強度驗算：M=1/10·qL2q作梁底模上的均布荷載q次=q1×0.4=10.3×0.4=4.12KN/mL=4f=M/Wn=1/10×4.12×4002÷（1/6×600×182）=2.03N/mm2因為f=2.63N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=q次L4/150EI=4.12×4004÷（150×9×103×1/12×600×183）=0.[ω]=400/250=1因為ω=0.2mm<[ω所以撓度滿足要求所以底模符合要求。②梁底次龍骨驗算：梁底次龍骨承受梁底板傳遞的均布荷載，采用50×100松木方，間距40截面慣性特征：I=416.67×104mmW=83×103mmE=9×103N/mm2，梁底下兩根主龍骨支撐次龍骨，因此次龍骨應視為簡支梁計算，主龍骨間距670mm.q次=q1×0.4=10.3×0.3=4.12N/mm彎距設計值：M=0.125q次L2=0.125×4.12×6702=0.23×106N·mm強度驗算：f=M/Wn=0.23×106/83000=2.77N/mm2因為f=2.77N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=5q次L4/384EI=5×4.12×6704÷（384×9×103×4166700）=0.[ω]=670/250=2.因為ω=0.28mm<[ω所以撓度滿足要求所以次龍骨跨距符合要求。③梁底主龍骨驗算：次龍骨將上部荷載通過支點傳至主龍骨(q次=q1×0.4=10.3×0.4=4.12N/mm2)，因此主龍骨應視為集中荷載作用下的多等跨連續(xù)梁，主龍骨采用Φ48×3.5鋼管(雙排)，Φ48×3.5鋼管立柱間距670mm截面慣性特征：I=12.19×104mmW=5.08×103mmE=2.06×105N/mm2,fm=205N/mm2集中荷載q=q次×1/2=4.12×1/2=2.06KN強度驗算：M=Km·qL=0.267×2060×670=368513N·mmf=M/Wn=368513/5080=72.54N/mm2因為f=72.54N/mm2<fm=205N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=kw·qL3/100EI式中KW=1.833ω=kW·qL3/100EI=1.833×2060×6703÷（100×2.06×105×12.19×104）=0.[ω]=670/150=4因為ω=0.45mm<[ω所以撓度滿足要求所以主龍骨跨距670mm(3)側模驗算側模板采用18mm厚膠合板，豎楞用50×10木方間距600mm，橫楞用Φ48×3.5鋼管(雙排)①荷載設計值a:砼側壓力：按公式F=0.22Rc·t0·β1·β2·V0.5和F=Rc·H式中：t0=200/(T+15)假定砼的溫度T=30oC，則t0=4.44。Rc砼重力密度Rc=24KN/m3β使用商品混凝土取β1=1.2，β2=1.15V砼澆灌速度取1.8F1=0.22Rc·t0·β1·β2·V0.5=0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.850.5=44.0KN/㎡F2=Rc·H=24×1.0=24.0KN/㎡取二者中小值即：F2=24.0KN/㎡砼側壓力設計值：F3=F2×1.2×0.85=24.0×1.2×0.85=24.48KN/㎡b:傾倒砼時產(chǎn)生的荷載1×0.5×4KN/㎡荷載設計值為：F4=2×1.4×0.85=2.38KN/㎡C:荷載設計值F=F3+F4=24.48+2.38=26.86KN/㎡②驗算：按連續(xù)梁計算，取梁寬1000mm計算。側模板W=1/6bh2=1/6×1000×182=54000mm3I=1/12bh3=1/12×1000×183=486000mm4化為均布線荷載：q=F×0.6=26.86×0.6=16.12N/mm強度驗算：M=1/10qL2=1/10×16.12×6002=58.03×104N·mmf=M/Wn=58.03×104/5.4×104=10.75N/mm2因為f=10.75N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：ω=qL4/150EI=16.12×6004÷（150×9×103×4860000）=0[ω]=600/250=2因為ω=0.32mm<[所以撓度滿足要求所以側模板厚18mm符合要求。(4)豎楞驗算：豎楞用50×100松木枋，載面慣性特征：I=1/12·bh3=416.67×104W=1/6·bh2=83×103mmE=9×103N/mm2模板側向荷載通過側模傳至豎楞，豎楞可視為連續(xù)梁計算，側向荷載化為線荷載計算，梁跨取最大橫楞最大間距500mm計算。強度驗算：q=F×0.3×0.5=26.86×0.3×0.52=4.03N/mmM=1/10·qL2=1/10×4.03×5002=10.08×104N·mmf=M/Wn=10.08×104/83×103=0.12N/mm2因為f=0.12N/mm2<fm=13N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算:ω=qL4/150EI=10.7×5004÷（150×9×103×4166700）=0.1[ω]=500/250=2mm因為ω=0.12mm<[所以撓度滿足要求所以豎楞間距符合要求。(5)對拉縲栓驗算：M12對拉縲栓凈截面積A=76mm2對拉桿的拉力N=F×內楞間距×外楞間距=26.86×0.6×0.5=8.06KN對拉桿應力F=N/A=8060/76=106.05N/mm2M12對拉桿容許拉力fm=170N/mm2因為f=106.05N/mm2<fm=170N/mm2所以對拉縲栓符合要求。3.5、鋼管支撐系統(tǒng)計算書截面1050×2000mm、800×2000mm、900×1800mm、800×1800mm、800×1700㎜、選取最大截面(1050×2000mm)3、13軸上梁B～C軸段的KZL22進行計算，梁凈跨Ln＝1、選取計算模熟跨距：立桿縱距0.5m排距：立桿橫距0.5m步距：L0=1.5m因為支撐系統(tǒng)主要承受梁板傳來的豎向荷載。所以按兩端絞接的軸心桿件計算，L0作計算長度，其軸向壓力為兩根支撐之間梁底模傳來的垂直荷載。所以：計算單位面積為0.5×0.5＝0.25㎡計算單位體積為：0.25×2.0＝0.52、荷載計算：梁及其支架自重：0.25×0.75＝0.188KN新澆砼自重：0.50×24＝12.0KN鋼筋自重：0.55×1.5＝0.83KN施工人員及設備均布荷載：0.25×3＝0.75KN傾倒砼時產(chǎn)生的荷載：0.25×6＝1.5KN振搗砼時產(chǎn)生的荷載：0.25×4＝1KN施工荷載標準值：16.27KN施工荷載設計值NQK：1.2×(0.188＋12.0＋0.83)＋1.4×(0.75＋1.5＋1)＝20.17KN3、強度驗算：φ48×3.5鋼管截面積：A＝489㎜2F＝N/A＝20.17×103/489＝41.25N/mm2鋼管抗壓強度設計值f＝205N/mm2因為F＝41.25N/mm2＜f＝205N/mm2所以強度滿足要求。4、穩(wěn)定性驗算：施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和：ΣNQK＝20.17KN腳手架結構自重標準值產(chǎn)生的軸向力：NG1K＝3×0.0384＝0.115KN構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力總和：NG2K＝0.5×2×3×0.0384＋2×3×0.0145＝0.202KNN＝1.2(NG1K＋NG2K)＋1.4ΣNQK＝1.2×(0.115＋0.202)＋1.4×20.17＝28.62KNφ48×3.5鋼管截面積：A＝489㎜2回轉半徑：i＝＝＝15.78㎜長細比λ＝L0/i＝1500/15.78＝95.06查得JGJ130-2001附錄C表得：穩(wěn)定系數(shù)：φ＝0.618N/φA＝28620/(0.618×489)＝94.70N/mm2因為N/φA＝94.70N/mm2＜f＝205N/mm2所以穩(wěn)定性滿足要求。5、剛度較核：因為本支撐系統(tǒng)為受壓桿件，驗算強度和穩(wěn)定性足夠，所以可不進行剛度驗算。3.6、鋼管支撐系統(tǒng)計算書截面600×1600mm、600×1400mm、400×1400mm的梁選取最大截面bh=600×1、選取計算模熟跨距：立桿縱距0.排距：立桿橫距0.步距：L0=1.5m因為支撐系統(tǒng)主要承受梁板傳來的豎向荷載。所以按兩端絞接的軸心桿件計算，L0作計算長度，其軸向壓力為兩根支撐之間梁底模傳來的垂直荷載。所以：計算單位面積為0.67×0.67＝0.45㎡計算單位體積為：0.45×1.6＝0.2、荷載計算：梁及其支架自重：0.45×0.75＝0.34KN新澆砼自重：0.72×24＝17.28KN鋼筋自重：0.72×1.5＝1.08KN施工人員及設備均布荷載：0.72×3＝2.16KN傾倒砼時產(chǎn)生的荷載：0.72×6＝4.32KN振搗砼時產(chǎn)生的荷載：0.72×4＝2.88KN施工荷載標準值：28.06KN施工荷載設計值NQK：1.2×(0.34＋17.28＋1.08)＋1.4×(2.16＋4.32＋2.88)＝35.544KN3、強度驗算：φ48×3.5鋼管截面積：A＝489㎜2F＝N/A＝35.544×103/489＝72.68N/mm2鋼管抗壓強度設計值f＝205N/mm2因為F＝72.68N/mm2＜f＝205N/mm2所以強度滿足要求。4、穩(wěn)定性驗算：施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和：ΣNQK＝35.544KN腳手架結構自重標準值產(chǎn)生的軸向力：NG1K＝3×0.0384＝0.115KN構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力總和：NG2K＝0.5×2×3×0.0384＋2×3×0.0145＝0.202KNN＝1.2(NG1K＋NG2K)＋1.4ΣNQK＝1.2×(0.115＋0.202)＋1.4×35.544＝50.14KNφ48×3.5鋼管截面積：A＝489㎜2回轉半徑：i＝＝＝15.78㎜長細比λ＝L0/i＝1500/15.78＝95.06查得JGJ130-2001附錄C表得：穩(wěn)定系數(shù)：φ＝0.618N/φA＝50140/(0.618×489)＝165.91N/mm2因為N/φA＝165.91N/mm2＜f＝205N/mm2所以穩(wěn)定性滿足要求。5、剛度較核：因為本支撐系統(tǒng)為受壓桿件，驗算強度和穩(wěn)定性足夠，所以可不進行剛度驗算。3.7、鋼管支撐系統(tǒng)計算書截面300mm×1000mm、400mm×800mm、3300mm×700mm、250mmbh＝300×1000mm1、選取計算模熟跨距：立桿縱距0.排距：立桿橫距0.步距：L0=1.5m因為支撐系統(tǒng)主要承受梁板傳來的豎向荷載。所以按兩端絞接的軸心桿件計算，L0作計算長度，其軸向壓力為兩根支撐之間梁底模傳來的垂直荷載。所以：計算單位