《熱交換器原理與設(shè)計(jì)》第4章-混合式熱交換器

4混合式熱交換器混合式熱交換器是冷、熱流體直接接觸進(jìn)行傳熱。這種傳熱方式避免了傳熱間壁及其兩側(cè)污垢的熱阻。只要流體間接觸情況良好，就有較大的傳熱速率。按用途分：1.冷水塔（或稱冷卻塔）2.氣體洗滌塔（或稱洗滌塔）3.噴射式熱交換器4.混合式冷凝器4.1冷水塔自然通風(fēng)冷卻塔4.1.1冷水塔的類型和構(gòu)造冷卻塔通過熱水在塔內(nèi)噴淋，與周圍空氣進(jìn)行熱交換(包括顯熱交換和水蒸發(fā)潛熱交換)，使水溫度降低。圖4.1各種濕式冷水塔示意圖1配水系統(tǒng)；2淋水裝置；3百葉窗；4集水池；5空氣分配區(qū)；6風(fēng)機(jī)；7風(fēng)筒；8收水器濕式冷卻塔結(jié)構(gòu)示意圖干式冷卻塔結(jié)構(gòu)示意圖冷水塔，一般包括如下幾個(gè)主要部分：1.淋水裝置：又稱填料，作用在于將進(jìn)塔的熱水盡可能形成細(xì)小的水滴或水膜，以增加水和空氣的接觸面積，延長接觸時(shí)間，增進(jìn)水氣之間的熱質(zhì)交換。根據(jù)水呈現(xiàn)的形狀分為點(diǎn)滴式、薄膜式及點(diǎn)滴薄膜式三種。2.配水系統(tǒng)：將熱水均勻地分配到整個(gè)淋水面上，使淋水裝置發(fā)揮最大的冷卻能力。常用的有槽式、管式和池式三種。3.通風(fēng)筒：冷水塔的外殼，氣流的通道。作用在于創(chuàng)造良好的空氣動(dòng)力條件，將濕熱空氣排出，減少或避免濕熱空氣回流。自然通風(fēng)冷水塔一般很高，有的達(dá)150m以上；機(jī)械通風(fēng)冷水塔一般在10m左右。(a)傾斜式(b)棋盤式(c)方格式(d)階梯式圖4.2點(diǎn)滴式淋水裝置板條布置方式圖4.3薄膜式淋水裝置的四種結(jié)構(gòu)(a)小間距平板淋水填料(b)石棉水泥板淋水填料(c)斜波交錯(cuò)填料(d)蜂窩淋水填料圖4.4鉛絲水泥網(wǎng)板淋水裝置(單位:mm)圖4.5槽式配水系統(tǒng)圖4.6旋轉(zhuǎn)布水的管式配水系統(tǒng)圖4.7池式配水系統(tǒng)1.吸聲措施：吸聲材料及吸聲柵。2.減速裝置。3.電機(jī)。4.風(fēng)機(jī)。5.旋轉(zhuǎn)布水器：鋁合金或玻璃鋼布水管，裝有收水板，克服飄水現(xiàn)象。6.填料：改性PVC余波片，阻力小，阻燃。7.吸聲設(shè)施：吸聲材料及吸聲柵。8.支架。9.下塔體：可配溢水，排污，自動(dòng)給水管。10.進(jìn)風(fēng)窗。11.上塔體。4.1.2冷水塔的工作原理☆水蒸發(fā)產(chǎn)生的傳熱量：Qβ

=γ

βp

(p″–p)F

γ—汽化潛熱，kJ/kg；

βp—以分壓差表示的傳質(zhì)系數(shù)，kg/(m2.s.Pa)☆水和空氣溫度不等導(dǎo)致接觸傳熱：Qα

=α(t–θ)F

α—接觸傳熱的換熱系數(shù)，kW/(m2.℃)☆當(dāng)水溫高于氣溫時(shí)，Qβ和Qα都是由水向空氣傳熱，水放出總熱量為：Q=Qβ

+Qα

→水溫下降☆當(dāng)水溫下降到等于空氣溫度時(shí)，Qα

=0這時(shí)Q=Qβ

→

蒸發(fā)散熱Qβ仍在進(jìn)行當(dāng)水溫下降到低于氣溫時(shí)，Qα為空氣流向水，水放出熱量為：Q=Qβ–Qα☆當(dāng)水溫下降到某一程度，空氣傳向水的Qα等于水傳向

空氣的Qβ，這時(shí)：Q=Qβ

–Qα

=0★此時(shí)水溫為水的冷卻極限，此冷卻極限與空氣濕球溫度(τ)近似相等。水出口溫度越接近τ，所需冷卻設(shè)備越龐大，故生產(chǎn)中要求冷卻后的水溫比τ

高3~5℃。☆水溫冷卻到極限

τ

時(shí)，Qα和Qβ之間的平衡可表示為：

α(θ–τ)F

=

γ

βp

(pτ″

–p)F

pτ″

—溫度為τ

時(shí)的飽和水蒸氣壓力，Pa；☆為推導(dǎo)和計(jì)算方便，分壓力差可用含濕量差代替，

βp以含濕量差表示的傳質(zhì)系數(shù)βx代替，故Qβ可寫成：

Qβ

=

γ

βx

(x″–x)F☆Qα

和Qβ

間的平衡：α(θ–τ)F

=

γ

βx

(xτ″

–x)F

βx—以含濕量差表示的傳質(zhì)系數(shù)，kg/(m2.s)；

xτ″

—與τ相應(yīng)的飽和空氣含濕量，kg/kg；

x—空氣的含濕量，kg/kg?！钏谒?nèi)的接觸面積F：薄膜式中取決于填料的表面積；點(diǎn)滴式中取決于流體的自由表面積；具體確定此值十分困難。對某特定淋水裝置，一定量的淋水裝置體積相應(yīng)具有一定量的面積，稱為淋水裝置的比表面積，以α(m2/m3)表示。實(shí)際計(jì)算改用淋水裝置體積以及與體積相應(yīng)的傳質(zhì)系數(shù)βxv

和換熱系數(shù)αv，于是：

βxv=βxa，kg/(m3.s)；αv=α·a，kW/(m3.℃)☆總傳熱量為：Q=αv

(t

–

θ)V+γβxv

(x″–x)V1）邁克爾焓差方程取逆流塔中某一微段dZ，設(shè)該微段內(nèi)的水氣分布均勻?！钸M(jìn)入微段的總水量為L，其水溫為t+dt，經(jīng)熱質(zhì)交換，出水溫度為t，蒸發(fā)掉的水量為dL?！钸M(jìn)入微段的空氣量為G，氣溫為θ，含濕量為x，焓為i。與水進(jìn)行熱交換后溫度、含濕量及焓分別為θ+dθ、x+dx、i+di?！罱佑|傳熱與蒸發(fā)散熱量之和：圖4.9逆流式冷水塔中的冷卻過程dQ=α(t–θ)αAdZ+γβx(x″–x)αAdZ4.1.3冷水塔的熱力計(jì)算或：dQ=[(α/βx

t+rx″)–(α/βxθ+rx)]βxaAdZ式中：a—填料的比表面積，m2/m3；

A—塔的橫截面積，m2；

Z—塔內(nèi)填料高度，m；x″、x—水溫t下的飽和空氣含濕量及與水接觸的空氣含濕量，kg/kg。代入：路易斯(Lewis)關(guān)系：α/βx

=cx

(cx為濕空氣比熱)含濕量x的濕空氣焓ix

=cxθ+rx，水面飽和空氣層(溫度等于水溫t)的焓i″=cx

t

+rx″，得：

dQ=βx(i″–

i)aAdZ

(4.6)此即邁克爾焓差方程，表明塔內(nèi)任何部位水、氣間交換的總熱量與該點(diǎn)水溫下飽和空氣焓i″與該處空氣焓i之差成正比。該方程可視為能量擴(kuò)散方程，焓差正是這種擴(kuò)散的推動(dòng)力。2)水氣熱平衡方程在沒有熱損失情況下，水所放出的熱量等于空氣增加的熱量。微段dZ內(nèi)水所放出的熱為：

dQ=Lc(t+dt)–(L–dL)ct=(Ldt+tdL)c(4.7)其中c為水的比熱。而空氣在該微段吸收的熱為

dQ=Gdi

(4.8)因而：Gdi=c(Ldt+tdL)(4.9)式中右邊第1項(xiàng)為水溫降低dt放出熱量，第2項(xiàng)為蒸發(fā)dL水量所帶走熱量，與第1項(xiàng)相比此項(xiàng)較小，為簡化計(jì)算，將其影響考慮到第1項(xiàng)中，將第1項(xiàng)乘以系數(shù)1/K，得：

Gdi

=

cLdt

/K

(4.10)為該微段熱平衡方程3)計(jì)算冷水塔的基本方程綜合邁克爾焓差方程(4.6)和熱平衡方程(4.10)：βx(i″–i)αAdZ=(cLdt)

/K(4.17)對此進(jìn)行變量分離并加以積分：

(4.18)式(4.18)是在邁克爾方程基礎(chǔ)上，以焓差為推動(dòng)力進(jìn)行冷卻時(shí)，計(jì)算冷水塔的基本方程，若以N代表該式的左邊，即：(4.19)稱N為按溫度積分的冷卻數(shù)，簡稱冷卻數(shù)，它是一個(gè)無量綱數(shù)。再以N′表示式(4.18)右邊部分：N′=βxαAZ/L(4.20)☆N′為冷水塔特性數(shù)，表示水溫從t1降到t2所需要的特征數(shù)數(shù)值，它代表著冷卻任務(wù)的大小。(i″–i)指水面飽和空氣層與外界空氣的焓之差，此值越小，水的散熱就越困難。所以它與外部空氣參數(shù)有關(guān)?！钤跉饬亢退恐认嗤瑫r(shí)，N值越大，表示要求散發(fā)的熱量越多，所需淋水裝置的體積越大。☆βx反映了淋水裝置的散熱能力，因而特性數(shù)反映了淋水塔所具有的冷卻能力，它與淋水裝置的構(gòu)造尺寸、散熱性能及水、氣流量有關(guān)。☆冷水塔的設(shè)計(jì)計(jì)算，就是要求冷卻任務(wù)與冷卻能力相適應(yīng)，即N=N′，以保證冷卻任務(wù)的完成。4)冷卻數(shù)的確定圖4.11辛普遜積分法求冷卻數(shù)5)特性數(shù)的確定為使實(shí)際應(yīng)用方便，常將式(4.20)定義的特性數(shù)改寫成N′

=βxVV/L

(4.25)6)換熱系數(shù)與傳質(zhì)系數(shù)的計(jì)算在計(jì)算冷水塔時(shí)要求確定換熱系數(shù)和傳質(zhì)系數(shù)。假定熱交換和質(zhì)交換的共同過程是在兩者之間的類比條件得到滿足的情況下進(jìn)行，由相似理論分析，換熱系數(shù)和傳質(zhì)系數(shù)之間應(yīng)保持一定的比例關(guān)系。此比例關(guān)系與路易斯關(guān)系式的結(jié)果一致。

α/βx=cx冷水塔計(jì)算中，cx一般采用1.05kJ/(kg.℃)。圖4.15氣水比及冷卻數(shù)的確定7)氣水比的確定☆氣水比(λ)指冷卻每kg水所需的空氣數(shù)，氣水比越大，冷水塔的冷卻能力越大，一般情況下可選λ=0.8~1.5?！钣捎诳諝忪蔵與λ有關(guān)，因而冷卻數(shù)也與λ有關(guān)。同時(shí)特性數(shù)也與λ有關(guān)，因此要求被確定的λ能使N=N′?！钤O(shè)幾個(gè)不同λ算出不同的冷卻數(shù)N，作右圖的N~λ曲線。在同一圖上作出填料特性曲線N′~λ曲線，交點(diǎn)P所對應(yīng)的氣水比λP就是所求的氣水比?！頟點(diǎn)稱為冷水塔的工作點(diǎn)。4.1.4冷水塔的通風(fēng)阻力計(jì)算求得阻力后選擇適當(dāng)?shù)娘L(fēng)機(jī)(對機(jī)械通風(fēng)冷卻塔)或確定自然通風(fēng)冷卻塔的高度。1)機(jī)械通風(fēng)冷卻塔空氣流動(dòng)阻力包括由空氣進(jìn)口之后經(jīng)過各個(gè)部位的局部阻力。各部位的阻力系數(shù)常采用試驗(yàn)數(shù)值或利用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算。2)自然通風(fēng)冷水塔自然通風(fēng)冷水塔的阻力必須等于它的抽力，由此原則可確定空氣流速和塔筒高度。抽力：Z

=

H0

g(ρ1–ρ2)

Pa

(4.26)阻力：ΔP

=

ξρm

wm2

/2

Pa(4.27)部

位

名

稱局部阻力系數(shù)說明進(jìn)風(fēng)口ξ1=0.55導(dǎo)風(fēng)裝置ξ2=(0.1+0.000025qw)lqw—淋水密度；m3/(m2·h)，l—導(dǎo)風(fēng)裝置長度，m，對逆流塔取其長度的一半，對橫流塔取總長。淋水裝置處氣流轉(zhuǎn)彎ξ3=0.5淋水裝置進(jìn)口氣流突然收縮ξ4=0.5(1-f0/fs)f0—淋水裝置有效截面積，m2；fs—淋水裝置總截面積，m2。淋水裝置ξ5=ξ0(1+Ksqw)Zξ0—單位高度淋水裝置阻力系數(shù)；Ks—系數(shù)，可查有關(guān)手冊；Z—淋水裝置高度，m。淋水裝置進(jìn)口氣流突然擴(kuò)大ξ6=(1-f0/fs)2配水裝置ξ7=[0.5+1.3(1-

fch/fs)2]·(fs/fch)2fch—配水裝置中氣流通過的有效截面積，m2。收水器ξ8=[0.5+2(1-

fg/fn)2]·(fg/fn)2fg—收水器有效截面積，m2；fn—收水器的總面積，m2。風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口

(漸縮管形)ξ9可查文獻(xiàn)[8]風(fēng)機(jī)擴(kuò)散口ξ10可查文獻(xiàn)[7]氣流出口ξ11=1.0表4.1冷水塔各部位的局部阻力系數(shù)冷卻塔設(shè)計(jì)氣象條件大氣壓力：p

=100375

Pa

(753mmHg)干球溫度：θ=31.5℃濕球溫度：τ=28℃

(方形和普通型為27℃)冷卻塔設(shè)計(jì)參數(shù)類型進(jìn)塔水溫℃出塔水溫℃1.標(biāo)準(zhǔn)型37322.中溫型43333.高溫型60354.普通型37325.大型塔4232冷卻塔標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)工況參數(shù)_國標(biāo)7190—1997

參數(shù)

型

號冷卻水量m3/h高度mm外徑mm風(fēng)機(jī)直徑mm風(fēng)量m3/h電機(jī)功率kWDBNL4—202018241460800124000.8DBNL4—303019951730930143000.8DBNL4—4040234219121200180001.1DBNL4—5050284219121200215001.1DBNL4—6060283022151400280001.5DBNL4—7070308022151400323001.5DBNL4—8080309426291600329002.2DBNL4—100100334426291600434002.2DBNL4—200200380337322400943005.5DBNL3—3003004085434728001343007.5DBNL4—40040044735134340018740011.0DBNL4—50050048686044380024200015.0DBNL4—60060052196746420028000015.0DBNL4—70070057196746420030220018.5DBNL4—80080055897766500039350018.5DBNL4—90090060897766500040800022.0冷卻塔參數(shù)工況：濕球溫度τ=28℃；?t=5℃，t1=37℃、t2=32℃；?t=8℃，t1=40℃、t2=32℃；?t=10℃，t1=43℃、t2=33℃；?t=20℃，t1=55℃、t2=35℃；?t=25℃，t1=60℃、t2=35℃4.1.5冷水塔的設(shè)計(jì)計(jì)算

[例4.1]4.2

噴射式熱交換器4.2.1噴射式熱交換器的一般問題噴射式熱交換器是一種以熱交換為目的的噴射器，它和其他噴射器一樣，是使壓力、溫度不同的兩種流體相互混合，并在混合過程中進(jìn)行能量交換的一種設(shè)備。按照被混合的流體的不同，噴射式熱交換器中可以是汽－水之間的熱交換，水－水之間的熱交換，汽－汽之間的熱交換等等。主要部件有：工作噴管、引入室、混合室和擴(kuò)散管。圖4.18噴射式熱交換器原理圖A

工作噴管；B

引入室；C

混合室；D

擴(kuò)散管被引射流體質(zhì)量流量噴射系數(shù)u

=工作流體質(zhì)量流量工作流體通過噴管的膨脹，使勢能轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)能，以很高的速度從噴管噴出，并將壓力較低的流體(被引射流體)吸到引入室內(nèi)；工作流體與被引射流體混合后的混合流體速度漸趨均衡，動(dòng)能相反地轉(zhuǎn)變?yōu)閯菽埽缓笏徒o用戶。被引射流體

(Ph)ABCDPgPhPo工作流體

(Po)混合流體

(Pg)噴射式熱交換器優(yōu)點(diǎn)：提高被引射流體壓力不直接消耗機(jī)械能，結(jié)構(gòu)簡單?！钏畤娚涫綗峤粨Q器可將高溫水與部分低溫水

混合，得到一定溫度的混合水，供室內(nèi)采暖?！钇麌娚涫綗峤粨Q器用來提高低壓廢氣的壓力，

使工業(yè)廢氣得到回收，在凝結(jié)水回收系統(tǒng)中可借

助它使二次蒸汽得以利用?！钇秃退麌娚涫綗峤粨Q器都可作為一種

緊湊的冷凝器來使用。尤其是水－汽型，用于制

糖、乳品加工等，不僅可使蒸發(fā)裝置的二次蒸汽

冷凝，還可制造真空排除少量的不凝性氣體。噴射系數(shù)u＝Gh

/GoGh－被引射流體；Go－工作流體；

Gg－混合流體質(zhì)量守恒能量守恒Go

+Gh

=Gg(1+u)Go

=Ggio

+uih

=(1+u)

igio

+ucth

=(1+u)ctgto

+uth

=(1+u)tg4.2.2汽水噴射式熱交換器圖4.19汽水噴射式熱交換器工作原理動(dòng)量方程：φ2(Gowp+Ghwh)–(Go+Gh)w3=p3f3+pdf–(ppfp+phfh)(4.35)☆

Ⅰ-Ⅰ和Ⅱ-Ⅱ截面之間作用于混合室入口段的圓錐形

壁面上的沖量積分為：pdf=ph(fp

+fh–f3)☆將上述假設(shè)代入式(4.35)，并考慮

u=Gh/Go，可得：

φ2Gowp–(1+u)Gow3=f3(p3–ph)(4.36)☆水在混合室出口處的流速：w3=(1+u)Govg

/f3

m/s(4.37)☆混合室出口處混合水的絕對壓力：p3=pg–φ32w32/(2vg)，

Pa(4.38)式中：vg—混合水的比容，m3/kg；

pg—擴(kuò)散管出口混合水的絕對壓力，Pa；

φ3—擴(kuò)散管的速度系數(shù)?！顕姽艹隹谔幍恼羝魉伲簑p=φ1

m/s(4.39)kg/s(4.40)蒸汽通過縮擴(kuò)噴管的最大流量：將式(4.37)~(4.40)代入式(4.36)，經(jīng)整理后得到汽－水噴射式熱交換器的特性方程：pg–ph

=φ1φ2f1/f3

–(2–φ32)Avg(1+u)2(po/vo)(f1/f3)2

(4.41)式中：，對干飽和蒸汽，k=1.135，則A=0.202pg

–ph=Δpg，為蒸汽水噴射式熱交換器產(chǎn)生的壓力差即揚(yáng)程。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)值，推薦φ1=0.95，φ2=0.975，φ3=0.9。用于供熱系統(tǒng)，可認(rèn)為vg=vh=0.001m3/kg，上式成為：

(4.42)極限工作狀態(tài)及其計(jì)算汽－水噴射式熱交換器中，噴射系數(shù)過小或過大都不能保證噴射器的正常工作?！顕娚湎禂?shù)過小時(shí)，水溫可提高到混合室壓力相應(yīng)的飽和溫度，這樣會造成沒有足夠的水來凝結(jié)進(jìn)入的蒸汽而使噴射器工作遭到破壞，這決定了最小噴射系統(tǒng)umin。☆噴射系數(shù)過大時(shí)，被引射水的流量過多，混合室中的水溫要降低；同時(shí)混合室中水的流速增大，而水的壓力要降低。當(dāng)水的流量增加到一定值時(shí)，混合室入口截面上的壓力p2要降到被加熱水溫tg

相對應(yīng)的飽和壓力pb，而引起混合室中水的沸騰，這個(gè)狀態(tài)決定了最大噴射系數(shù)umax?！钜虼嗽谠O(shè)計(jì)噴射器時(shí)，應(yīng)該檢驗(yàn)噴射系數(shù)是否在umin

和umax的范圍之內(nèi)?；旌鲜沂级怂畨?/p>

p2

取決于被引射水由于工作蒸汽和被引射水之間的動(dòng)量交換而獲得的速度?？捎貌匠檀_定：

p2=ph

–w22/(2φ42vh)=ph–w22/(1.7vh)

Pa(4.44)式中：φ4—混合室入口段的速度系數(shù)，一般φ4=0.925；

vh—被引射水的比容，m3/kg?！罨旌鲜胰肟谔幩牧魉賥2值為：

w2=vh(Go+Gh

)/f3=(1+u)(Govh

)/f3

m/s(4.45)☆將式(4.45)代入式(4.44)得：

p2=ph–

(1+u)2(Go2vh

)/(1.7f32

)

Pa(4.46)☆噴管的流量Go也可寫成：

kg/s

(4.47)☆于是：

Pa

(4.48)☆以k=1.135，vh=0.001m3/kg代入，有：

p2=ph

–0.237*10-3

(po/vo)(f1/f3)2(1+u)2

Pa

(4.49)按式(4.43)和(4.49)，可求出不同噴射系數(shù)時(shí)的tg和p2，以及與tg相對應(yīng)的飽和壓力pb。將p2=f(u)及pb=f(u)繪于同一圖上，它們的交點(diǎn)即表示umax和umin，具體解法見例4.2。噴射器幾何尺寸的計(jì)算☆噴管臨界直徑d1可由下式計(jì)算：

mm(4.50)式中：v1—蒸汽在噴管中處于臨界壓力時(shí)的比容，m3/kg；

i1—蒸汽在臨界壓力時(shí)的焓，kJ/kg?！顕姽艿某隹诿娣e：mm(4.51)☆噴管出口直徑：mm(4.52)式中：vp—蒸汽在噴管出口壓力Pp時(shí)的比容，m3/kg。☆噴管漸擴(kuò)部分的長度：(4.53)其中θ為擴(kuò)散角，一般取6~8°☆混合室直徑d3，可由截面比f1

/f3

加以確定，

其中f1為噴管的臨界截面積：

mm2(4.54)混合室長Lh，一般取Lh=(6~10)d3汽水噴射熱交換器的設(shè)計(jì)計(jì)算

[例4.2]4.2.3水水噴射式熱交換器圖4.26水水噴射式熱交換器的工作原理動(dòng)量方程對圓筒形混合室而言，由截面Ⅱ—Ⅱ、Ⅲ—Ⅲ得到：

φ2(Gowp

+Ghw2)–(Go+Gh

)w3=(p3–p2)

f3

(4.56)認(rèn)為工作流體與被引射流體在進(jìn)混合室前不相混合，因而工作流體在混合室入口處所占面積與噴管出口面積

fp相等。該假定對

f3

/fp

≥4

時(shí)具有足夠的準(zhǔn)確性。因而被引射流體在混合室入口截面上所占面積：f2

=f3–fp工作流體流量應(yīng)為：Go

=φ1

fp

(4.57)由于引入室中被引射水流速wh和混合室流體出擴(kuò)散管的流速wg都相對較低，可忽略。根據(jù)動(dòng)量守恒，被引射流體在混合室入口截面處的壓力p2與混合流體在混合室出口截面處的壓力p3可表示為：

Pa(4.58)

Pa(4.59)水噴射器中，工作流體與被引射流體都是非彈性流體，因而各截面處的水流速可用連續(xù)性方程：

m/s

(4.60)

m/s

(4.61)

m/s

(4.62)將以上各式代入式(4.56)，經(jīng)整理可得到水噴射器的特性方程式：(4.63)式中：Δpg=pg

–

ph

—水噴射器的揚(yáng)程，Pa；

Δpp=po

–ph

—工作流體在噴管內(nèi)的壓降，Pa。Δpg

/Δpp稱為噴射器的相對壓降。上式表明：當(dāng)給定u值，噴射器揚(yáng)程與工作流體的可用壓降成正比。在vg=vp=vh條件下，并取φ1=0.95，φ2=0.975，φ3=0.9，φ4=0.925時(shí)，特性方程簡化為：(4.64)若將式中各截面比作如下變換：則式(4.64)變?yōu)椋?/p>

(4.65)可見，水噴射器的特性