貨物運(yùn)輸裝載加固方案

貨物運(yùn)輸裝加固方案

貨物運(yùn)輸課程設(shè)計貨物運(yùn)輸載加固方案1.變器裝載加方案1。1變器格寸德陽站發(fā)閔行站變壓器一件，重量為195t，長度為寬度為3322mm，高為3910mm重面長度7980mm,寬度為心位于變壓器縱中心線所在垂直平面上、支重面長度的中央,至變壓器一端距離為4535mm，至另一端距離為，距底部高度為1875mm，如圖1所示AB1/

323232貨物運(yùn)輸課程設(shè)計323232圖1變壓器尺寸圖1。2貨選根據(jù)上述所給條件,本次運(yùn)輸選用凹底平車來運(yùn)，通過查閱相關(guān)資料決定在D和D兩種貨車中進(jìn)行選擇。D的參數(shù)為自重226t載重320t軸數(shù)24,車體長×寬33800mm3000mm,鉤舌內(nèi)側(cè)距離地板至軌面高（中部）,車重心高中部凹地長10500mm。D的參數(shù)為:自重重210t數(shù)車體長×寬2760mm舌內(nèi)側(cè)距離36880mm，地板至軌面高930mm（中部，空車重心高，中部凹底長9000mm,跨裝支距，小底架兩上心盤中心距6300mm。（由于D長達(dá)貨物車的中部凹底長為10500mm，變壓器重心所在垂直面至變壓器一端距離為另一端距離為可以使變壓器的重心落在車輛橫中心線與縱中心2/

AABB貨物運(yùn)輸課程設(shè)計AABB線的交點(diǎn)上。在這種裝載方案下，重車重心高為：H=

9mm（由于D長達(dá)貨物車的中部凹底長為9000mm器重心所在垂直面至變壓器一端距離為另一端距離為變壓器的重心無法落在車輛橫中心線與縱中心線的交點(diǎn)上,此在裝載時，可以采取重心偏離車輛橫向中心線的方式裝載，此時需要進(jìn)行驗證方案可行性:需要偏移量：a

需

1/2×—4275）=130mm

容

–210–195=15＞，故貨物重心偏離車輛橫中心線最大容許距離：A

容

5l/5×23050/195591mm＞a

需因此，此方案可行。此時,車重心高為：H==41mm由于我國鐵路規(guī)定長大貨物車重車重心高一般不得超過因此很明顯，此次貨物運(yùn)輸采用D貨車。1。3裝方（1）重車重心高度經(jīng)上述計算，確定重車重心高度為。（2）超限等級計算由于貨物不是等斷面體，故選取A、兩處為檢測斷面，經(jīng)計算得知檢測斷面位于大底架兩心盤中心內(nèi)方。A：X

內(nèi)

A

B+

內(nèi)

A

—36=1661+

×1000H2990+930=。B：X

內(nèi)

B

B

內(nèi)

B

-36=

×10001233。20mmH200+=。通過查閱資料得知，A部位為上部超限，超限等級為未超限，B部位為下部超限，超限3/

貨物運(yùn)輸課程設(shè)計等級為未超限。故此次運(yùn)輸?shù)淖儔浩魑闯?。）超重等級計算此次運(yùn)輸變壓器重貨車重136t，重車總重為，此次運(yùn)輸活載情況無法確定，因此根據(jù)重車總重來確定超重等級通過查閱資料得知此次運(yùn)輸超重等級為一級超重。固案該變壓器支撐底面長度為，寬度為2570mm,可以在其兩端和兩側(cè)加焊鋼擋防止貨物移動，在兩端分別加3擋鐵，在兩側(cè)分別加1個擋鐵。貨件每側(cè)用?18鋼絲繩拉纖四個八字形，每道兩根，綁在車側(cè)丁字鐵上；在車輛端部?的鋼絲繩拉纖加固，每道兩根.如下圖所示圖2貨物加固方案示意圖4/

000貨物運(yùn)輸課程設(shè)計000每個鋼擋所需要的焊縫長度為K為焊腳高度，取1.5cm，

=37.8cm=23.2cm為焊接的許用應(yīng)力,取。本加固方案縱向焊縫設(shè)計為。8mm，橫向焊縫設(shè)計為46.4mm，強(qiáng)度合理。貨物位移只要用擋鐵加固,拉纖起到輔助加固作用，所以不需要校核拉纖強(qiáng)度1。5作力算（1）縱向慣性力T=t×由于

136+=331t＞，

大于130t時取130t計算。所以T=×。05(kN））橫向慣性力作用于貨物上的橫向慣性力主要是由于搖頭振動、側(cè)擺振動和側(cè)滾振動引起的。橫向慣性力為：N=n（kN)n+2。故此次貨物運(yùn)輸?shù)臋M向慣性力為：

）N=（。+×130

23050)×195=55232垂直慣性力貨物的垂直慣性力主要是由于車輛的沉浮振動、點(diǎn)頭振動和側(cè)滾振動引起的。取決于線路狀態(tài)、列車運(yùn)行速度、貨物重心在車輛長度方向的位置及車輛的動力學(xué)性能。=qQ（kN)垂垂5/

貨物運(yùn)輸課程設(shè)計q

垂

4。+7.84a/l此次運(yùn)輸垂直慣性力為：=qQ=（+784×130垂垂（縱向摩擦力

23050）×=。97kN（5）橫向摩擦力=308.28kN）風(fēng)力。49×8.81×3.91=16。88kN）固度算（1)縱向移動穩(wěn)定性1335。75（kN0（2）橫向移動穩(wěn)定性（kN（縱向傾覆的穩(wěn)定性由于不能計算出準(zhǔn)確的值，所以取，該值一定小于準(zhǔn)確值=

2.13>1。25(4)橫向傾覆穩(wěn)定性=

2。3〉6/

貨物運(yùn)輸課程設(shè)計超限超貨托運(yùn)說書發(fā)局

成都局

裝車站

德陽站

預(yù)計裝后尺寸到局

上海局

到

站

閔行站

由軌面起高度

由車輛縱中心線起品名

變壓器件數(shù)

1

左寬

右

寬至變壓器一端距離為4535mm總重重心每件重量195t195t一端距離為中心高2885mm1510mm1510mm量位置4275mm,距底部高度為1875mm貨物長度8810mm

支重面長度

7980mm

側(cè)

高8900mm1661mm1661mm高

中心高1875mm側(cè)高3185mm側(cè)高3800mm

寬

左1615mm左640mm左1661mm

右1510mm右1510mm右1661mm

側(cè)側(cè)側(cè)

高4105mm1615mm11510mm高4720mm640mm1510mm高4830mm1661mm1661mm度

側(cè)高3910mm

度

左1285mm

右1285mm

側(cè)

高

1285mm1285mm要求使用車種

D凹底平車2A

標(biāo)記載重

210t

側(cè)

高卸車時的要求

無其它要求

無

車地板高度930mm墊木或轉(zhuǎn)向架高度0mm預(yù)計裝在車上貨物重心2885mm位置距軌面的高度重車重心高度1906.41mm7/

貨物運(yùn)輸課程設(shè)計鐵路超限超重貨物運(yùn)輸請示電報簽發(fā):成都鐵路局德陽車站調(diào)度室

核稿XXX

擬稿人電

話:XXXXXXX發(fā)報所名

電報號碼

等級受理日

時分

收到日

時分

值機(jī)員德陽站XXXXXXX

XXX2013。10：002013。10:0012.1518

XXX主送：成都鐵路局貨運(yùn)營銷中心抄送:成都鐵路局調(diào)度所報文：1．發(fā)局：成都局發(fā)站:德陽站到局：上海局到站：閔行站2．貨物概況：變壓器一件3物外形尺寸重量為195t度為8810mm度為3322mm,高度為3910mm；支重面長度為7980mm，寬度為2570mm;重心位于變壓器縱中心線所在垂直平面上、支重面長度的中央，至變壓器一端距離為4535mm至另一端距離為4275mm,距底部高度為1875mm。4．?dāng)M使用D型凹底平車一輛運(yùn)載2A5．裝載方法:重心偏離車輛橫向中心線的方式裝載,采用鋼擋焊接加固。6。預(yù)計裝后尺寸由軌面起高度,由車輛縱中心線起左寬右寬1510mm，中心2885mm車地板高度930mm,計裝載車上貨物重心位置距軌面的高度2885mm重車重心高度1906.41mm.7．其它特殊運(yùn)輸條件要求：無8/

0303貨物運(yùn)輸課程設(shè)計0303德陽站（成都局）超限超重××××號2013年12月15

日2.圓體貨物裝加固方案2。1貨規(guī)尺圓柱體貨物一件，重量為長為16。，大頭端直徑為3500mm小頭端直徑為3200mm,詳細(xì)尺寸如圖所示。6500

85003000700005

021400025009/

515808006貨物運(yùn)輸課程設(shè)計51580800607R°60

1

0119203

6

0

4000圖3圓柱體貨物規(guī)格尺寸圖車用用平車一車負(fù)重規(guī)格參數(shù)為車體長寬車地板高1212mm;自重。4t空車重心高730mm；銷距9000mm，固定軸距1750mm2。3裝方貨物重心的投影位于車輛縱、橫中心線交叉點(diǎn)上，一端突出，故使用一輛N型平車作為游車。根據(jù)題目所給的條,確定裝載方式為貨物大頭端與車端對齊，小頭端突出車輛邊緣，突出車端的距離為：—13=3。5（m此需要加掛一輛游車。由于小頭突出車端外方的直徑為小頭最低點(diǎn)比直徑為部分的最低點(diǎn)高出的高度為。因此需要墊木或者鞍座的高度：（mm)則需要的橫墊木高度取為那么，重車重心高度為:因為2000mm所以區(qū)間限速應(yīng)為50km/h,過側(cè)向道岔限速為15km/h.10/17

貨物運(yùn)輸課程設(shè)計用計）縱向慣性力（橫向慣性力（垂直慣性力風(fēng)力（5）摩擦力縱向摩擦力橫向摩擦力固度算由于鞍座凹口的深度足以保證貨物不會發(fā)生橫向滾動。所以僅需要防止貨物發(fā)生縱向移動以及貨物帶動帶著鞍座發(fā)生橫向移動。則加固裝置承受的縱向和橫向水平力分別為（縱向移動穩(wěn)定性）橫向移動穩(wěn)定性11/17

12貨物運(yùn)輸課程設(shè)計122。6加方采用腰箍加固，腰箍兩端拉直部分與縱向垂直平面之間的夾角為：用6腰箍，則每道腰箍需要具備的抗拉力為：用扁鋼帶作腰箍，則扁鋼帶的截面積為：用鋼絲繩作腰箍時，其破斷抗拉力不得小于限級算（）若無突出部則超限位置可能于重心所在橫截面的最高點(diǎn)和最寬點(diǎn)，以及遠(yuǎn)端斷面的最寬點(diǎn)。重心所在橫截面時：貨物最寬點(diǎn)距離軌面的高度h=1212+1750+80=3042mm,1747?！党鰴C(jī)車車輛限界，屬于一級超限。貨物最高點(diǎn)距離軌面的高度h=3500+1212+80=4792<4800并未超限。對于遠(yuǎn)端斷面最寬點(diǎn)17586>1700mm超出機(jī)車車輛限界，屬于一級超限.因此若無突出部分，則該貨物一級超限。）下面考慮各個突出部分的超限情況：對于半徑為1850突出，12/17

AB貨物運(yùn)輸課程設(shè)計AB對于半徑為1830突出對于半徑為1920突出由于有三種不同的半徑突出,因此有不同的裝載方案，考慮當(dāng)突出為向上和向下時的不同情況。方案一突出位于最點(diǎn)對于A突出，=4892mm〈，，屬于一級超限.對于B出,h出距離重心所在縱斷面垂直距離為1920sin30=960mmX=984mm，屬于二級超限。對于C突出,h=3042mm,C突出距離重心所在縱斷面垂直距離1830mm一級超限。綜上，此方案下,屬于二級超限。方案二B突位于最點(diǎn)13/17

BA。BA貨物運(yùn)輸課程設(shè)計BA。BA對于B出,h屬于二級超限。對于A突出=4644mm,A突出距離重心所在縱斷面垂直距離為1850。，，并未超限對于C突出，h=3042+1830sin30

，C突出距離重心所在縱斷面垂直距離為1830

，X==1567mm，并未超限。綜上，此方案下，屬于二級超限。方案三突出位于最點(diǎn)對于C突出，h=1212+1750+80+1830=4872mm，屬于一級超限。對于B出，h=3042+1920sin30=4002mm,B突出距離重心所在縱斷面垂直距離為1920

。

，屬于一級超限。對于A突出，綜上,方案下，屬于二級超限。

，屬于二級超限。14/17

。。AB貨物運(yùn)輸課程設(shè)計。。AB方案四：當(dāng)突出朝上時，超限等級為二級超限.當(dāng)突出朝向下時，加橫墊木的高度為1290mm〉1250mm，根據(jù)界限的形狀以及貨物形狀可知，當(dāng)突出與縱截面向下的夾角越小時超限等級越低，當(dāng)突出剛好與車底板接觸是最優(yōu)的情況。如下所示通過三角函數(shù)關(guān)系計算得出,α

，β=9。

h=3042-1850cos21.6

1322mm,A突出距離重心所在縱斷面垂直距離為6=769mm，并未超限。h1920cos51.6

1849mm，B出距離重心所在縱斷面垂直距離為1920sin51

。，X=1529mm并未