綜合樓門廳模板支撐專項施工方案

武警支隊營區(qū)沿湖綜合樓門廳模板專項施工方案山東桓臺建設(shè)工程有限公司沿湖綜合樓門廳模板支撐施工方案編制依據(jù)依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGＪ１６2—２0０８）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB/５０0０９—２００6)、《混凝土模板用膠合板》（GB/T１７６56—2０08）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB５０017—200３)、《直縫電焊鋼管》(GB/T１３7９3)、《混凝土結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量驗收規(guī)范》(GB5020４—2０02)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GＢ50010—２０02）、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（ＪＧJ80—９1）、《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59—9９)，工程施工圖紙及現(xiàn)場概況。工程概況武警濱州市支隊營區(qū)沿湖綜合樓,建筑面積5５３6.09㎡，建筑層數(shù)為地上四層,東西長23.5０米、南北長6９.80米,建筑主體高度為1５.60米,框架結(jié)構(gòu)、抗震設(shè)防烈度：7度、場地類別:Ⅲ類、場地土類別：中軟土、基本風壓：W０=0．5KN/㎡,柱、梁、板均為Ｃ30混凝土,。高大模板支撐部位，位于綜合樓西側(cè)門廳即Ａ-C軸與1-１2軸之間。門廳樓面位于主體三層,梁、板頂標高1０.８m,,門廳框架梁縱向為24０×650㎜、跨度5.４5m、橫向為350×６５0㎜、跨度3.6m,板厚１０0㎜。外挑檐位于主體四層，梁、板頂標高14.40ｍ,挑梁為350×６5０㎜、外挑1.０m,連續(xù)梁2４0×700㎜，板厚１00㎜?？蚣苤鶠椤?00㎜圓柱及500×500㎜方柱。(附部位平面圖）施工計劃模板支撐計劃２012年6月1５日開始搭設(shè),柱模板于6月２8日開始安裝,梁板模板于7月10日開始安裝,7月１５日對模板支撐系統(tǒng)進行驗收,7月1６日進行混凝土澆筑。計劃使用￠４８×3.0鋼管,6m長4２00根、4．5m長４5０根、4ｍｃ長16０0根、2ｍ長１06根十字扣件２56０個、旋轉(zhuǎn)扣件260個、對接扣件940個,可調(diào)頂托４00個，木膠板4２2㎡,3000㎜×5０㎜厚木板１８0塊。支撐系統(tǒng)結(jié)構(gòu)要求現(xiàn)澆板模板與支架搭設(shè)參數(shù)模板支架搭設(shè)凈高度:10.6ｍ（14m)；立桿縱距:1.0m;立桿橫距:0．9m;水平桿最大步距：1.６m;面板采用:木膠合板,厚度：12㎜；支撐面板的次楞梁采用50㎜×７0㎜的方木支撐,間距２0０㎜;主楞梁采用:單鋼管￠４8×框架梁模板與支架參數(shù)梁截面寬度:350㎜、240㎜；模板支架凈高度：1０.50m(１4ｍ)；立桿梁跨度方向1．0m;梁兩側(cè)立桿間距:０.8m;梁下跨度3．6m增加一根立柱；跨度５．４5m增加二根立柱；水平桿最大步距:1．８m；梁底面板下次楞采用50㎜×７０㎜的方木支撐;主楞采用單鋼管￠48×３．0;模板支撐系統(tǒng)基礎(chǔ)處理基礎(chǔ)為回填土,回填深度1.７m,每步300㎜按６步回填完,每步均用電夯夯實三遍,回填土壓實系數(shù)達到9３％.材質(zhì)技術(shù)保證條件可調(diào)支托技術(shù)性能可調(diào)支托材質(zhì)為Q23５A(chǔ)級鋼材制作，絲杠直徑必須≥3０㎜,U型承托板的鋼板厚度必須≥3㎜。鋼管技術(shù)性能采用外徑4８㎜,壁厚３．0㎜鋼管，鋼管必須符合現(xiàn)行國家標準中規(guī)定的Q2３5普通鋼管技術(shù)性能要求。并應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準中Q235A級鋼的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管?？奂夹g(shù)性能采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準的規(guī)定，不得有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鍛造缺陷,扣件的規(guī)格應(yīng)與鋼管相匹配，貼合面應(yīng)平整，活動部位靈活。模板面板技術(shù)性能膠合板模板表面應(yīng)平整光滑,具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應(yīng)具有保溫性能好、易脫模和可兩面使用等貼點,并應(yīng)符合國家現(xiàn)行標準的規(guī)定。膠合板模板應(yīng)采用耐水膠，其膠合強度不應(yīng)低于木材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度,并應(yīng)符合環(huán)保要求。方木技術(shù)性能模板結(jié)構(gòu)方木,不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。方木次楞材質(zhì)符合現(xiàn)行國家標準ＴC17B級材質(zhì)強度規(guī)定,其木材含水率不應(yīng)大于２０%。施工技術(shù)保證條件Ｃ軸框架柱隨樓層一起澆筑,A軸框架柱分兩次先期澆筑完，待框架柱混凝土強度等級達到Ｃ2０及其以上時，方可澆筑門廳梁板砼，以便梁板支撐系統(tǒng)水平桿與框架柱連接到一起,增強整個系統(tǒng)的穩(wěn)定性。框架梁底立桿頂部必須設(shè)置絲杠直徑≥３０㎜的加勁式支托，形成立桿軸向傳力。支撐系統(tǒng)南北及西面必須搭設(shè)豎向連續(xù)剪刀撐，中間每隔兩跨設(shè)置一道縱橫豎向連續(xù)剪刀撐,并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處各搭設(shè)一道水平剪刀撐,剪刀撐鋼管采用搭接連接,搭接長度≥1m,且每側(cè)不少于２個旋轉(zhuǎn)扣件連接，與立桿或水平桿相交處采用旋轉(zhuǎn)扣件扣接牢固,構(gòu)成“幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”支架體系。各扣件螺栓均采用500㎜長臂扳手擰緊，使其扭力矩控制在4０Ｎ．M及其以上。必須采用汽車砼泵送車,從中部均勻向兩側(cè)澆筑混凝土，嚴禁從一端向另一端推進，以防應(yīng)力集中導(dǎo)致立桿重心偏移而倒塌。施工工藝施工工藝流程依據(jù)梁板支撐系統(tǒng)平面圖→安裝鋪設(shè)木墊板及立桿鐵鞋→搭設(shè)支撐系統(tǒng)并自檢→水平桿件與已澆筑完的框架柱做可靠連接→搭設(shè)梁板底部水平桿件→鋪設(shè)現(xiàn)澆梁板次楞和模板→綁扎梁板鋼筋→梁板鋼筋驗收→支撐系統(tǒng)驗收→澆筑梁板混凝土→混凝土保濕養(yǎng)護。施工方法本工程支撐系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計采用鋼管扣件式滿堂支撐系統(tǒng)。2.１立桿下基層施工方法在立桿下鋪設(shè)50㎜厚、300㎜寬、3．0m長木板，并放鐵鞋,鐵鞋安放板中心,然后安裝立桿。２.2支撐系統(tǒng)搭設(shè)方法１)、先搭設(shè)外圍四周立桿、掃地桿和臨時固定水平桿，然后設(shè)置其他立桿。立桿全高垂直度按≤60㎜控制。２）、水平桿搭設(shè)在立桿上按設(shè)計步距第一步1.6ｍ滿設(shè)雙向水平桿,然后每隔１.5m設(shè)置一道水平桿。外圍水平桿設(shè)于立桿內(nèi)側(cè),其余分別對稱設(shè)于立桿同側(cè)，以便剪刀撐的搭設(shè)。在已澆筑框架柱上，將水平桿與之做可靠連接,以提高支架體系抗側(cè)移能力和整體剛度。3)、豎向剪刀撐搭設(shè)按設(shè)計要求必須在支撐系統(tǒng)南北及西面必須搭設(shè)豎向連續(xù)剪刀撐,中間每隔兩跨設(shè)置一道剪刀撐(詳見梁板支撐系統(tǒng)施工平面布置圖）。4）、水平剪刀撐搭設(shè)必須按照設(shè)計要求分別在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處各搭設(shè)一道水平連續(xù)剪刀撐（詳見梁板支撐系統(tǒng)施工平面布置圖)。5)、可調(diào)支托設(shè)置主楞采用￠48×3.0鋼管,并平穩(wěn)放置于梁底立桿頂部可調(diào)支托的U型托板內(nèi)，可調(diào)支托懸臂不大于2０0㎜。６)、梁板底部起拱1—１2軸之間的框架梁按梁跨度１．5/1０00起拱,并拉線安裝梁底部小橫桿，鋪設(shè)梁底部方木次楞和面板。７）、扣件螺栓擰緊用于支撐系統(tǒng)桿件連接的扣件螺栓均采用專用長臂扳手分兩次擰緊,使其扭力矩達到40N.m以上,并采用扭力矩扳手進行抽檢。檢查驗收施工準備檢查支撐系統(tǒng)施工前由技術(shù)負責人根據(jù)施工設(shè)計方案進行全面的安全技術(shù)交底,操作班組應(yīng)熟悉設(shè)計與施工說明,并應(yīng)做好模板安裝作業(yè)的分工準備。模板支撐系統(tǒng)必須由專業(yè)班組施工，所有參加作業(yè)人員必須持證上崗。備齊搭設(shè)支撐系統(tǒng)專用工具:扭力矩檢測扳手、５00㎜長臂套筒扳手、安全帽、安全帶、水準儀。支撐系統(tǒng)驗收檢查主控項目采用隨機抽樣的方法,使用游標卡尺、鋼尺、扭力矩檢測扳手①對支撐系統(tǒng)所用的鋼管、方木、立桿支托、扣件和面板其品種、規(guī)格、型號和質(zhì)量進行檢查，必須符合設(shè)計技術(shù)參數(shù)要求。②對立干、水平桿件和主次楞間距進行檢查,間距應(yīng)小于或等于設(shè)計技術(shù)參數(shù)。③對剪刀撐的布設(shè)位置、與地面的夾角和形式進行檢查，必須符合設(shè)計要求。④對直接承擔豎向荷載傳遞的梁板底部立桿與水平桿件連接的扣件數(shù)量和擰緊力矩進行檢查,必須符合設(shè)計要求。一般項目采用隨機抽樣的方法，使用鋼尺、小線對水平桿件步距；掃地桿和支托下水平桿件分別距地面和梁板底部主楞的距離應(yīng)按≤200㎜設(shè)置;用于非承重構(gòu)造桿件的扣件連接扭力矩不應(yīng)小于35Ｎ.m進行檢查。允許偏差支撐系統(tǒng)各桿件允許偏差表檢查項目允許偏差檢查方法立桿垂直度全高60㎜經(jīng)緯儀測量立桿縱橫間距±５０㎜鋼尺測量水平桿步距±10０㎜拉線測量主楞間距+50㎜鋼尺測量次楞間距+5０㎜鋼尺測量5個間距可調(diào)支托懸臂長度＋３0㎜鋼尺測量施工安全保證措施組織保障技術(shù)負責人技術(shù)負責人質(zhì)檢員安全員木工班鋼筋班架工班施工技術(shù)措施１)、剪刀撐設(shè)置按施工工藝流程施工模板支撐系統(tǒng)時,應(yīng)按設(shè)計圖示的剪刀撐位置、夾角和形式布設(shè)。水平剪刀撐要與已交框架梁做可靠連接2）、立桿搭設(shè)(1)、立桿接長嚴禁大搭接,必須采用對接扣件連接,相鄰兩立桿不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于5０0㎜，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/３,。(2)、立桿與水平鋼管主楞采用扣件連接,梁底立桿頂部設(shè)可調(diào)支托,U型支托與楞梁兩側(cè)間如有間隙,必須加緊,其螺桿伸出鋼管頂部不得大于2０0㎜,螺桿外徑與立桿鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于３㎜,安裝時保證上下同心。（3）、每根立桿底部必須設(shè)置木墊板與鋼底座,墊板厚不小于5㎝.（4）、立桿垂直度,每搭設(shè)2米垂直度為±7㎜，每搭設(shè)10米垂直度為±2０㎜,架體最終垂直度±60㎜.3）、水平桿搭設(shè)(1)、在立桿底部距地面20０㎜高度處,沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設(shè)置掃地桿。(２）、可調(diào)支托底部的立桿頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平桿，其水平桿與模板支撐點之間的距離不得大于2００㎜。(3）、水平桿必須與立桿扣接,不得與另一方向的水平桿扣接。5）、支撐系統(tǒng)與柱的連接在梁板模板支撐系統(tǒng)水平桿件與澆筑框架柱相交部位，豎向每個步距均設(shè)置一組拉結(jié)點。6)、其他構(gòu)造措施（1)、模板及支架在安裝過程中,必須設(shè)置有效防傾覆的臨時固定設(shè)施。(２）、當支架立桿成一定角度傾斜，或其支架立桿的頂表面傾斜時,應(yīng)采用可靠措施確保支點穩(wěn)定,支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(3)、模板支撐系統(tǒng)應(yīng)為獨立的系統(tǒng)，禁止與腳手架、卸料平臺等相連接。3、模板拆除措施1）模板拆除應(yīng)符合現(xiàn)行規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（ＧＢ5０2４-２002)相關(guān)規(guī)定。底模及其支架拆除時的混凝土強度應(yīng)符合下表規(guī)定,并以混凝土同條件養(yǎng)護試塊試驗強度為依據(jù)。側(cè)模拆除時的混凝土強度應(yīng)能保證其表面及棱角不受損傷。底模拆除時的混凝土強度要求如下表構(gòu)件類型構(gòu)件跨度（m）混凝土立方體抗壓強度標準值(％)梁≤8≥7５＞8≥1０0板≤２≥5０＞2≤8≥75＞8≥100懸臂構(gòu)件-≥１００檢查數(shù)量:全數(shù)檢查。檢驗方法:檢查同條件養(yǎng)護試件強度實驗報告。2)模板拆除時,不應(yīng)對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。３)模板的拆除措施應(yīng)經(jīng)技術(shù)主管部門或負責人批準。當混凝土未達到規(guī)定強度或已達到設(shè)計規(guī)定強度,需提前拆?；虺惺懿糠殖O(shè)計荷載時,必須經(jīng)過計算和技術(shù)主管確認其強度能夠承受此荷載后,方可拆除。4)拆模前應(yīng)檢查所使用的工具有效和可靠,扳手等工具必須裝入工具袋或系掛在身上，并應(yīng)檢查拆模場所范圍內(nèi)的安全措施。５)模板的拆除工作應(yīng)設(shè)專人指揮。作業(yè)區(qū)應(yīng)設(shè)圍欄，其內(nèi)不得有其他工種作業(yè),并應(yīng)設(shè)專人負責監(jiān)護。拆下的模板、零配件嚴禁拋擲。６）、拆模的順序和方法應(yīng)按模板的設(shè)計規(guī)定進行。當設(shè)計無要求時，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板,并應(yīng)從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔,應(yīng)按指定地點堆放。7）、多人同時操作時，應(yīng)明確分工,統(tǒng)一信號或行動，應(yīng)具有足夠的操作面,人員應(yīng)站在安全處。８)、高處拆模板時，應(yīng)符合有關(guān)高處作業(yè)的規(guī)定。嚴禁使用大錘和撬棍，操作面上臨時拆下的模板堆放不能超過3層。9)、在提前拆除互相搭連并涉及其他后拆模板的支撐時,應(yīng)補設(shè)臨時支撐。拆模時,應(yīng)逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。10)、拆模如遇中途停歇,應(yīng)將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩(wěn)固。對活動部件必須一次拆除。11）、已拆除了模板的結(jié)構(gòu),應(yīng)在混凝土強度達到實際強度值后方可承受全部設(shè)計荷載。若在未到達設(shè)計強度以前,需在結(jié)構(gòu)上加置施工荷載時,應(yīng)另行核算,強度不足時，應(yīng)加設(shè)臨時支撐。１2）、遇6級或6級以上大風時，應(yīng)暫停室外的高處作業(yè)。雨、雪、霜后應(yīng)先清掃施工現(xiàn)場,方可進行工作。１3）、拆除有洞口模板時，應(yīng)采取防止作業(yè)人員墜落的措施。洞口模板拆除后,應(yīng)按國家現(xiàn)行標準《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80的有關(guān)規(guī)定及時進行防護。１4)、當立柱的水平拉桿超出2層時,應(yīng)首先拆除２層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時,應(yīng)和拆除立柱同時進行。１5）、當拆除４-8m跨度的梁下立柱時,應(yīng)先從跨中開始,對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側(cè)一片拉倒的拆除方法。16)、對于多層樓板模板的立柱,當上層及上樓板正在澆筑混凝土?xí)r，下層樓板立柱的拆除,應(yīng)根據(jù)下層樓板結(jié)構(gòu)混凝土強度的實際情況,經(jīng)過計算確定。17）、拆除、樓板下的立柱時,作業(yè)人員應(yīng)站在安全處。１8）、梁、板模板應(yīng)先拆梁側(cè)模,再拆板底模，最后拆除梁底模，并應(yīng)分段分片進行,嚴禁成片撬落或成片拉拆。１9)、拆除時,作業(yè)人員應(yīng)站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業(yè)。拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應(yīng)妥善傳遞或用繩鉤放至地面,嚴禁作業(yè)人員站在懸臂結(jié)構(gòu)邊緣敲拆下面的底模。2０)、待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架,零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹油或脫模劑,入庫備用。十、應(yīng)急預(yù)案１、應(yīng)急預(yù)案工作流程本工程為重載超高支撐系統(tǒng)，施工危險源多，必須認真對危險源進行識別，開展應(yīng)急知識教育和應(yīng)急演練，提高現(xiàn)場操作人員應(yīng)急能力,減少突發(fā)事件造成的損失和不良影響,其應(yīng)急準備和響應(yīng)工作程序如下圖。危險源辨別危險源辨別編制應(yīng)急預(yù)案成立搶險領(lǐng)導(dǎo)小組組織搶險隊、救護車配備應(yīng)急物資、設(shè)備應(yīng)急知識教育培訓(xùn)定期評審實施應(yīng)急預(yù)案進行評審、修訂應(yīng)急準備和響應(yīng)工作程序圖2、突發(fā)事件風險分析與防范２.1、風險分析本工程危險因素是梁板模板支撐系統(tǒng)高度達，如果實際施工與模板支撐系統(tǒng)設(shè)計發(fā)生偏差，可能因支撐系統(tǒng)穩(wěn)定性不足導(dǎo)致倒塌事故,發(fā)生人員傷亡,結(jié)構(gòu)破壞等。必須做好危險因素發(fā)生時的應(yīng)急方案。2．2、風險防范措施（1）施工工作面外腳手架必須高于工作面１.5m并滿鋪一層腳手板及垂直面滿掛安全網(wǎng)。(２)本方案施工前必須組織專家論證評審簽字，報監(jiān)理單位總監(jiān)和施工單位總工程師評審?fù)夂蠓娇蓤?zhí)行。(３)模板支撐系統(tǒng)施工完畢后,先進行班組自檢合格后,報項目部質(zhì)檢組組織詳細逐項檢查驗收合格后，報監(jiān)理檢查驗收合格后,方可進行下道工序施工。（4)承擔豎向荷載傳遞的扣件進行逐個檢查擰緊力矩必須達到40N·m以上,構(gòu)造桿件的擰緊力矩必須到達35N·m以上,并逐根立桿檢查是否與墊板頂牢。(５)從中間開始向兩側(cè)平衡澆筑混凝土，同時在混凝土澆筑時，卸料堆積高度不得超過現(xiàn)澆板上平以上２00mｍ,循環(huán)澆筑，防止模板支撐系統(tǒng)因應(yīng)力集中而坍塌。(６）澆筑混凝土?xí)r，模板支架下嚴禁站人，要有專職安全員看管，監(jiān)測監(jiān)控必須在混凝土澆筑操作面上進行,配置有專人進行監(jiān)測，發(fā)現(xiàn)支撐系統(tǒng)受力桿變形值超限值時，立即停止施工，如果有可能采取加固措施時,首先組織板頂澆筑工人的施工方人員迅速撤離現(xiàn)場,然后組織專業(yè)人員進行加固處理,在項目部專職安全、質(zhì)量、技術(shù)管理人員共同確認險情排除后，方可恢復(fù)施工,將安全隱患消除在萌芽狀態(tài)。（７)未盡事宜嚴格按照本方案的技術(shù)保證條件。技術(shù)參數(shù)和施工技術(shù)措施施工。2.3應(yīng)急資源配置應(yīng)急資源的設(shè)備是應(yīng)急救援工作的重要保障,項目部根據(jù)潛在事件性質(zhì)和后果分析,配備應(yīng)急救援所需的救援手段。救援設(shè)備、交通工具、醫(yī)療設(shè)備藥品,生活保障物資等如下表列數(shù)。主要應(yīng)急救援物資設(shè)備表序號材料設(shè)備名稱單位數(shù)量現(xiàn)在何處1小車臺１現(xiàn)場2藥箱及藥品個／批1現(xiàn)場3對講機部４現(xiàn)場4手機部6現(xiàn)場５擔架副1現(xiàn)場2．4、組織機構(gòu)設(shè)置組長:副組長:組員：2．5、應(yīng)急組織的分工職責１)組長職責(1)決定是否存在或可能存在重大緊急事故,要求應(yīng)急服務(wù)機構(gòu)提供幫助并實施場外應(yīng)急計劃,在不受事故影響的地方進行直接控制。（2)復(fù)查和評估事故可能發(fā)展的方向,確定其可能的發(fā)展過程。（3）指導(dǎo)設(shè)施的部分停工，并與領(lǐng)導(dǎo)小組的有關(guān)人員配合指揮現(xiàn)場人員撤離，確保任何傷害者都能得到足夠的重視。與現(xiàn)場外應(yīng)急機構(gòu)取得聯(lián)系,及時對緊急情況的記錄作出安排。(4）在場內(nèi)實行交通管理制,協(xié)助場外應(yīng)急機構(gòu)開展服務(wù)工作。在緊急狀態(tài)結(jié)束后，控制受影響地點的恢復(fù),并組織人員參加事故分析和處理。2)、副組長的職責(1）評估事故的規(guī)模和發(fā)展趨勢,建立應(yīng)急步驟,確保員工的安全和減少設(shè)施和財產(chǎn)損失。（2）如有必要,在救援服務(wù)機構(gòu)來之前直接參與救護工作。安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現(xiàn)場到安全地帶集中。(３)設(shè)立與應(yīng)急救援中心的通訊聯(lián)絡(luò),為應(yīng)急服務(wù)機構(gòu)提供建議和信息。（4)協(xié)助組長組織指揮,協(xié)調(diào)救援工作,組長不在現(xiàn)場時，可代替組長的職責。3）、組員職責在組長和副組長的指揮下，負責現(xiàn)場的維護,搶救,警戒等工作，具體落實執(zhí)行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。２.6、簽訂救援協(xié)議項目部應(yīng)事先與附近醫(yī)院簽訂救援協(xié)議,以便在事故發(fā)生時得到外部救援力量和資源的援助。2.7、應(yīng)急響應(yīng)出現(xiàn)事故時,在現(xiàn)場的任何人員都必須立即向組長報告,匯報內(nèi)容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等,及時搶救傷員、在現(xiàn)場警戒、觀察事故發(fā)展的動態(tài)并及時將現(xiàn)場的信息向組長報告。組長接到事故發(fā)生后,立即趕赴現(xiàn)場并組織、調(diào)動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作,并立即向公司救援領(lǐng)導(dǎo)負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。２．８、模板支撐系統(tǒng)倒塌事故的應(yīng)急救援1)模板及支架倒塌事故的主要危害模板支撐系統(tǒng)倒塌事故主要造成：人員傷亡、財產(chǎn)損失、作業(yè)環(huán)境破壞。2)、應(yīng)急救援方法(１）有關(guān)人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現(xiàn)場全程指揮救援工作，立即組織。調(diào)動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作,并立即向公司救援領(lǐng)導(dǎo)負責人匯報事故情況及需要公司支撐的人力、物力。組員立即進行搶救。(2)人員疏散、救援方法人員的疏散有組長安排的組員進行具體指揮，指揮人員疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各組員和現(xiàn)場其他的各人員對現(xiàn)場受傷害、受困得人員、財物進行搶救。人員被支架或其他物件壓住時，應(yīng)先對支架進行觀察,如需局部加固的，立即組織人員進行加固后,方可進行相應(yīng)的搶救,防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險立即組織人力、物力進行搶救。(3）傷員救護(1）休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥,不用枕頭，腿部抬高3０度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急,不能平臥,可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必須要搬動時,動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或?qū)嵭腥斯ず粑?2)受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。（3）立即撥打1２0急救電話或送醫(yī)院。(4)現(xiàn)場保護由具體的組員帶領(lǐng)警衛(wèi)人員在事故現(xiàn)場設(shè)置警戒區(qū)域,用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來,有警衛(wèi)人員旁站監(jiān)督，防止閑人進入。３）現(xiàn)場恢復(fù)充分辨別恢復(fù)過程中存在的危險源,當安全隱患徹底消除后，方可恢復(fù)正常施工狀態(tài)。十一、模板支撐系統(tǒng)監(jiān)測監(jiān)控立桿水平位移變形值監(jiān)測監(jiān)控立桿最大變形單元的確定立桿最大變形單元發(fā)生在框架梁和板區(qū)域的跨中1/3范圍內(nèi)，在其范圍內(nèi)共設(shè)置2個立桿水平位移觀測點。觀測點的設(shè)置觀測點在上述立桿位置的框架梁內(nèi)設(shè)置，采用150mm內(nèi)徑、長度高處梁板上平１00mｍ的鋼套管，調(diào)整垂直后與框架梁鋼筋焊牢，套管內(nèi)設(shè)Ф48鋼管作為應(yīng)變傳導(dǎo)器，下與需要監(jiān)控的立桿頂部５00mｍ高度范圍扣接，立桿頂部采用支托傳力時,需要在支托絲杠高度范圍設(shè)置與扣件厚度一致的硬木墊板調(diào)整應(yīng)變傳導(dǎo)鋼管垂直度,上至套管頂部－1ｍm處，套管頂部安裝1ｍm2計十字分劃板,并用紅漆覆蓋應(yīng)變傳導(dǎo)鋼管初始位置。1.3、觀測方法與報警值的確定在澆筑混凝土過程中，安排專人每10min進行1次變形值觀測,當累積變形值達到2０ｍm，且變形速度≥５mm／１0min時,立即報警并停止施工。經(jīng)加固處理,并經(jīng)模板支撐系統(tǒng)重新驗收確認,滿足剛度要求后方可恢復(fù)施工,并仍采取變形監(jiān)控。主次楞最大變形值監(jiān)測監(jiān)控2.１、主次愣最大變形單元的確定主次愣最大變形單元發(fā)生在框架梁跨中的1/３區(qū)域內(nèi),在其范圍內(nèi)分別設(shè)置２個主楞豎向位移觀測點和2個次楞豎向位移觀測點。2.２、觀測點的設(shè)置觀測基準點設(shè)在框架梁跨中的立桿上，采用Ф25鋼筋做直角拐頭、豎向高處框架梁上平100mm,調(diào)整垂直后與下部立桿焊牢,水平向延伸至主次愣跨中觀測點鋼筋處;觀測點采用Ф12鋼筋，并做1mm計刻度,調(diào)整垂直后與框架梁鋼筋點焊牢固。2.3、觀測方法與報警值的確定在澆筑混凝土過程中,安排專人每10min進行１次變形值觀測，當主次楞累積變形超過１．5倍設(shè)計容許饒度值,且變形速率≥1mｍ/1０mｉn時,立即報警并停止施工。經(jīng)加固處理，并經(jīng)驗算確認剛度滿足設(shè)計要求后方可恢復(fù)施工,并仍采取上述變形監(jiān)控。施工荷載監(jiān)測監(jiān)控3．１、施工活荷載的監(jiān)測監(jiān)控混凝土澆筑過程中,安排專人進行施工活荷載的監(jiān)控，兩個混凝土澆筑班組不得集中在1m2范圍內(nèi)進行振搗,防止因施工活荷載超限值形成模板支撐系統(tǒng)應(yīng)力集中現(xiàn)象而倒塌，施工活荷載必須嚴格按照≤4ｋＮ/m2的支撐系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載布置，即混凝土施工時,按每班組不超過4人(按平均７5kg／人測算）和每班組配置一臺插入式振動器進行混凝土澆筑。３．2、施工恒荷載的監(jiān)測監(jiān)控混凝土澆筑過程中,安排專人對框架梁及現(xiàn)澆板上平以上的混凝土卸料堆積高度不得大于2０0mｍ進行嚴格監(jiān)控。十二、勞動力計劃專職安全生產(chǎn)管理人員名單：（見附件)特種作業(yè)人員名單（見附件)十三、梁板支撐系統(tǒng)結(jié)構(gòu)驗算書Ａ、梁模板工程方案計算書編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況２、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》ＪＧＪ１62-20０83、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》ＪＧJ１３０-２0114、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB５0２０４-２００２(2０11年版）5、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500１０－20106、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59－20１1)７、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB5０009-2０01（20０6年版)8、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ＧB50017-2０0３)9、《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》(GB5０01８－2０02)10、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50００５-2003）１1、《混凝土模板用膠合板》GＢ/T１７65６－２０0８１２、《建筑施工手冊》第四版（縮印本)１3、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》(建質(zhì)[20０９]８7號)14、《建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則》(建質(zhì)[２０09］２5４號)15、建書腳手架和模板計算軟件(建科評［2０07］02８號）工程參數(shù)A-C軸0.３5＊0．６5梁梁與支架參數(shù)梁截面寬度0.３5ｍ梁截面高度0.6５m支架高度1０．2m樓板厚度0.1m立桿梁跨度方向間距ｌａ1ｍ鋼管類型φ48×3.０ｍ梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距0．８ｍ,梁下增加1根立桿水平桿最大步距1．6ｍ頂步步距１.5ｍ立桿伸出水平桿長度a０.5m面板１２ｍm厚木膠合板梁底面板下次楞50×7０mm方木，3根梁側(cè)次楞5０×70mm方木，間距20０mm梁側(cè)主楞雙鋼管，間距1０00ｍｍ穿梁螺栓不設(shè)置穿梁螺栓荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重２4kN/m3鋼筋自重1.5kN/ｍ3面板次楞自重０.3kN/m2支架自重0.14kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載１kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對梁側(cè)模板荷載4kN/ｍ2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標準值，依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，按下列公式計算,取其中的較小值:=0.22×２４×5．7×１.2×１.2×1.２２=52.87３ｋN/ｍ2＝２4×0.６5=１5.600kN/m2其中γc-－混凝土的重力密度,?。?kN/ｍ３；t０－-新澆混凝土的初凝時間,按２0０/（T+15)計算,取初凝時間為５.7小時。Ｔ:混凝土的入模溫度,經(jīng)現(xiàn)場測試，為2０℃；V--混凝土的澆筑速度，取1．５ｍ/h;H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0．６５m；β１--外加劑影響修正系數(shù)，取1.2;β2-－混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1．2。根據(jù)以上兩個公式計算,新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值15．600kN/m2。梁側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為1２mm,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度?。保?0ｍm。面板的截面抵抗矩W＝１000×1２×１２／６=240０0mm3；截面慣性矩I=１０00×12×１2×12/1２=144０00mm4；(一)強度驗算1、面板按兩跨連續(xù)板計算,其計算跨度取支承面板的次楞間距,L＝0.20ｍ。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Ｇ4k＝1５．6０0kN／m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Q２Ｋ＝４ｋN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1＝０.9×［1.2×15．600＋1.４×4］×1=２1.888ＫＮ/mｑ1=０.9×[１．３５×15.600+１.4×０．7×4]×1＝２２．４8２KN／m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)?。?=2２．482KＮ／ｍ作為設(shè)計依據(jù)。３、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1＝０.125q1l２=０.１25×22.482×０．２0２=0.11ＫＮ·m面板抗彎強度設(shè)計值f=１２.５Ｎ/ｍｍ２;σ=Mmaｘ=0.11×１06=4.5８N/mｍ２<f＝12.５N/mｍ2W24000面板強度滿足要求!(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下:q＝１×15.600=15．6KN/m;面板最大容許撓度值:2０0/40０＝0．5mｍ;面板彈性模量：E=4500Ｎ/mm2;ν=０.52１ql4=0．521×１5．60０×2004＝0．20ｍm<0．５mｍ10０EI10０×4５０0×1440０0滿足要求!梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用50×７0×mm(寬度×高度)方木,間距:0.２ｍ，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W＝5０×７０×７0/６=4０833ｍｍ截面慣性矩Ｉ=5０×７0×70×7０/12＝1４29１67ｍｍ4;(一)強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載,按均布荷載作用下兩跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取主楞間距，Ｌ=１m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=１５.６00kN／ｍ2,振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Ｑ２K=４kＮ/ｍ2。均布線荷載設(shè)計值為：ｑ1=0.９×[1．2×１５．6０0+1．４×4］×0.2＝4.378ＫN/ｍq２＝0.9×[1.35×15.600+1．4×0.7×４]×0．２=4．496KＮ/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q＝4.496KＮ/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩：Ｍｍaｘ=0.1２5ｑl2=0．125×4.496×１２=0.562ｋＮ·m最大支座力：1．２5ｑl=1．25×4．496×1＝5．６２ｋN次楞抗彎強度設(shè)計值［f]=1７N/mm2。Σ=Mmaｘ＝0.5６2×106=１３.763N／ｍm２<1７Ｎ/mm2W４08３3滿足要求!(二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設(shè)計值Ｖ1=０．62５ｑ１ｌ＝0.６25×4．49６×１＝2.810KＮ木材抗剪強度設(shè)計值fv＝4.8Ｎ／ｍm２；抗剪強度按下式計算：τ=3V=3×2.81０×103=1.２０４N/mm2<ｆv=4.８Ｎ／ｍｍ２2ｂh2×５0×70次楞抗剪強度滿足要求!(三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q＝15.600×0.２=3.１2KN/m；次楞最大容許撓度值=100０/２5０＝４mm；次楞彈性模量:Ｅ=１0０0０N／mm２；ν＝0．５2１qｌ4=０.521×3.12×１００04=1.１37mｍ<4ｍｍ100EI100×1０000×１4291６7滿足要求！梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管,間距:１ｍ,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W=89８0mｍ截面慣性矩I=215600ｍm4；(一)強度驗算１、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=5．62kＮ,按集中荷載作用下簡支梁計算,其計算跨度取梁側(cè)高度間距,L=０.5５m。主楞計算簡圖(kＮ）主楞彎矩圖（ｋN．m）２、強度驗算最大彎矩Mmaｘ=1．022kＮ·m主楞抗彎強度設(shè)計值[ｆ]=205N/ｍｍ2。σ=Mmax＝1.022×106＝1１3．808Ｎ／ｍm2<205N/ｍm2W８980滿足要求！（二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P＝3．９００kN，主楞彈性模量:E=２0６０00N／ｍm2。主楞最大容許撓度值：5５０/１50=3．7ｍm；經(jīng)計算主楞最大撓度Vmａx=0.５０3ｍm<3.7mm。滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為１2ｍｍ。取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩Ｗ=10０×１．2×1.2/６=24ｃm3截面慣性矩I=１0０×1．２×１.２×1.２／１2=14．４cm(一)強度驗算１、梁底次楞為３根,面板按兩跨連續(xù)板計算,其計算跨度取梁底次楞間距,L=０．17５m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為:q1=0．9×［1．2×(24×0.６5＋1.５×０.65＋0.３）＋１.4×2]×1＝２0．75kN/mｑ1=0.9×[1．３5×（24×０.65＋1.５×０.65＋0.3)+1.4×０．7×2]×1=22.2７kＮ/ｍ根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1＝2２.２7kＮ/m作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為:N１=1.４6１kＮ;Ｎ2=4.８72kN;Ｎ3=1．４６1kＮ;最大彎矩Mmax＝0.０8５kN.m梁底模板抗彎強度設(shè)計值[f]（N／mｍ2)=1２.５N/ｍm2;梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算:σ＝Mmax=0.0８5×106＝３．５42Ｎ/mｍ２<12.5N/mm２W2４×１03滿足要求?。ǘ隙闰炈泸炈銚隙葧r不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：ｑ=1×（24×０.6５+１.5×0.65+0.3）=１６．88ｋＮ/m;計算簡圖(kN)面板彈性模量：Ｅ=４500N/ｍm2;經(jīng)計算，最大變形Vmａｘ＝0.12７mm梁底模板的最大容許撓度值:175/４00＝0.4mm；最大變形Vmax=０.1２７mｍ<0．４mm滿足要求!梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度５０mm,高度70次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:Ｗ=5×7×7／6＝40.8３3cｍ３;I=5×7×7×7／12=142.917ｃｍ４;(一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和,取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，Ｌ＝1m。次楞計算簡圖荷載設(shè)計值q＝４.８７２/1=４.872ｋN／ｍ；最大彎距Ｍmax=0.1qｌ2=0.1×４.87２×12＝0.487kN.m;次楞抗彎強度設(shè)計值[ｆ]=17Ｎ／mm2;σ=Ｍmax=0.48７×106=11.92７Ｎ／ｍm2<17N／mｍ２W40.83３×１０3次楞抗彎強度滿足要求!(二)抗剪強度驗算Ｖ＝0.6ql=0.６×4．87２×1＝２.92３ＫN木材抗剪強度設(shè)計值fv＝4.8N/mｍ２;抗剪強度按下式計算:τ=3V＝3×2.923×1０3＝1.２5N/ｍm2＜fv＝4．8N／mm22bｈ2×５０×７0次楞抗剪強度滿足要求！（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值:l/２5０＝１000／250=4mｍ;驗算撓度時不考慮可變荷載值,只考慮永久荷載標準值:ｑ=３.69２／1=3.6９２Ｎ／mm;次楞彈性模量:E=１０00０N/mm２;ν=0.６77ｑｌ4=０．６７７×3.6９2×10004＝１．749mm<４mｍ1００EＩ１００×１0０００×142.917×1０4次楞撓度滿足要求!梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。計算簡圖（kN)彎矩圖(kＮ．ｍ)經(jīng)計算,從左到右各支座力分別為:N１=０.３５8ｋＮ；Ｎ2=７．０７8kN;N３=0．３５８kN;最大彎矩Ｍmaｘ=0．１12ｋN.ｍ;最大變形Vｍａx=0.035mm。（一）強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值［f］(Ｎ／mm2)=２０5N／mm２;；支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計算:σ=Mmaｘ＝0.１１2×106=2４.944N／mm2＜２0５N／mm2W4.4９×103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值:l／15０=400/1５０=２.7mｍ或10mm;最大變形Vmａx=0．035mm<2.7ｍm滿足要求!梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=７．0７8ｋＮ。計算簡圖（kN）縱向水平桿只起構(gòu)造作用,不需要計算?？奂够乞炈闼綏U傳給立桿荷載設(shè)計值R=7.07８KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。立桿穩(wěn)定性驗算(一)風荷載計算因在室外露天支模,故需要考慮風荷載?；撅L壓按北京10年一遇風壓值采用，ω0＝0.３kＮ／m2。模板支架計算高度H＝1０．２m,按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數(shù)μz=0.８4。計算風荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架,按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表7.3.1第32項和36項的規(guī)定計算。模板支架的擋風系數(shù)=1．２×An／（la×h)＝１．2×0.15０/（1×1.６)＝０.１1３式中Ａn=(la＋ｈ＋0.325lａh)ｄ＝0.１50m2An---－一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風面積。la----立桿間距,1mh---－-步距，1.６md--－--鋼管外徑,0.048ｍ系數(shù)1.２----－節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-－---模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：μst=１.２＝1.2×０.１13=0．１４無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：μs＝μst1-ηn=０．14１－０.９510=1.12１-η１-0.９５η－--－風荷載地形地貌修正系數(shù)。n--－-支撐架相連立桿排數(shù)。風荷載標準值ωｋ＝μzμsω０=０.8４×1．12×０.3=0.2８2ｋN/m２風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值：Ｍｗ＝0.9２×１.４ωklah2=0.92×1.４×０．２82×１×１.6２=0.082kN·ｍ1010(二)立桿軸心壓力設(shè)計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計值：7．0７８kN;立桿承受支架自重:1.２×１0．2×0.１４=１.7１4kN立桿軸心壓力設(shè)計值Ｎ:7.０78+1.71４=8.７92ｋＮ；(三)立桿穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:N＋Mw≤fAWＮ－---軸心壓力設(shè)計值(kN)：N＝8．79２kN;φ－－－-軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細比λ=Lo/i查表得到；Ｌ０-－-立桿計算長度(ｍ）,L０=k１k2(h+２ａ)，ｈ:頂步步距,取1.５m;ａ:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，?。?5m；k1k2為計算長度附加系數(shù)，按下表取用，k1=１.167,k２＝1．０2，L０=2.９８ｍ。ｉ-－-－立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cｍ),i=１．５９cｍ;A－-－-立桿截面面積(cm2)，A=4.２4cｍ2;Mw----風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值;Ｗ----立桿截面抵抗矩(cm３）：W=4.49ｃm3;f--－-鋼材抗壓強度設(shè)計值N／mm2,f=20５N／mm2;立桿長細比計算:λ=Lｏ／ｉ=2９8／1.5９＝1８７按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ＝0.205;N+Mw=8．792×1０3+0．0８2×1０6=101.150+１8.2６3=11９.４13N/mm２<ｆ=205N／mｍ2AW0.20５×４.２4×１0２４．49×１0３立桿穩(wěn)定性滿足要求！立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設(shè)計值N＝8.７92kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1ｍ,墊木寬度0.3m,墊木面積A＝１×0.3=０.３ｍ２３、地基土為粘性土,其承載力設(shè)計值ｆak=１20ｋN／m2立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf＝0．９4、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=Ｎ=8.792＝２９.31kＮ／m2<ｍfｆak=120×0.９=10８kN/ｍ2Ａ0.３滿足要求!。１-12軸０．２４*0.65梁工程參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截面寬度０．2４梁截面高度０.６５支架高度１樓板厚度０.1立桿梁跨度方向間距ｌａ１鋼管類型φ４8×3．０梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距0．8m,梁下增加2根立桿水平桿最大步距1．6頂步步距1.5立桿伸出水平桿長度a0.５面板１2mm厚木膠合板梁底面板下次楞5０×70mm方木,3根梁側(cè)次楞５０×7０mm方木，間距２０0mm梁側(cè)主楞雙鋼管,間距1000mm穿梁螺栓不設(shè)置穿梁螺栓荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24ｋN/ｍ3鋼筋自重１.５ｋN/ｍ3面板次楞自重0.３kN／m2支架自重0．１2kN／m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載１kＮ／ｍ2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kＮ／m2振搗砼對梁側(cè)模板荷載4kN／ｍ2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標準值,依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范,按下列公式計算,取其中的較小值:＝0.22×24×５.7×1.２×１.2×1.22=５２.８7３kＮ/ｍ2=24×0.６5=1５.60０kＮ／m2其中γc-－混凝土的重力密度,取2４ｋN/ｍ3;ｔ０--新澆混凝土的初凝時間,按２00/(T＋15）計算,取初凝時間為5.７小時。T:混凝土的入模溫度,經(jīng)現(xiàn)場測試,為２０℃Ｖ--混凝土的澆筑速度,取1.５ｍ／h;Ｈ--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,?。?６５m;β1--外加劑影響修正系數(shù),取1.２；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.2。根據(jù)以上兩個公式計算,新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值15.６00ｋＮ/ｍ2。梁側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為12mm,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度?。?００mm。面板的截面抵抗矩W=1０00×12×1２／6=2４0０0ｍm3截面慣性矩I＝１0０0×１2×１2×12/１２＝14４0０0mm（一)強度驗算１、面板按三跨連續(xù)板計算,其計算跨度取支承面板的次楞間距,Ｌ=０.20m2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Ｇ4ｋ=15.6０0kＮ／ｍ２,振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Ｑ2Ｋ=4kN／m2。均布線荷載設(shè)計值為:q1=０.９×[1.2×15．６0０+1.４×4］×1=21．888ＫN/mq1＝0.９×[1.35×１5.60０+1.4×0．７×4］×1=22.４８２KN/ｍ根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q１=2２.482KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0．1q1l2＝0.１×22.４82×０.202＝0.0９ＫＮ·面板抗彎強度設(shè)計值f=１2.5N/mm2;σ=Ｍmaｘ=0.09×１06=３．7５N／mm2<f=12.5N/ｍm２Ｗ24000面板強度滿足要求!(二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下:q＝1×１5.600＝1５.6KN/m；面板最大容許撓度值:200／400=0.5mm；面板彈性模量:Ｅ=4５０0N/mｍ２;ν＝０.6７7ql4＝0.６77×１５．600×2０04=０.26mｍ＜１00EI100×4500×144００0滿足要求!梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用５０×7０×mm(寬度×高度)方木,間距:０.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩Ｉ分別為:截面抵抗矩Ｗ=５０×7０×７0/６=4０83３ｍm截面慣性矩I=50×７0×７0×７0/12=1４291６７ｍm4;(一)強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載,按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取主楞間距,L＝1m2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4ｋ=15.６00ｋN／m2,振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Q２K=4ｋＮ/m２。均布線荷載設(shè)計值為：q1＝0.9×［1.２×15.６00+1．4×4］×0.２=4.378KN/mｑ2＝0.9×[１.3５×１５.6０0+1．4×0．７×4］×０.2＝4.496KN/ｍ根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=4．４９6KN/m作為設(shè)計依據(jù)。３、強度驗算計算最大彎矩:Ｍｍａx=0.1ql2=0．1×４.4９６×12＝０．450ｋN·m最大支座力:1.1qｌ=1．1×４.496×1=4．9５ｋN次楞抗彎強度設(shè)計值[f］＝１７N/mm2。Σ=Mｍax=0．450×１06=１1.020N/mm2＜1７N／mｍ2Ｗ４０833滿足要求！(二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設(shè)計值Ｖ１=0．６q1l＝0.6×4．496×1=2．６98木材抗剪強度設(shè)計值fv＝4.８N／ｍm2;抗剪強度按下式計算：τ=3V＝3×2．698×103=１.１5６N/mｍ２＜fv=4.8N/ｍｍ22bh2×5０×7０次楞抗剪強度滿足要求!(三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下:ｑ＝15．60０×0.２=３.1２KＮ/m；次楞最大容許撓度值=１00０/250＝4ｍm;次楞彈性模量:E=10０00N/ｍｍ2;ν=０．6７７ql4＝０.６77×3．１2×10０04=1.4７８ｍm<10０EＩ１0０×1０000×1429１６7滿足要求!梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管,間距:1ｍ,截面抵抗矩Ｗ和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=8980mm截面慣性矩Ｉ＝21５６０0mm4；(一)強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載Ｐ=4.95ｋN,按集中荷載作用下簡支梁計算，其計算跨度取梁側(cè)高度間距，Ｌ=0.5３m主楞計算簡圖（kN）主楞彎矩圖(kＮ.ｍ)2、強度驗算最大彎矩Mｍａx＝0.8５9kN·ｍ主楞抗彎強度設(shè)計值[f]=２０5Ｎ/ｍm２。σ＝Mmax=０.８59×1０6=9５.６５７N/mm２<20５Ｎ/mm2W8980滿足要求!(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值,其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=3．４3２kN,主楞彈性模量:E=20６000Ｎ/ｍｍ2。主楞最大容許撓度值:530／150=3.５mｍ；經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax＝０．386mｍ＜３.5mm滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為1２mm。取梁底橫向水平桿間距１m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W=100×1.2×１.2／６＝24cm３截面慣性矩I＝100×１.2×1．2×１．２/12=１4.4cｍ（一)強度驗算１、梁底次楞為3根,面板按兩跨連續(xù)板計算,其計算跨度取梁底次楞間距，L=０.1２m2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為：q１=0.9×［1.２×（2４×0.６５＋1．5×0.６5+０.3）+１．4×2]×1＝20．75ｋN/mq１=０.9×[１．35×(２４×０.65＋1．５×0.65+０.３)＋1．４×0.7×２]×1=22.27kＮ／m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q１=22.２7kN/m作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(ｋＮ)彎矩圖(ｋN.ｍ)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.００2kN;N2＝3.341kＮ;N3=1．00２ｋN;最大彎矩Mｍaｘ＝0.0４0kN．ｍ梁底模板抗彎強度設(shè)計值[ｆ]（N／mm２)＝12.5Ｎ/mm2;梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算:σ=Ｍmax=0.040×１06＝1．66７Ｎ/mｍ２＜12.5Ｎ/ｍm2W２4×103滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下:ｑ=１×(2４×0.6５+1.5×0．65＋0．3)=1６．88kN/m;計算簡圖（kN）面板彈性模量：E=４50０N／mm2;經(jīng)計算，最大變形Vmaｘ=0.０２8梁底模板的最大容許撓度值:120/400=０．３mm;最大變形Vmaｘ＝０．02８mm<滿足要求！梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木,寬度50mｍ,高度70次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W＝５×7×７/6=4０.833ｃm3；I=５×7×7×7/1２＝1４2.９1７cm4；(一)強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和,取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距,Ｌ=1m次楞計算簡圖荷載設(shè)計值q=３.341/１=３.341kN/m;最大彎距Ｍmax=0.１ql2=0.１×3．3４1×12＝０.33４kN．m；次楞抗彎強度設(shè)計值[f]＝1７N/mm２;σ=Mmａx＝0．334×106=８.180Ｎ/ｍm２<17N/mm２W40．8３3×1０３次楞抗彎強度滿足要求!(二)抗剪強度驗算V=0.６qｌ＝0.6×3.3４１×１＝2.０05ＫN木材抗剪強度設(shè)計值ｆv=4．８Ｎ／ｍm２;抗剪強度按下式計算：τ＝３V=3×２.００5×103＝0．８６N／mm２<fv=4.８N/mm22bh２×5０×７0次楞抗剪強度滿足要求!(三）撓度驗算次楞最大容許撓度值:l/250＝１000／25０＝4mｍ；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值:q=2.5３２/１=２.532N/ｍｍ；次楞彈性模量:E＝１0０0０N/ｍm2;ν=０.677ql４=0.6７７×2.５32×1００04=1．1９９ｍm<100ＥＩ100×10０0０×14２.9１7×１04次楞撓度滿足要求!梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載Ｐ取梁底面板下次楞傳遞力。計算簡圖（kN)彎矩圖(kN．m）經(jīng)計算,從左到右各支座力分別為:N１=0．084kＮ;Ｎ2=2.588ｋN;Ｎ３=２.５８8ｋN;Ｎ４＝0.08４kN;最大彎矩Ｍmaｘ=0.0５0ｋN.m；最大變形Ｖmaｘ=０．01０ｍm。(一)強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值[ｆ］（N/mｍ２)＝２０５Ｎ／ｍｍ２;;支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計算：σ＝Ｍmａｘ=0.0５0×１06＝１１.１3６N／mm2＜２05N/mm2Ｗ4.4９×103滿足要求！(二)撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值:ｌ/１５0＝３６０/150＝2.4ｍｍ或10ｍｍ;最大變形Vmａx＝0.０10mm<滿足要求!梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=2．5８8kN。計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構(gòu)造作用，不需要計算?？奂够乞炈憧奂B接方式采用單扣件,扣件抗滑承載力設(shè)計值：Rc=8kＮ水平桿通過扣件傳給立桿的最大荷載設(shè)計值:Ｒ=2.5８８kＮR<Rｃ，扣件抗滑承載力滿足要求！立桿穩(wěn)定性驗算（一)風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載?；撅L壓按北京10年一遇風壓值采用,ω0＝０.3kN／ｍ2。模板支架計算高度Ｈ=１3.6ｍ,按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數(shù)μｚ=0.84計算風荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架,按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表7.3．１第32項和3６項的規(guī)定計算。模板支架的擋風系數(shù)=1.2×An／(ｌa×h)=1.2×0.15０/(1×1.６)＝0．113式中Ａｎ=(la+h＋0．３２5ｌah)d=0.150An-－--一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風面積。lａ--－-立桿間距,１h－－--－步距,１.6ｄ-－---鋼管外徑，０.048系數(shù)1.2－---－節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.3２5－-－--模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù):μｓｔ=1.2=1．2×０．１13=０．１4無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù):μs=μst1-ηｎ=0．１41-０.9510=1.121－η1－0．９5η---－風荷載地形地貌修正系數(shù)。ｎ－-－-支撐架相連立桿排數(shù)。風荷載標準值ωｋ=μzμｓω０＝０.84×1.1２×0．3＝0.282kN／m2風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值：Mｗ=０．92×1．４ωklaｈ２=0.92×１.4×0.28２×1×１.62=０.０８２ｋN·ｍ101０(二）立桿軸心壓力設(shè)計值Ｎ計算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計值：２.588kN；立桿承受支架自重:1.2×13.6×０.１2=１．958ｋN立桿軸心壓力設(shè)計值N:２.５８8＋1.９5８=4.５４6ｋN;(三)立桿穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式：Ｎ＋Mｗ≤fAＷＮ----軸心壓力設(shè)計值(kＮ):Ｎ＝4.5４6kN;φ----軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細比λ=Lo/ｉ查表得到;Ｌ0-－-立桿計算長度（ｍ),Ｌ0=ｋ１k2(ｈ+2a),h：頂步步距，取1.5m；a：模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0．5ｍ；k1k2為計算長度附加系數(shù),按下表取用,ｋ1=1．167，k2=１．027,L０＝3.０0mｉ－－--立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm),i＝1.59cmA--－－立桿截面面積（ｃm2),A=4．2４ｃm２;Mw--－－風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值；W－---立桿截面抵抗矩（cｍ3):Ｗ=4．49cm3；f----鋼材抗壓強度設(shè)計值N／ｍm２,f=2０５N/ｍm２；立桿長細比計算:λ=Lo／i=３0０/1.５９=1８９按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ＝0．201；N＋Mw=4．5４６×１03+０．０8２×1０6=53.342＋1８.263＝71.605N/mｍ2＜f＝２０５Ｎ/mm2AW０.201×4．24×1０24.49×103立桿穩(wěn)定性滿足要求!立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設(shè)計值N=4.５4６kN2、墊木底面面積A墊木作用長度１m,墊木寬度０.3m,墊木面積A=１×0.33、地基土為粘性土,其承載力設(shè)計值faｋ＝１20ｋN/ｍ2立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)ｍf=0．94、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=Ｎ=4．5４6＝１５.１５kN/m2＜mｆfaｋ=１20×０．９=1０8ｋN/m２A0.3滿足要求!。1-1２軸0.2４*0.７0梁工程參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截面寬度0.24梁截面高度０.7支架高度14樓板厚度０.12立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a1鋼管類型φ４８×3.0梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距0．8m,梁下增加２根立桿水平桿最大步距１．6頂步步距１.５立桿伸出水平桿長度ａ0.５面板12mm厚木膠合板梁底面板下次楞５0×70mm方木,３根梁側(cè)次楞50×１00mｍ方木，間距200mｍ梁側(cè)主楞雙鋼管,間距50０mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑1２mm,間距：５00mm×400ｍm荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重2４ｋＮ/m3鋼筋自重1．５kN/ｍ3面板次楞自重0.3kN/m２支架自重0．118ｋＮ/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載１kN／m2傾倒砼荷載4kN/ｍ2振搗砼對梁底模板荷載２ｋN/m2振搗砼對梁側(cè)模板荷載４kN/m２新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標準值，依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范,按下列公式計算，取其中的較小值:=0.2２×24×5．7×1．2×１．2×1．２2=52.87３kN/m2=２4×0.7=16.8００ｋN/m２其中γc--混凝土的重力密度，取2４kN／m3;t0--新澆混凝土的初凝時間,按２０0/(T+1５）計算，取初凝時間為5.7小時。Ｔ：混凝土的入模溫度,經(jīng)現(xiàn)場測試,為20℃Ｖ－-混凝土的澆筑速度,取1.5m／ｈ;H－－混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0．７ｍ；β1-－外加劑影響修正系數(shù),?。?２；β２-－混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.２。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值16．8０0kN/m2。梁側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為12mm,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W＝10０0×12×12/6=２4０0０mm3截面慣性矩I=１00０×1２×12×1２/12=14400０ｍｍ(一)強度驗算１、面板按三跨連續(xù)板計算,其計算跨度取支承面板的次楞間距,L＝0.2０ｍ2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4ｋ=16.８00ｋN/m2,振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Q２K＝4kＮ／m2。均布線荷載設(shè)計值為:q1＝0．9×［1．2×１6.８０0＋1.4×4]×1=2３．184KN/ｍq1=０.9×[1.35×１6.８００+１.4×０.7×４］×１=2３.94KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)?。?=23.９4ＫN/ｍ作為設(shè)計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1＝0．１q1l2=0．1×23.94×0.２０2＝０．1KＮ·面板抗彎強度設(shè)計值f=12.5N/ｍm2；σ＝Mmax＝０．1×1０6＝4．17N／mm2<f=１2．5N/ｍｍ2W24000面板強度滿足要求！(二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下:q＝1×１6.８00＝16.８ＫN/ｍ;面板最大容許撓度值:20０/4００=0．5mm;面板彈性模量:E=450０N／mｍ２;ν＝0.67７ql4=0．677×16.800×2004=0.28ｍm<1００EI1０0×4５０0×14400０滿足要求!梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用50×１０0×mm(寬度×高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩Ｗ和截面慣性矩Ｉ分別為：截面抵抗矩W＝５0×1００×１０0/６=83３33ｍm截面慣性矩I＝50×1０0×１00×１00/１2=４166667mｍ４；(一)強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載,按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取主楞間距,L＝0．5m２、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G４k＝16.800kＮ/m２，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Q２K=４kN/ｍ2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=０.9×[１.２×16.８00＋1.4×4]×0．２=４.637ＫN/ｍq2=０.9×[1.35×1６.８0０＋1.4×0.7×４］×0.2=4.788KN／m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=4.7８8ＫＮ/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩：Ｍｍax=0.1ql２=０.1×4．7８8×0.5２＝0.１２0kＮ·ｍ最大支座力：1.1qｌ=１.1×4.7８8×0．5=2.63kN次楞抗彎強度設(shè)計值［f]=17N/mm2。Σ=Ｍmax=0.１20×106=１.４４０N/mm2<１7N/ｍm2W8３3３3滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設(shè)計值Ｖ1＝0．6q1l=0.6×4.788×0．5=1.436木材抗剪強度設(shè)計值fｖ=４.8Ｎ/mｍ2；抗剪強度按下式計算:τ＝３Ｖ=3×1．４36×103＝0.４３１N/mm２＜ｆv＝４.8N/mm２2ｂh2×5０×100次楞抗剪強度滿足要求!(三)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下:q＝16.８００×0．2=3.3６ＫＮ／m;次楞最大容許撓度值=５０0/２5０＝２mm;次楞彈性模量:E=1000０Ｎ／mｍ2;ν=0.６77qｌ４=0.6７7×3.36×50０４=0.034mm<100EＩ100×1０00０×4１6６667滿足要求！梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管,間距:0.5m,截面抵抗矩Ｗ和截面慣性矩Ｉ分別為:截面抵抗矩W=8980ｍm截面慣性矩I＝２15６００mm4;(一)強度驗算１、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P＝2．6３ｋN,按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算,其計算跨度取穿梁螺栓間距間距,Ｌ=０．4m主楞計算簡圖(ｋＮ）主楞彎矩圖（kN.m)2、強度驗算最大彎矩Ｍmａx=0．18４kN·m主楞抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mｍ２。σ=Mmaｘ=0．１８4×10６=20.4９0Ｎ/mm2＜205N／ｍｍ２W8980滿足要求!（二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載Ｐ=１.8４8kＮ,主楞彈性模量:E＝20600０N／mｍ2。主楞最大容許撓度值：4０0/1５０=２．７mｍ;經(jīng)計算主楞最大撓度Vｍax=0.0３1ｍm<２.7mm滿足要求！對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設(shè)計值：Ｎ＝ａbFｓａ——對拉螺栓橫向間距;b——對拉螺栓豎向間距；Fs——新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計值：Fs＝0．9５（rGG４ｋ+ｒQQ２k）=０.95×(1．２×1６．8００+1.4×4）=24.４７ｋN。N＝０.5０×0．40×2４．４7＝４.８9kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb:Ｎtｂ=AnFtｂAｎ——對拉螺栓凈截面面積Fｔb——螺栓的抗拉強度設(shè)計值本工程對拉螺栓采用M12,其截面面積Aｎ＝76.０mm２,可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb=12．92kN＞N＝4.8９ｋN。滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為１2mｍ。取梁底橫向水平桿間距1ｍ作為計算單元。面板的截面抵抗矩W=100×1.２×1.2／6=24cｍ3截面慣性矩I＝10０×1．２×1.２×１.2/１2=14.4cｍ（一)強度驗算1、梁底次楞為3根,面板按兩跨連續(xù)板計算,其計算跨度取梁底次楞間距,L＝0.12m2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為:q１=0．9×[１.2×（２4×0.7+1.5×0.７+0.3)＋1．４×2］×1＝２２．１２kN/mｑ1=0．9×[1.35×(2４×0.７+1．5×0．7+0.3）+1.4×０.７×2]×1＝2３.８２kN／m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1=２3．８2ｋN/m作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(ｋN．m）經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.０72kN；N２＝3.573kN;N3=1.072ｋＮ;最大彎矩Mｍａx=0.04３ｋN.m梁底模板抗彎強度設(shè)計值[f］(N/ｍm2）=１2.５Ｎ/mm2;梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算:σ＝Mmax=0.０４3×10６=1.7９2N/mｍ2<１2．5N/ｍm2W２4×１03滿足要求!(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下:ｑ=１×(2４×０．7＋1.５×0．7＋０.3)=18．15kN／ｍ；計算簡圖(kN）面板彈性模量:E=45０0N／mｍ２；經(jīng)計算，最大變形Vmaｘ＝０.030梁底模板的最大容許撓度值:1２0/4０0=0.3ｍm；最大變形Vmａｘ=０.０3０ｍm<滿足要求！梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木,寬度50ｍｍ,高度７0次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W＝5×７×7/6=40.833cm3；I=5×７×7×7／１２=1４2.91７cｍ４;（一)強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和,取受力最大的次楞,按照三跨連續(xù)梁進行計算,其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距,L＝1m次楞計算簡圖荷載設(shè)計值ｑ＝３.５73／１=3.573kＮ/ｍ;最大彎距Mmax=０．1qｌ2＝0.１×3.５73×12=０.357kN．m;次楞抗彎強度設(shè)計值[f]=17N／ｍm2;σ=Mmaｘ=０.３５７×1０６=8.7４３Ｎ/mｍ２<17Ｎ/mm２W40．83３×103次楞抗彎強度滿足要求!(二)抗剪強度驗算Ｖ=0.６ql=0.6×３．573×１＝2.1４4KＮ木材抗剪強度設(shè)計值fv=４．8N/mｍ2；抗剪強度按下式計算：τ=3V=3×２.1４4×１０3=０．９２N/mm2＜ｆｖ＝4.8N/mｍ2２bh2×50×70次楞抗剪強度滿足要求！(三)撓度驗算次楞最大容許撓度值:l/2５0=1000/２5０＝4ｍｍ；驗算撓度時不考慮可變荷載值,只考慮永久荷載標準值:q=2.７２3/１=2.723Ｎ/mｍ;次楞彈性模量:Ｅ＝10000N/mm2；ν＝0.677ql4=0.67７×2.72３×1０0０4=1．２90ｍm<100EＩ1０0×１000０×１4２．９17×10４次楞撓度滿足要求!梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。計算簡圖（kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)計算,從左到右各支座力分別為:N1=0．０９0kＮ;Ｎ２=2.76９ｋＮ;Ｎ３=2.769kN；N4=0.090ｋＮ；最大彎矩Mmａx=0.０53kN.ｍ；最大變形Vmax=0.０10mm。(一)強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值[f］（N/mｍ2)=2０5N/ｍm2;;支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計算:σ=Mmax=０.053×106=1１．8０4N／mm2<205N/mｍ２W４.４９×１03滿足要求！（二)撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值:l／15０=３６0/150=2.4mm或1０ｍm;最大變形Vmａｘ=0．０1０mｍ<滿足要求!梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=2.769kN。計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構(gòu)造作用,不需要計算?？奂够乞炈闼綏U傳給立桿荷載設(shè)計值R=2.７６9KＮ，由于采用頂托,不需要進行扣件抗滑移的計算。立桿穩(wěn)定性驗算（一)風荷載計算因在室外露天支模,故需要考慮風荷載?；撅L壓按北京10年一遇風壓值采用,ω０＝0.３kN／m２。模板支架計算高度H＝１４m,按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數(shù)μz=0．８4計算風荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架,按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表7.3.1第32項和３6項的規(guī)定計算。模板支架的擋風系數(shù)=１.2×An/(lａ×ｈ）=1．2×０.１50／(1×1．6)=0.11３式中An=(ｌa＋h＋0.３２5lａｈ）d=０．1５０Ａｎ----一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風面積。ｌa--－-立桿間距，１h-----步距，１．6d－----鋼管外徑，0.０48系數(shù)１.2--－--節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.32５－－---模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：μst=1.2=1.2×0.113=0.１4無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù):μs=μst1-ηn=0.１41-0.95１0=1.1２1－η1－０.95η-－--風荷載地形地貌修正系數(shù)。n－--－支撐架相連立桿排數(shù)。風荷載標準值ωｋ＝μｚμsω0=0．８4×1．１2×０.３＝０.2８2kN/m２風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值：Mw=0.92×１.4ωｋlaｈ2=０.92×1.4×０．28２×1×1．６2=0.082kＮ·m１０１0(二）立桿軸心壓力設(shè)計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計值:2.7６９ｋＮ;立桿承受支架自重:１．２×１4×０.118=1.982kN立桿軸心壓力設(shè)計值N:２.７69＋1.982＝4．７５1kN;(三)立桿穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:N+Mｗ≤fAＷＮ－--－軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=４.75１kN;φ-－--軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細比λ=Lｏ/ｉ查表得到；L０--－立桿計算長度（m）,Ｌ0＝ｋ1k2(h+2ａ)，h:頂步步距，取1.5m;a：模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度,取０.５ｍ;k1k2為計算長度附加系數(shù),按下表取用，ｋ１=1.1６7,ｋ2=1.0２7,L0=3.00mｉ－---立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cｍ),i=１.5９cmＡ－-－-立桿截面面積(cm2),A＝４．24ｃm２;Mw－－－-風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值；W---－立桿截面抵抗矩(ｃm3):W=4.４9cm3;