懸挑式卸料平臺搭設施工方案

懸挑式卸料平臺專項施工方案編制人：審核人：審批人：編制單位：-------建設工程有限公司編制時間：年月日懸挑式卸料平臺專項施工方案一、編制依據(jù)：《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003中國建筑工業(yè)出版社；《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）》中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99中國建筑工業(yè)出版社。二、工程概況：×××工程位于淮安市延安東路，樁基礎，框架結構，地下一層，地上九層，建筑面積8107.15平方米，建筑高度40.5米，由×××投資建設，×××建設工程有限公司承建，江蘇省×××有限責任公司與×××設計院有限公司共同設計，×××工程咨詢有限公司監(jiān)理。三、方案選擇本工程考慮到施工工期、質量、安全和標化工地要求，選擇方案時，充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；4、綜合以上幾點，卸料平臺的搭設，必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合江蘇省文明標化工地的有關標準。5、根據(jù)以上設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用型鋼懸挑式卸料平臺。四、材料選擇1、主梁槽鋼采用16號槽鋼，次梁采用14b號槽鋼。鋼材強度等級不低于Q235，其質量應符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結構》（GB/T700）和《低合金高強度結構鋼》GB/T1591的規(guī)定。2、焊條采用E50型2、腳手板、防護欄板采用符合有關要求的材料。3、斜拉鋼絲繩采用6*19的鋼絲繩。4、預埋Q235直徑為16mm鋼筋拉環(huán)。五、懸挑卸料平臺搭設技術措施（一）搭設要求卸料平臺加工支座完畢經(jīng)過驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發(fā)初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺在起吊過程中的平穩(wěn)。吊裝至預定位置后，先將平臺工字鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經(jīng)驗收合格后方可使用。要求提升一次驗收一次。具體構造要求如下：1、懸挑式卸料平臺應按現(xiàn)行的相應規(guī)范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動。2、懸挑式卸料平臺的擱支點與上部拉結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。3、斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設前后兩道，兩道中的靠近建筑一側的一道為安全儲備，另外一道應作受力計算。4、應設置四個經(jīng)過驗算的吊環(huán)，吊運平臺時使用卡環(huán)，不得使吊鉤直接鉤掛吊環(huán)，吊環(huán)應用甲類3號沸騰鋼制作。5、懸挑式卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，采取其他方式時卡頭的卡于不得少于三個，建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，懸挑式卸料平臺外口應略高于內(nèi)口。6、臺面應面鋪腳手板。7、懸挑式卸料平臺左右兩側必須裝固定的防護欄桿。8、懸挑式卸料平臺吊裝，需待橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，調整完畢，經(jīng)過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。9、懸挑式卸料平臺使用時，應有專人進行檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。10、卸料平臺上應顯著地標明容許荷載值。操作平臺上人員和物料的總重量嚴禁超過設計的容許荷載，應配備專人加以監(jiān)督。（二）搭設程序1、在梁或柱內(nèi)預埋φ20Ω型鋼筋，預埋梁柱內(nèi)鋼筋必須與主筋焊接。2、平臺架由塔吊吊裝就位，懸端部抬高撓度值。3、拉力鋼絲繩兩端達到拉伸極限時，再固定兩端，并用6只馬蹄扣擰緊4、做好外端二根鋼絲繩固定后，再用同樣做法固定內(nèi)端二根鋼絲繩。5、操作完畢抽查平整度是否翹角，必須保證同一水平面平整，外端懸挑根部應比內(nèi)端適當抬高3～4cm。6、應保持每天抽查一遍，是否有下墜和扣件松動，應及時處理。7、對施工人員應技術交底，不準超過1.5噸限載。六、勞動力安排1、為確保工程進度及安全施工的需要，同時根據(jù)本工程的結構特征確定本工程卸料平臺搭設人員需要4～6人。2、建立由項目經(jīng)理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、卸料平臺的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業(yè)。七、卸料平臺設計計算書懸挑卸料平臺的計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等編制。一、參數(shù)信息:1.荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：竹笆片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.15；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):15.00。2.懸挑參數(shù)內(nèi)側鋼繩與墻的距離(m)：1.00，外側鋼繩與內(nèi)側鋼繩之間的距離(m)：1.40；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.90；鋼絲繩安全系數(shù)K：9.00，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算；只對外側鋼繩進行計算；內(nèi)側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號槽鋼槽口水平[；次梁材料類型及型號：14b號槽鋼槽口水平[；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.40，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.20。4.卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：2.50，次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：2.00。二、次梁的驗算:次梁選擇14b號槽鋼槽口水平[，間距0.4m，其截面特性為：面積A=21.31cm2；慣性距Ix=609.400cm4；轉動慣量Wx=87.100cm3；回轉半徑ix=5.350cm；截面尺寸：b=60mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1=0.35×0.40=0.14kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用14b號槽鋼槽口水平[，標準值為0.17kN/mQ2=0.17kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00kN/m2Q3=2.00kN/m22)最大堆放材料荷載P：15.00kN荷載組合Q=1.2×(0.14+0.17)+1.4×2.00×0.40=1.49kN/mP=1.4×15.00=21.00kN2.內(nèi)力驗算內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式（規(guī)范JGJ80-91，P31）為：經(jīng)計算得出:Mmax=(1.49×2.002/8)×(1-(0.002/2.002))2+21.00×2.00/4=11.24kN·m。最大支座力計算公式:R=[P+q(l+2m)]/2經(jīng)計算得出:R=(21.00+1.49×(2.00+2×0.00))/2=11.99kN3.抗彎強度驗算次梁應力：其中γx--截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05；[f]--鋼材的抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值σ=11.24×103/(1.05×87.100)=122.95N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值σ=122.950N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算其中，φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到φb=570×9.50×60.00×235/(2000.00×140.00×235.0)=1.16；由于φb大于0.6，按照下面公式調整：得到φb'=0.827；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=11.24×103/(0.827×87.100)=156.11N/mm2次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=156.109N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據(jù)實際情況考慮，按照內(nèi)外側鋼絲繩同時受力計算。在計算時，對于外側鋼絲繩，由于變形較大，導致卸料平臺的邊形也較大，所以，按照鋼絲繩和卸料平臺協(xié)調變形的漸近法進行計算；對于內(nèi)側鋼絲繩，由于變形較小，按照支點法進行計算。主梁選擇16號槽鋼槽口水平[，其截面特性為：面積A=25.15cm2；慣性距Ix=934.500cm4；轉動慣量Wx=116.800cm3；回轉半徑ix=6.100cm；截面尺寸：b=65mm,h=160mm,t=10mm。1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m；Q1=0.15kN/m；(2)槽鋼自重荷載Q2=0.20kN/m靜荷載設計值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.20)=0.42kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力R；2.內(nèi)力驗算先將外側鋼絲繩與型鋼的作用點看做支點，通過連續(xù)梁求出該點的支座反力。懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)從左至右各支座反力：R[1]=4.543kN；R[2]=16.838kN；R[3]=0.099kN；R[4]=0.411kN。最大彎矩Mmax=2.095kN·m；3.抗彎強度驗算其中γx--截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05；[f]--鋼材抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；主梁的最大應力計算值σ=2.095×106/(1.05×116.8×103)+2.796×103/25.15×102=18.195N/mm2；主梁的最大應力計算值18.195N/mm2小于主梁的抗壓強度設計值[f]=205.00N/mm2，滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算σ=M/（φbWx）≤[f]其中，φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到φb=570×10.00×65.00×235/(4000×160.00×235.0)=0.58；主梁的穩(wěn)定性驗算σ=2.095×106/(0.580×116.8×103)=30.918N/mm2；主梁的穩(wěn)定性驗算σ=30.918N/mm2小于[f]=205.00,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算，RCi=RUisinθi其中RCi--水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)；RUi--拉鋼繩的軸力(kN)；θi--拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sinθi=Sin(Arctan(3.9/(1.4+1))=0.852；根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi=RCi/sinθi；RUi=4.543/0.852=5.33kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑11mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝67.9KN；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8，取α＝0.85；K--鋼絲繩使用安全系數(shù)，K＝9。得到：[Fg]=6.413KN≥Ru＝5.33KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為：N=RU=5.33kN。拉環(huán)強度計算公式為：σ=N/A≤[f]其中，[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值[f]=50.0N/mm2；所需要的拉環(huán)最小直徑D=[5.33×103×4/(3.142×50.00×2)]1/2=8.2mm。實際拉環(huán)選用直徑D>8.2mm的HPB235的鋼筋制作即可。八、卸料平臺檢查和驗收1、卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2、斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算3、進行分段驗收和檢查，發(fā)現(xiàn)有不符合要求的應迅速整改，并追究責任；3.卸