醫(yī)院高大模板支撐專項施工方案（計算書詳細）

【最新資料,Word版，可自由編輯！】【最新資料,Word版，可自由編輯！】專項施工方案一、編制依據1.1《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20011.2《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20021.3《建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》建質[2009]254號1.4《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質[2009]87號1.5《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20011.6《混凝土結構工程施工技術標準》ZJQ08-SGJB204-20051.7《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20081.8湖北省腦科中心綜合樓工程設計圖紙及本工程施工組織設計二、工程概況根據住房和建設部關于《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》的通知建質[2009]87號文件，對模板工程及支撐體系中：搭設高度8m及以上；搭設跨度18m及以上；施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m及以上的工程屬于超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程，應由施工單位組織編制專項施工方案并組織專家論證。湖北省**醫(yī)院腦科中心綜合樓共有三處屬于超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程：有兩處梁板高度超過8米，有一處梁集中線荷載為20.16kN/m，具體部位如下：1.本工程10-14/F-H軸一層設計為門診大廳，室內標高為±0.000，該門廳包含兩臺自動扶梯和一個折型樓梯，二層和三層該部位在折型樓梯和自動扶梯之間形成中庭，到第四層設計用大跨度梁板（跨度12.9米）封閉。本工程一層層高4.5米，二～四層層高4.2米，第四層梁板面標高為12.9m，板厚140mm，最大主梁截面為350mm×950mm，此部分滿堂腳手架搭設高度為12.75m，長22.0m，寬10.4m，腳手架立桿基礎為地下室頂板（板厚180）。該部分腳手架搭設如下:采用扣件式鋼管架進行支撐，模板面板均采用15mm厚多層夾板，采用50mm×90mm木枋，長2000,4000mm；支撐體系中的立桿、水平縱橫拉桿、掃地桿、剪刀撐均選用Φ48×3.0mm鋼管，采用φ12穿梁對拉螺栓。梁底腳手架布置：梁底采用三根木枋，平行于梁截面布置；梁底設承重立桿1根，沿跨度方向間距900㎜，梁中立桿上主楞為鋼管，中立桿頂端采用可調頂托連接；梁兩側各設一根立桿，間距1200㎜，立桿頂端采用卡扣連接；穿梁螺栓間距設計兩道，第一道距梁底120㎜，第二道距梁底600㎜；穿梁螺栓直徑Φ12mm。剪刀撐設置：在主梁底兩側設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)布置。板底腳手架布置：樓板立桿縱橫間距1000㎜，支撐腳手架步距1500mm。剪刀撐設置：在支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)布置。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。掃地桿及水平拉桿：在立柱底距地面200㎜高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上設掃地桿?？烧{支托底部的立柱頂端沿縱橫向設置一道水平拉桿。在掃地桿與水平拉桿之間，每一步距縱橫向各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂。2.本工程-2層1-3/A-D軸設計為鍋樓房，鍋樓房底部標高為-10.5米，-1層梁板中空，±0.000層梁板面標高為-1.25m，該部分總高9.25米，腳手架搭設高度9.00米，板厚180mm，最大主梁截面為500mm×800mm，跨度6米。此部分滿堂腳手架長12.250m，寬11.35m，腳手架立桿基礎為地下室底板（板厚600）。一層梁板1-3/A-D軸結構平面圖該部分腳手架搭設如下:采用扣件式鋼管架進行支撐，模板面板均采用15mm厚多層夾板，采用50mm×90mm木枋，長2000,4000mm；支撐體系中的立桿、水平縱橫拉桿、掃地桿、剪刀撐均選用Φ48×3.0mm鋼管，采用φ12穿梁對拉螺栓。梁底腳手架布置：梁底采用三根木枋，平行于梁截面布置；梁底設承重立桿1根，沿跨度方向間距900㎜，梁中立桿上主楞為鋼管，中立桿頂端采用可調頂托連接；梁兩側各設一根立桿，間距1200㎜，立桿頂端采用卡扣連接；穿梁螺栓間距設計兩道，第一道距梁底120㎜，第二道距梁底500㎜；穿梁螺栓直徑Φ12mm。剪刀撐設置：在主梁底兩側設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)布置。板底腳手架布置：樓板立桿縱橫間距1000㎜，支撐腳手架步距1500mm。剪刀撐設置：在支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)布置。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。掃地桿及水平拉桿：在立柱底距地面200㎜高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上設掃地桿?？烧{支托底部的立柱頂端沿縱橫向設置一道水平拉桿。在掃地桿與水平拉桿之間，每一步距縱橫向各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂。３．本工程一層1-6/G-N軸梁板面標高為-1.25m，該部分設計為橢圓形腦科中心，設計有14根直徑600㎜的圓形框架柱，由于圓形框架柱有的是從本層框架梁中栽出，腳手架搭設高度3.8米，板厚180mm，主梁截面為700mm×1200mm，最大跨度7.6米，共計20跨。梁集中線荷載為0.7×1.2×1×2.4=20.16kN/m，腳手架立桿基礎為地下室底板（板厚350）。該部分大截面梁見如下圖紙，圖中陰影部分為700mm×1200mm梁：該部分腳手架搭設如下:采用扣件式鋼管架進行支撐，模板面板均采用15mm厚多層夾板，采用50mm×90mm木枋，長2000,4000mm；支撐體系中的立桿、水平縱橫拉桿、掃地桿、剪刀撐均選用Φ48×3.0mm鋼管，采用φ12穿梁對拉螺栓。梁底腳手架布置：梁底采用五根木枋，平行于梁截面布置；梁底設承重立桿2根，沿跨度方向間距800㎜，梁中立桿上主楞為鋼管，中立桿頂端采用可調頂托連接；梁兩側各設一根立桿，間距1200㎜，立桿頂端采用卡扣連接；穿梁螺栓間距設計兩道，第一道距梁底120㎜，第二道距梁底700㎜；穿梁螺栓直徑Φ12mm。剪刀撐設置：在主梁底兩側設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)布置。板底腳手架布置：樓板立桿縱橫間距1200㎜，支撐腳手架步距1500mm。剪刀撐設置：在支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)布置。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。掃地桿及水平拉桿：在立柱底距地面200㎜高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上設掃地桿?？烧{支托底部的立柱頂端沿縱橫向設置一道水平拉桿。在掃地桿與水平拉桿之間，每一步距縱橫向各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂。上述三個部位的混凝土模板支撐體系屬于高支撐模板體系，我司特制定高大模板支撐專項施工方案，對上述三個部位的模板支撐進行專項設計，通用部分合并在一起敘述，各部位的設計計算書附后。HYPERLINK附件1：四層10-14/F-H軸梁（350×950）模板超高模板支撐計算書HYPERLINK附件2：四層10-14/F-H軸140㎜厚板超高模板支撐計算書HYPERLINK附件3：一層1-3/A-D軸防爆墻框架梁500*800模板超高模板支撐計算書HYPERLINK附件4：一層1-3/A-D軸防爆墻板（H=180）模板超高模板支撐計算書HYPERLINK附件5：一層1-6/G-N軸KZL700*1200超線荷載梁模板支撐計算書HYPERLINK附件6：一層1-6/G-N軸180㎜超線荷載梁板模板支撐計算書三、施工準備3.1技術準備在施工前完善施工方案工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、施工方案和施工規(guī)范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。重點對外墻支模、樓層模板結構施工等分項工序的技術、質量和工藝要求進行學習，并將其質量和工藝的要點向作業(yè)班組作詳細的交底，并做好文字記錄。3.2物資準備HYPERLINK全文請搜索：[湖北]醫(yī)院高大模板支撐專項施工方案（計算書詳細）四、模板施工方法4.1鋼管架支撐系統(tǒng)安裝支撐體系搭設前應按方案圖進行放線，做出樣板單元，經驗收合格后方可繼續(xù)搭設。搭設過程中，嚴禁集中超負荷堆放鋼筋、機械設備及其他材料，防止物體墜落及支撐體系局部坍塌。放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高梁板鋼管扣件式腳手架安裝架設梁底木方龍骨于腳手架頂托梁上梁底模安裝架設板底木方龍骨于腳手架頂托梁上梁側模及樓板模板安裝混凝土保養(yǎng)，達到設計強度等級的100%拆下腳手架可調頂托拆除梁、板模板，清理模板拆除腳手架梁鋼筋綁扎4.1.2安裝1）高支模采用鋼管扣件式支撐系統(tǒng)。2）鋼管使用前要調直，保證支模的平整度。3）腳手架支撐支設前，應按本施工組織設計要求進行技術交底，并要簽字確認。4）對各層樓面進行清理干凈，不得有雜物。5）鋼管支模架的搭設應根據軸線統(tǒng)一規(guī)劃，為保證現(xiàn)場施工過程中的觀感，本工程要求鋼管立桿縱橫應通線，水平桿應高低一致。立桿在梁兩側的間距可適當縮小。6）支模架搭設注意事項：間距必須按方案進行，不能加大間距，立桿必須在同一垂直線，水平方向縱橫成線。梁底加密鋼管的位置和尺寸必須按照方案進行。立桿底部支承結構必須具有支承上層荷載的能力。7）必須設水平支撐和剪刀撐。①剪刀撐應縱橫兩個方向設置。②剪刀撐順主梁方向搭設，兩個剪刀撐中留一個空擋。③每組剪刀撐斜桿與地面夾角在45o~60o之間。④剪刀撐斜桿應盡量與立桿進行連接，底部斜桿的下端應置于墊板上，嚴禁懸空。⑤剪刀撐斜桿的連接均采用搭接，搭接長度不小于0.5M，設置2個旋轉扣件。8）搭設架子必須在垂直方向，水平方向按50%錯開接頭，所有立桿必須落地，不得在水平桿上加懸空立桿。9）掃地桿必須按要求進行搭設，兩根立桿之間的掃地桿下面必須墊至少一個木枋和木楔，并使之直接承重。同時，木枋和木楔下面必須墊木板或木枋，至少為0.05平方米。10）根據層高選擇立桿，并配以可調支座來調節(jié)高度，水平桿必須扣接在立桿上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要擰緊。立桿豎接和水平桿橫接一定要采用直結扣件，保證豎向傳力和水平觀感。增設掃地桿時，應盡量將掃地桿置于混凝土梁或其他混凝土結構上。加密斜撐，將端頭斜撐在混凝土結構上，增強整體抗變形能力，必要時，搭設支模鋼珩架提高支模架抗撓曲能力。11）梁和樓板的腳手架跨距和間距必須按本計算方案布置。12）框架柱混凝土澆筑先于梁板混凝土，梁、板支撐體系通過鋼管抱箍，與先前澆筑的混凝土柱拉緊頂牢，增強整體穩(wěn)定性及整體抗傾覆能力。13）支撐安裝完成后，應認真檢查支架是否牢固，發(fā)現(xiàn)問題，立即整改。4.1.3梁、板模板安裝（1）梁底模及側模均采用15㎜膠合板，梁底模鋪設在木方橫楞上，橫楞兩頭擱置在頂托梁上。（2）樓板模采用15㎜膠合板，板底橫楞采用50×90㎜木方，頂托梁采用鋼管。（3）模板的安裝順序如下：鋼管架頂托 橫楞 梁底模 梁側模鋼管架頂托橫楞樓板底模柱鋼筋驗收柱模板。（4）梁模板的安裝1）先在樓板上彈出軸線、梁位置線，在鋼管上測出水平控制標高線，按設計標高調整腳手架可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托的托板上安放鋼管。固定鋼管后在其上安裝梁底龍骨。龍骨安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平。對跨度不小于4米的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱30㎜；主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐。2）為了防止梁身不平直、梁底不平及下?lián)?、梁側模爆模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現(xiàn)象，可采取如下措施：a、支模應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。b、梁側模必須有壓腳板、斜撐，拉線通直將梁側模釘固。c、砼澆筑前，模板應充分用水澆透。砼澆筑時，不得采用使支撐系統(tǒng)產生偏心荷載的砼澆筑順序，泵送砼時，應隨澆隨搗隨平整，砼不得堆積在泵送管路出口處。（5）樓面模板的安裝首先拉通線，然后調整腳手架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在可調頂托托板上架設φ48×3.5鋼管作托梁，托梁固定后架設橫楞，然后在橫楞上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口。模板支撐組裝完畢后應進行下列各項內容的驗收檢查，并必須符合本方案設計要求及規(guī)范要求：鋼管架設置情況是否按本方案搭設；交叉支撐、縱橫桿、掃地桿及斜撐等配置情況；托頂螺旋桿伸出長度；五.模板質量要求和措施5.1梁模板的安裝梁模板的安裝工藝流程：彈線→支鋼管架→調整標高→安裝梁底模板→綁梁鋼筋（對于梁高大于700的梁）→安裝側模自檢a)安裝梁板支撐。b)按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底板，并拉線找直，當梁跨度≥4m，梁底板起拱，按設計要求起拱高度為30㎜。c)安裝后校正梁中線、標高、斷面尺寸，將梁模板內雜物清理干凈。d)當梁高大于700mm時，要保證在樓面以下350處梁上加一道對拉螺栓。5.2模板工程質量程序控制示意圖學習圖紙和技術資料學習圖紙和技術資料學習操作規(guī)程和質量標準技術人員書面交底操作人員參加交底和鋼筋、砼工工序交接檢查澆砼時留人看模執(zhí)行檢驗標準不合格的處理梁柱的板抽查質量評定記錄準備工作模板選擇清理模板模板涂刷隔離劑技術交底與鋼筋工工序交接檢查腳手架自檢標高、中心線截面尺寸放線中間抽查按規(guī)范及方案設計注意保護棱角清理現(xiàn)場、文明施工施工日記支模資料匯總質量評定拆模5.3模板及支撐質量檢查與驗收模板工程安裝完成后及時進行技術復核與分項工程質量檢查，確保軸線、標高與截面尺寸準確。1、要求模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。2、模板接縫全部采用膠帶紙粘貼。3、模板與混凝土的接觸面清理干凈并涂刷隔離劑。4、模板安裝的允許偏差及檢驗方法。模板安裝的允許偏差及檢驗方法項次項目允許偏差檢驗方法1軸線位移梁5鋼尺檢查2標高+5，-5用水準儀或拉線和鋼尺檢查3截面尺寸墻、柱、梁+4，-5鋼尺檢查4每層垂直度6吊線、鋼尺檢查5相鄰兩板表面高低差5鋼尺檢查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺檢查7預埋鋼板中心線位移3拉線和鋼尺檢查8預埋管預留孔中心線位移31、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，總監(jiān)，專業(yè)監(jiān)理工程師，項目經理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。2、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態(tài)，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差±20mm2立桿的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3縱向水平桿的水平偏差±20mm4橫向水平桿的水平偏差±10mm5節(jié)點處相交桿件的軸線距節(jié)點中心距離≤150mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應＞500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應＞500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿＞1m連接扣件數(shù)量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節(jié)點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65N.m其它腳手架按相應的連接要求7、采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統(tǒng)時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數(shù)量應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130）的規(guī)定，對梁底扣件進行100%檢查。8、立柱的規(guī)格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現(xiàn)偏心荷載。HYPERLINK附件1：四層10-14/F-H軸梁（350×950）模板超高模板支撐計算書高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于8米，根據有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱四層梁KZL435新澆混凝土梁計算跨度(m)12.9混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×950新澆混凝土結構層高(m)12.9梁側樓板厚度(mm)140二、荷載設計面板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3樓板面板0.5面板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)2振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面面板取值2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.250.15風荷載高度變化系數(shù)μz0.74風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'b(mm)1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數(shù)3梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)100設計簡圖如下：四、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)37面板彈性模量E(N/mm2)10584取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝1000×18×18/6＝54000mm3，I＝1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2×(0.04+(24+1.5)×0.95)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.5)×0.95)+1.4×0.7×2]×1＝31.246kN/mq1靜＝0.9×1.35×[0.04+(24+1.5)×0.95]×1＝29.482kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[0.04+(24+1.5)×0.95]×1＝24.265kN/m1、強度驗算Mmax＝0.125q1l2＝0.125×31.246×0.1752＝0.12kN·mσ＝Mmax/W＝0.12×106/54000＝2.215N/mm2≤[f]＝37N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521×24.265×1754/(100×10584×486000)＝0.023mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.438mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜l+0.437q1活l=0.375×29.482×0.175+0.437×1.764×0.175＝2.07kNR2=1.25q1l=1.25×31.246×0.175＝6.835kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2l=0.375×24.265×0.175＝1.592kNR2'=1.25q2l=1.25×24.265×0.175＝5.308kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.66小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面慣性矩I(cm4)303.75為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{2.07+0.9×1.35×[(0.3-0.04)×0.35/2+0.5×(0.95-0.14)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，6.835+0.9×1.35×(0.3-0.04)×0.35/2}=6.89kN/mq2＝max[1.592+(0.3-0.04)×0.35/2+0.5×(0.95-0.14)+(0.5+(24+1.1)×0.14)×max[0.6-0.35/2，(0.9-0.6)-0.35/2]/2×1，5.308+(0.3-0.04)×0.35/2]＝5.353kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.89×0.92，0.5×6.89×0.22]＝0.597kN·mσ＝Mmax/W＝0.597×106/67500＝8.847N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.89×0.9，6.89×0.2]＝3.764kNτmax＝3Vmax/(2bh)＝3×3.764×1000/(2×50×90)＝1.255N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.353×9004/(100×8415×3037500)＝0.868mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.353×2004/(8×8415×3037500)＝0.042mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.89×0.9，0.393×6.89×0.9+6.89×0.2]＝7.088kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝4.191kN，R2＝7.088kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.353×0.9，0.393×5.353×0.9+5.353×0.2]＝5.507kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'3＝3.7kN，R'2＝5.507kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3.5可調托座內主梁根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.222×106/5080＝43.69N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝1.853kNτmax＝2×1.853×1000/489＝7.579N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.082mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R3]＝0.484kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，左側立柱扣件受力R＝0.484kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型Ф48×3.2鋼管截面面積A(mm2)450鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.73鋼管抗壓、彎強度設計值[σ](N/mm2)205λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.6341、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×0.148×0.9×1.52/10＝0.034kN·m2、穩(wěn)定性計算1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.04+(24+1.5)×0.95)+0.9×1.4×2]×1＝28.474kN/m2)小梁驗算q1＝max{1.893+(0.3-0.04)×0.35/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×2]×max[0.6-0.35/2，(0.9-0.6)-0.35/2]/2×1，6.229+(0.3-0.04)×0.35/2}=6.274kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.463kN，R2＝13.548kN，R3＝0.463kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[0.463+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×2]×(1+0.6-0.35/2)/2×0.9，13.548，0.463+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×2]×(1+0.9-0.6-0.35/2)/2×0.9]+0.034/1.2＝13.576kNσ＝N/(φA)+Mw/W＝13576.433/(0.634×450)+0.034×106/4730＝54.772N/mm2≤[σ]＝205N/mm2滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調托座最大受力N＝max[R2]＝7.25kN≤[N]＝30kN滿足要求！梁側模板計算書一、工程屬性新澆混凝梁名稱kl-435混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350×950梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)140二、荷載組合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數(shù)β11.2混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.95振搗混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q2k(kN/m2)4新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×5×1.2×1.15×2.51/2，24×0.95]＝min[57.6，22.8]＝22.8kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×22.8+1.4×4，1.35×22.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[32.96，34.7]＝0.9×34.7＝31.23kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝22.8kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距300主梁合并根數(shù)2主梁最大懸挑長度(mm)50對拉螺栓水平向間距(mm)300支撐距梁底距離依次為120，550設計簡圖如下：HYPERLINK模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)37面板彈性模量E(N/mm2)10584梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝1000×182/6＝54000mm3，I＝1000×183/12＝486000mm4。計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝b