大橋鋼板樁圍堰施工方案

目錄一、沉湖漢江特大橋95#、96#墩鋼板樁圍堰施工方案………21、工程概述……………………22、鋼板樁圍堰布置……………23、鋼板樁圍堰施工方案………34、鋼板樁圍堰施工中的防漏水措施……………75、鋼板樁圍堰施工中的安全措施………………86、勞動力計劃………………87、主要設備投入……………98、施工周期安排……………9二、沉湖漢江特大橋96#墩鋼板樁圍堰計算書……………10三、沉湖漢江特大橋95#墩鋼板樁圍堰計算書……………29附件：1、沉湖漢江特大橋96#墩鋼板樁圍堰施工設計圖2、沉湖漢江特大橋95#墩鋼板樁圍堰施工設計圖沉湖漢江特大橋95#、96#墩鋼板樁圍堰施工方案一、工程概述沉湖漢江特大橋處于仙桃市長倘口鎮(zhèn)、漢川市沉湖鎮(zhèn)內(nèi)，起訴里程為DK71＋763.18～DK79＋705.81，全長7942.63m。主橋以一聯(lián)（102m＋168m＋102m）預應力混凝土連續(xù)鋼構(gòu)跨越漢江河道。其中95＃、96＃墩位于漢江河道中，四季有水，為深水基礎，承臺、墩身具體布置如下：95＃、96＃墩具體參數(shù)如下：墩號承臺尺寸承臺底標高（m）承臺頂標高（m）河床標高（m）長（m）寬（m）高（m）95＃26.921.1513.50518.50519.396＃26.921.1511.44216.44220.4二、鋼板樁圍堰布置95＃、96＃主墩擬采用鋼板樁圍堰進行承臺、墩身的施工。鋼板樁采用拉森Ⅵ型，其長度為18米、20米，圍堰平面尺寸為28.8×22.8m。在考慮承臺埋深、河床標高等因素基礎上，本方案以96＃墩為例，三、鋼板樁圍堰施工方案（一）、插打鋼板樁前的準備工作1、每個墩的鉆孔樁完成后，拆除鉆孔平臺，保留棧橋和四周施工平臺，并能滿足起重設備（50t履帶吊）能沿棧橋和四周施工平臺通行；2、對河床進行清理：根據(jù)鉆孔情況,96#墩局部可能存在片石,在樁基施工完成后,利用挖機對圍堰范圍內(nèi)進行清理,避免在鋼板樁插打位置遇到障礙物；3、鋼板樁變形檢查：因鋼板樁在裝卸、運輸過程會出現(xiàn)撞傷、彎扭及鎖口變形等現(xiàn)象，因此，鋼板樁在插打前有必要對其進行變形檢查。對變形嚴重的鋼板樁進行校正并做銷口通過檢查。鎖口檢查方法：用一塊長約2米的同類型、同規(guī)格的鋼板樁作標準，采用卷揚機拉動標準鋼板樁平車，從樁頭至樁尾作鎖口通過檢查，對于檢查通過的投入使用，不合格的再進行校正或淘汰不用。鋼板樁的其它檢查：剔除鋼板樁前期使用后表面因焊接鋼板、鋼筋留下的殘渣瘤；4、振動錘檢查：振動錘是打拔鋼板樁的關(guān)鍵設備，在打拔前一定要進行專門檢查，確保線路暢通，功能正常，振動錘的端電壓要達到380－420V，而夾板牙齒不能有太多磨損；5、涂刷黃油混合物油膏：為了減少插打時鎖口間的摩擦和減少鋼板樁圍堰的滲漏，在鋼板樁鎖口內(nèi)涂抹黃油混合物油膏（重量配合比為瀝青：黃油：滑石粉：鋸末=4：6：10：1）。（二）、鋼板樁圍堰的插打鋼板樁插打利用墩位四周平臺上50t履帶吊作為起吊設備，配合DZ60型振動錘的施工方法逐片插打。

1、安裝鋼板樁插打?qū)颍轰摪鍢恫宕蛑?，在鉆孔樁外側(cè)的鋼護筒上焊接牛腿，安裝第一道支撐圈梁,作為鋼板樁插打時的導向架，以控制鋼板樁的平面尺寸和垂直度；2、為了確保每一片鋼板樁插打準確，第一片鋼板樁是插打的關(guān)鍵，第一片鋼板樁位置選擇在上游或下游中心位置，插打前在導向架上設置限位裝裝制，大小比鋼板樁每邊放大1cm，插打時，鋼板樁樁背緊靠導向架，邊插邊將吊鉤緩慢下放，這時在相互垂直的兩個方向用錘球進行觀測，以確保鋼板樁插正、插直；3、通過檢測，確定第一片鋼板樁插打合格后，然后以第一根鋼板樁為基準，再向兩邊對稱插打每一根鋼板樁到設計位置。整個施工過程中，要用錘球始終控制每片樁的垂直度，及時調(diào)整；4、每一片鋼板樁先利用自重下插，當自重不能下插時，才進行加壓。5、鋼板樁插打至設計標高后，立即與導向架進行焊接，以抵抗水流沖擊；6、插打過程中，須遵守“插樁正直，分散即糾，調(diào)整合攏”的施工要點。

（三）、圍堰內(nèi)抽水、吸泥、安裝內(nèi)支撐及水下封底1、鋼板樁插打完畢后，抽水、吸泥至＋18.52、繼續(xù)抽水、吸泥至＋16.0m標高，安裝第三道支撐；3、第三道支撐安裝完成后，向圍堰內(nèi)加水至圍堰外水位，水下吸泥、清淤至＋9.44、水下澆注封底砼；水下吸泥、清淤到設計標高后，即可進行水下封底砼施工，封底砼標號為C25，封底厚度為2.0m（1）、封底砼導管的選擇及布置導管采用Φ325mm鋼管，每根長約17米。導管在使用前須進行水密試驗，導管安裝時，每個接頭須預緊檢查，下放固定時，導管下口懸空15－20cm。導管的布置、固定利用原先的鉆孔平臺，每根導管的作業(yè)半徑按5m考慮，則每個墩需布置8套導管。（2）、封底砼的澆注封底砼須一次性澆注完成。砼采用后場拌合站集中拌制，由砼罐車運至現(xiàn)場并通過汽車泵泵送。首批砼灌注時，先用一10m3的集料斗儲料，待儲料斗滿后，拔球澆注首批砼，首批砼澆注后，導管埋深應不小于0.6－0.8m封底砼的澆注順序：先低處，后高處（先將低處砼灌高，避免高處灌注的砼往低處流，使導管底口脫空而進水或?qū)Ч苈裆钸^淺）。砼的澆注應先四周后中間，并確保砼的表面大致水平。在砼的澆注過程中，由技術(shù)人員負責測量砼的澆注高度和砼擴展情況，正確指揮施工人員調(diào)整導管的埋深，并及時與實驗室聯(lián)系控制砼的坍落度。砼澆注將近結(jié)束時，重點對導管與導管的中心處、護筒四周及鋼板樁壁等部位進行高程的測量，確保砼面的標高達到設計要求。由于澆注水下封底時，砼表面無法達到比較平整的要求，所以在砼澆注時，將砼頂面標高控制在設計標高下20cm左右，待砼達到強度，圍堰內(nèi)抽水后，再補澆20cm砼墊層。5、待水下封底砼達到設計強度后，抽除圍堰內(nèi)的水，澆注砼墊層，并在圍堰四周作積水坑。在鋼圍堰抽水過程中，設置專人觀察鋼圍堰變形情況。（四）、承臺、墩柱施工1、抽出圍堰內(nèi)的水后，切割護筒、鑿除樁頭、綁扎鋼筋、安裝承臺模板、澆注5米高承臺砼；2、5米高承臺施工完成后，在承臺與鋼板樁間填注砂、土混合物并夯實，并在其頂部澆注30cmC30砼，然后拆除第三道支撐，進行2.5米高承臺及墩柱的施工。（五）、圍堰的拆除1、圍堰拆除時，向圍堰內(nèi)注水至＋18.5m2、繼續(xù)向圍堰內(nèi)注水至＋23.5m標高處，拆除第一道支撐3、鋼板樁拔除方法：先用打拔樁機夾住鋼板樁頭部振動1min～2min，使鋼板樁周圍的土松動，產(chǎn)生“液化”

，減少土對樁的摩阻力，然后慢慢的往上振拔，拔樁時注意樁機的負荷情況，發(fā)現(xiàn)上拔困難或拔不上來時，停止拔樁，可先行往下施打少許，再往上撥，如此反復可將樁拔出來。四、鋼板樁圍堰施工中的防漏水措施鋼板樁鎖口之間連接是否緊密是鋼板樁圍堰施工中的難點，是關(guān)系到圍堰是否能成功抽水進行下道工序的關(guān)鍵因素。為此，須從鋼板樁施工前、插打時、抽水后等每道工序加以控制.1、鋼板樁在運到現(xiàn)場后，派專人仔細清理索口間雜物、觀察索口是否變形，對于索口變形的鋼板樁，應調(diào)正后使用；2、在鋼板樁鎖口內(nèi)涂抹黃油混合物油膏（重量配合比為瀝青：黃油：滑石粉：鋸末=4：6：10：1）以防止鋼板樁的漏水；3、鋼板樁在插打時應保證其垂直，防止相互傾斜的鋼板樁之間索口無法密貼；4、鋼板樁圍堰在抽水后若存在較小的漏水現(xiàn)象，在抽水時，可以看到哪條縫出現(xiàn)漏水，利用漏水處水壓差降產(chǎn)生吸力的原理，在漏水處鋼板樁上迅速溜下一袋干細砂或鋸木屑、粉煤灰（煤碴）等填充物，在吸力的作用下，填充物會被吸入接縫的漏水處，將漏水通道堵塞，有效的減少漏水量。若抽水后漏水現(xiàn)象較為嚴重，則將舊棉被或土工布裁剪成3－5cm的長條狀，派潛水員將漏水處用棉條從水面堵塞至河床面；5、在水下澆注封底砼時，將砼頂面標高降低0.2m，待圍堰內(nèi)水抽干后，在承臺范圍內(nèi)在補澆0.2m墊層，而在鋼板樁內(nèi)側(cè)做積水坑，防止鋼板樁間輕微的滲水對承臺施工的影響。五、鋼板樁圍堰施工中的安全措施1、對操作人員進行安全思想教育，提高操作人員安全意識，實行培訓持證上崗制度，不經(jīng)培訓或無證者，不得進行上崗操作；2、建立好鋼板樁安全管理制度，完善好安全管理體制，編制好鋼板樁安全施工應急方案；3、用吊車進行水平和垂直起吊時，對吊車起吊能力和吊起后是否穩(wěn)定進行實測，保證在起吊時安全可靠，防止發(fā)生意外安全事故；4、在鋼板樁插打過程中，要設專人指揮，避免人多時亂指揮，出現(xiàn)意外安全事故；5、在鋼板樁圍堰開始抽水時，要派人定時進行觀檢，時刻注意并記錄鋼圍堰變化情況；6、鋼板樁圍堰內(nèi)支撐一定要按設計進行施工，施工焊縫一定要牢固，斷面尺寸和數(shù)量要符合設計要求；7、對所有滑輪和鋼絲繩每天進行檢查，特別是要注意滑輪的軸和鋼絲繩摩損情況，危及安全的要及時維修、更換；8、六級以上大風應停止打樁、吊裝等施工作業(yè)并做好防風措施；9、水上施工作業(yè)人員須嚴格遵守水上施工安全防護相關(guān)規(guī)定，所有進入作業(yè)區(qū)人員均須戴好安全帽，穿好救生衣，必要時拴掛好安全帶；10、由圍堰外至圍堰內(nèi)須設置臨時出入通道，并焊好欄桿、踏步板；11、夜間施工時必須保持良好的照明；12、每個墩旁應備用救生船一艘。六、勞動力計劃項目施工采用集中管理，流水作業(yè)?，F(xiàn)場設一個工點來配備勞動力，現(xiàn)場設管理人員3名，技術(shù)人員2名，負責包括施工管理、技術(shù)等方面的工作。其余工種人員數(shù)量配備按能滿足兩個墩同時施工考慮，主要有裝吊工15人、鉚焊工30人、鋼筋工30人、砼工20人、木工20人及普工20人等。七、主要設備投入序號設備名稱規(guī)格型號數(shù)量備注1鋼板樁拉森Ⅵ（L=18m、20m各1套2打樁樁錘DZ60、DZ90型各1臺3履帶吊50t2臺4潛水設備1套5空氣吸泥機2套6空壓機22m3/min1臺7射水裝置2套8汽車吊25t1臺9運輸汽車2臺10鋼結(jié)構(gòu)加工車間、設備1套11鋼筋加工車間、設備1套12木結(jié)構(gòu)加工車間、設備1套13砼封底設備1套八、施工周期安排（以一個墩施工周期為例）序號工作內(nèi)容時間(天)1河床清理、導向安裝32鋼板樁插打及固定73內(nèi)支撐安裝84吸泥封底（砼達到強度）125抽水鑿樁頭76承臺施工(兩次)157墩身施工、墩旁托架預埋158圍堰內(nèi)支撐拆除59鋼板樁拔除311合計75沉湖漢江特大橋96#墩鋼板樁圍堰計算書工程概括沉湖漢江特大橋處于仙桃市長倘口鎮(zhèn)、漢川市沉湖鎮(zhèn)內(nèi)，起訴里程為DK71＋763.18～DK79＋705.81，全長7942.63m。主橋以一聯(lián)（102m＋168m＋102m）預應力混凝土連續(xù)鋼構(gòu)跨越漢江河道。其中95＃、96＃墩位于漢江河道中，四季有水，為深水基礎，基礎擬采用鋼板樁圍堰施工。二、圍堰的布置及計算假設1、圍堰的布置96＃墩鋼板樁圍堰具體布置如下圖：2、計算假設本計算中土層參數(shù)按經(jīng)驗取值如下：序號土層名稱土層頂標高土層底標高容重（kN/m3）內(nèi)摩擦角（o）粘聚力（kPa）1淤泥質(zhì)黏土20.011.417.513.49.82粉質(zhì)黏土11.43.219.721.212.5圍堰設計時計算水位按＋24.5m考慮。三、圍堰計算1、土壓力計算分析（1）、土壓力公式的選用目前，應用較為普遍的土壓力計算公式主要有庫侖土壓力公式和朗肯土壓力公式。庫侖理論假設粘聚力c＝0，考慮了墻體與土體之間的摩擦作用，并考慮了墻體的傾斜，但對于粘性土必須采用等代摩擦角，層狀土須簡化成勻質(zhì)土才能計算；而朗肯土壓力理論不論對于砂性土、粘性土、勻質(zhì)土或?qū)訝钔辆蛇m用，也適用于地下水及滲流效應的情況，但由于沒有考慮墻體與土體之間的摩擦力，使得主動土壓力偏大，被動土壓力偏小，在采用等值梁法計算時，須將被動土壓力加以提高修正。朗肯土壓力公式：主動土壓力：Pa＝被動土壓力：Pp＝（2）、關(guān)于水土合算、水土分算的確定在土壓力計算，對于何種土層采用水土合算，何種土層采用水土分算并沒有具體規(guī)定。本工程鋼板樁插打范圍內(nèi)主要為淤泥質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土。若按常規(guī)考慮，對于粘土應采用不考慮水的滲流效應的水土合算法計算（即以土的飽和重度代替有效土壓力計算式中的有效重度，以求的包括水壓力在內(nèi)的土壓力），但在φ≠0的情況下，計算誤差隨φ的增大而增大，且由于水的滲流確實存在，經(jīng)以往工程實際證明，按此方法計算的土壓力偏小。所以，不管對于何種土質(zhì)，只要水的滲流現(xiàn)象存在，均應采用考慮水的滲流效應的水土分算法（即土壓力為按土的浮容重計算的有效土壓力與土體間孔隙水的水壓力），但由于目前沒有土的滲流系數(shù)等參數(shù)，且不考慮水的滲流時，計算結(jié)果偏安全，所以本工程土壓力計算采用不考慮水的滲流效應的水土分算法。2、主動土壓力計算本工程土壓力計算采用不考慮水滲流效應的水土分算法，即鋼板樁承受孔隙水壓力、有效主動土壓力及有效被動土壓力。以水位標高＋24.5以基準，計算各高度點的水壓力、有效土壓力。（1）、主、被動土壓力系數(shù)淤泥質(zhì)黏土：Ka＝tg2(45-)＝0.624，＝0.790Kp＝tg2(45+)＝1.603，＝1.266粉質(zhì)黏土：Ka＝tg2(45-)＝0.469，＝0.685Kp＝tg2(45+)＝2.133，＝1.460（2）、有效主動土壓力的計算a、h＝4.5m時，Pa’=＝－2×9.8×0.79＝－15.5KN/m2，取Pa’＝0；b、h＝13.Pa’＝＝0.624×7.5×8.6－2×9.8×0.79＝24.8KN/m2h＝13.1mPa’＝＝0.469×9.7×8.6－2×12.5×0.685＝22KN/m2c、h＝19.5mPa’＝＝0.469×（7.5×8.6＋9.7×6.4）－2×12.5×0.686＝42.2KN/m2（3）、孔隙水壓力的計算a、h＝4.5m時，Pw＝b、h＝13.1m時，Pw＝131KN/mc、h＝19.5m時，Pw＝195KN/m（4）、主動土壓力合力a、h＝4.5m時，Pa＝Pa’＋Pw＝45KN/mb、h＝13.1m（上）時，Pa＝Pa’＋Pw＝24.8＋131＝155.8KN/mh＝13.1m（下）時，Pa＝Pa’＋Pw＝22＋131＝153KN/mc、h＝19.5m時，Pa＝Pa’＋Pw＝42.2＋195＝237.2KN/m23、各施工工況及內(nèi)力計算本圍堰施工時，按上層支撐已安裝，并抽水（吸泥）至待安裝支撐下100cm處，計算各支撐在各階段可能出現(xiàn)的最大反力和鋼板樁最大內(nèi)力。根據(jù)施工工序，分為五個工況；工況一、圍堰第一道支撐加好后，抽水、吸泥到＋18工況二、圍堰第二道支撐加好后，抽水、吸泥到＋16.0m標高時；工況三、圍堰第三道支撐加好后，向圍堰內(nèi)注水至圍堰外標高，圍堰內(nèi)吸泥、清淤到＋9.工況四、圍堰封底砼澆注并達到設計強度后，圍堰內(nèi)抽水完成后。在計算時，各階段鋼板樁計算長度按等值梁法確定，從主動土壓力與被動土壓力相等的反彎矩截面（即凈土壓力為零或彎矩為零）截斷形成等值梁計算支撐反力和鋼板樁彎矩。各工況的內(nèi)力計算如下：工況一，圍堰第一道支撐加好后，抽水、吸泥到＋18鋼板樁前有效被動土壓力h＝6.Pp’＝＝0＋2×9.8×1.266＝24.8KN/m2h＝13.1（上）m時，Pp’＝＝1.603×7.5×7.1＋2×9.8×1.266＝110.2KN/m2考慮鋼板樁與土體之間的摩擦力，須將被動土壓力加以提高修正，查表得K＝1.32h＝6.Pp＝KPp’＋Pw＝1.32×24.8＋0＝32.7KN/m2h＝13.1（上）m時，Pp＝KPp’＋Pw＝1.32×110.2＋10×7.1＝216.5KN/m2土壓力分布圖如下：取等值梁計算支點力和鋼板樁彎矩如下：工況二：圍堰第二道支撐加好后，抽水、吸泥到＋16.0m標高時；鋼板樁前有效被動土壓力h＝8.5mPp’＝＝0＋2×9.8×1.266＝24.8KN/m2h＝13.1（上）m時，Pp’＝＝1.603×7.5×4.6＋2×9.8×1.266＝80.1KN/m2h＝13.1（下）m時，Pp’＝＝2.133×9.7×4.6＋2×12.5×1.46＝131.7KN/m2h＝19.5Pp’＝＝2.133×（9.7×6.4＋7.5×4.6）＋2×12.5×1.46＝242.5KN/m2考慮鋼板樁與土體之間的摩擦力，須將被動土壓力加以提高修正，查表得K1＝1.32，K2＝1.61h＝8.5mPp＝K1Pp’＋Pw＝1.32×24.8＋0＝32.7KN/m2h＝13.1（上）m時，Pp＝K1Pp’＋Pw＝1.32×80.1＋10×4.6＝151.7KN/m2h＝13.1（下）m時，Pp＝K2Pp’＋Pw＝1.61×131.7＋10×4.6＝258KN/m2h＝19.5Pp＝K2Pp’＋Pw＝1.61×242.5＋10×11＝500.4KN/m2土壓力分布圖如下：取等值梁計算支點力和鋼板樁彎矩如下：工況三、圍堰第三道支撐加好后，向圍堰內(nèi)注水至圍堰外標高，圍堰內(nèi)吸泥、清淤到＋9.442m鋼板樁前有效被動土壓力h＝15Pp’＝＝0＋2×12.5×1.46＝26.5KN/m2h＝19.5Pp’＝＝2.133×9.7×4.442＋2×12.5×1.46＝118.4KN/m2考慮鋼板樁與土體之間的摩擦力，須將被動土壓力加以提高修正，查表得K＝1.61h＝15Pp＝KPp’＋Pw＝1.61×26.5＋10×15.058＝193.2KN/m2h＝19.5Pp＝KPp’＋Pw＝1.61×118.4＋10×19.5＝385.6KN/m2土壓力分布圖如下：取等值梁計算支點力和鋼板樁彎矩如下：工況四：圍堰封底砼澆注并達到設計強度后，圍堰內(nèi)抽水完成后。各道支撐在四個工況下的最大反力作為圈梁的設計依據(jù)，則第一至第三道支撐的支撐反力依次為：R1＝102.6KN/mR2＝442.8KN/mR3＝576.1KN/m鋼板樁在各工況下所受的最大彎矩：Mmax＝330.9KN.m，鋼板樁擬采用拉森Ⅵ型，其慣性矩為56700cm4/m,截面彈性模量為2700cm3/m,鋼材材質(zhì)為SY295。σ=＝＝122.6Mpa＜0.6×295＝177Mpa，符合要求。4、求鋼板樁的入土深度鋼板樁的最小入土深度根據(jù)在最不利狀況（工況三）進行求解。鋼板樁的最小入土深度包括鋼板樁上彎矩為零點的入土深度(x)和為克服彎矩零點鋼板樁剪力所需的被動土深度(y)。x＝==0.48m（式中P為圍堰內(nèi)水下吸泥、清淤到＋9.y＝＝2.7m（式中P為圍堰內(nèi)最大開挖狀態(tài)（即工況三）時，主、被動土壓力相等點鋼板樁所受的剪力值）則，鋼板樁的最小入土深度為：1.1×(0.48＋2.7)＝3.5m5、內(nèi)支撐的設計計算本工程中支撐圈梁采用H588型鋼，支撐鋼管采用Φ530（壁厚10mm）和Φ630（壁厚12mmH588型鋼的截面特性如下：A=18576mmI=113283.85cW=3853.2cΦ530（壁厚10mm），其截面特征如下：A=16336.3mm2W=4.17×106I＝5.52×108mm4;i==183.88單位重量：q=128.24kgΦ630（壁厚12mm），其截面特征如下：A=23298.1mm2W=7.064×106I＝11.13×108mm4;i==單位重量：q=182.9kg第一道支撐經(jīng)SAP2000計算結(jié)果如下：（彎矩圖）（軸力圖）由計算可知，圈梁最不利荷載出現(xiàn)在長邊圈梁上，彎矩最大及軸力最大的截面在距離梁端17.1m處，其Mmax＝298.5KN·M，Nmax=1449.7KN則，σ＝±＝+=78＋73.8＝151.8MPa≤,強度符合要求！b、支撐鋼管所受最大軸力N＝866.3KN，計算長度L＝15.9鋼管自重產(chǎn)生的彎矩M==×1.28×15.92=40.4KN·M;則，σ＝±＝+=53＋9.2＝62.2MPa≤,強度符合要求！由==15.9/0.184=86.4;查表得：φ＝0.675===4444.8KNσ＝+=+=78.6＋10.9＝89.5MPa≤,整體穩(wěn)定性符合要求！第二、三道支撐結(jié)構(gòu)布置相同，取受力較大的第三道支撐計算。第三道支撐經(jīng)SAP2000計算結(jié)果如下：（彎矩圖）（軸力圖）由計算可知，圈梁最不利荷載出現(xiàn)在長邊圈梁上，在彎矩最大的截面（距梁端24米處）Mmax＝892.2KN·M，N=969.8KN則，σ＝±＝+＝26.1＋110.3＝136.4MPa≤,強度符合要求！考慮到在斜撐與2H588型鋼相交處，軸力、彎矩突變，所以在斜撐與2H588型鋼相交處1米范圍內(nèi)的2H588型鋼內(nèi)外各加焊12mm鋼板，截面特征如下：A＝630×12×2＋37152＝52272mm2I＝（630×12×3002＋×630×123＋1132838500）×2＝3626658440mm4W＝＝11851825cm3所以在長斜撐與長邊2H588型鋼相交處，Nmax＝5589.3KN，M=656.7KN·M則，σ＝±＝+=107＋52.8＝159.8MPa≤,強度符合要求！在長斜撐與短邊2H588型鋼相交處，Nmax＝7052.5KN，M=147.6KN·M則，σ＝±＝+＝134.9＋11.9＝146.8MPa≤,強度符合要求！在短邊斜撐與長邊2H588型鋼相交處，N＝3317.4KN，M=711.7KN·M則，σ＝±＝+＝63.5＋57.2＝120.7MPa≤,強度符合要求！對長、短邊上受力最大的一般截面進行驗算：短邊2H588型鋼除截面貼板范圍外一般截面所受最大軸力Nmax＝4811KN，M=172.6KN·M則，σ＝±＝+＝129.5＋21.3＝150.8MPa≤,強度符合要求！長邊2H588型鋼除截面貼板范圍外一般截面所受最大軸力N＝3317.4KN，M=378.2KN·M則，σ＝±＝+＝89.3＋46.7＝136MPa≤,強度符合要求！b、長斜支撐鋼管所受最大軸力N＝3201.4KN，計算長度L＝12m鋼管自重產(chǎn)生的彎矩M==×1.829×122＝32.9KN·M;則，σ＝±＝+=137.4＋4.44＝141.9MPa≤,強度符合要求！由==12/0.2185＝54.9;查表得：φ＝0.87===15700.1KNσ＝+=+=157.9＋5.24＝163.2MPa≤,整體穩(wěn)定性符合要求！短斜支撐鋼管所受最大軸力N＝3216.5KN，計算長度L＝6m,鋼管自重產(chǎn)生的彎矩M==×1.829×62＝8.23KN·M（可忽略不計）;由==6/0.2185＝27.5;查表得：φ＝0.964σ＝＝＝143.2MPa≤,整體穩(wěn)定性符合要求！6、封底砼厚度計算封底砼達到設計強度后,抽干圍堰內(nèi)的水。此時封底砼受到由于內(nèi)外水土壓力差形成的向上的水的浮力P，封底砼必須在自重G、與鋼護筒的粘聚力N1及與鋼板樁的粘聚力N2作用下抵抗水的浮力P。本工程擬定封底砼標號為C25，取其設計值ftd=1.23MPa，考慮施工階段混凝土的允許彎拉應力取1.5倍安全系數(shù)，則[σ]=0.82MPa，鋼護筒與封底混凝土間握裹力τ=0.15Mpa。砼封底厚度為2.0m,在計算時取有效厚度為1.8m。（1）、砼抗浮力計算水的浮力P＝=1000×9.8×15.058×(28.8×22.8-20×3.14×1.12)＝8568.6t封底砼自重G＝＝2.3×(28.8×22.8-20×3.14×1.12)×1.8＝2403.9t封底砼與鋼護筒的粘聚力N1＝2×3.14×1.1×1.8×20×15＝3730.3t封底砼與鋼板樁的粘聚力N2＝（28.8＋22.8）×2×1.8×15＝2786.4tG＋N1＋N2＝2403.9＋3730.3＋2786.4＝8920.6t＞P，滿足要求！(2)、封底混凝土拉應力計算由于承臺封底混凝土與鋼護筒及鋼板樁形成握裹支撐，其力的傳遞較為復雜，根據(jù)本承臺樁基布置情況，將封底砼看成承受均布荷載的三邊固定、一邊簡支的面板結(jié)構(gòu)。則，作用在砼梁上的荷載p＝15.058×10－1.8×23＝109.2KN/m2Mx＝0.06＝0.06×109.2×5.82＝220.4KN.mMy＝0.055＝0.055×109.2×5.82＝202.1KN.m＜［σ］7、坑底土抗隆起驗算圍堰在水下清淤到＋9.442m標高處，須驗算坑底的承載力，如承載力不足，將導致坑底土的隆起。本工程坑底抗隆起驗算采用滑動圓滑分析法，以坑底O為圓心，以鋼板樁入土深度OB為半徑作圓交坑底水平線于E、F，再由E作垂直平方線交河床面于D。則，抗滑力矩＝C1H＋＝（9.8×8.6＋12.5×1.958）×4.442＋3.14×4.4422×12.5＝1257.5滑動力矩＝＝×(7.5×8.6+9.7×1.958)×4.4422=823.7K＝＝1.53＞1.2，可滿足坑底抗隆起驗算！沉湖漢江特大橋95#墩鋼板樁圍堰計算書一、工程概括沉湖漢江特大橋處于仙桃市長倘口鎮(zhèn)、漢川市沉湖鎮(zhèn)內(nèi)，起訴里程為DK71＋763.18～DK79＋705.81，全長7942.63m。主橋以一聯(lián)（102m＋168m＋102m）預應力混凝土連續(xù)鋼構(gòu)跨越漢江河道。其中95＃、96＃墩位于漢江河道中，四季有水，為深水基礎，基礎擬采用鋼板樁圍堰施工。二、鋼板樁圍堰的布置及計算假設1、圍堰的布置95＃墩鋼板樁圍堰具體布置如下圖：2、計算假設本計算中土層參數(shù)按經(jīng)驗取值如下：序號土層名稱土層頂標高土層底標高容重（kN/m3）內(nèi)摩擦角（o）粘聚力（kPa）1淤泥質(zhì)黏土20.013.517.513.49.82粉質(zhì)黏土13.5-2.219.721.212.5圍堰設計時計算水位按＋24.5m考慮。三、鋼板樁圍堰計算1、土壓力計算本工程土壓力計算采用不考慮水滲流效應的水土分算法，即鋼板樁承受孔隙水壓力、有效主動土壓力及有效被動土壓力。以水位標高＋24.5以基準，計算各高度點的水壓力、有效土壓力。（1）、主、被動土壓力系數(shù)淤泥質(zhì)黏土：Ka＝tg2(45-)＝0.624，＝0.790Kp＝tg2(45+)＝1.603，＝1.266粉質(zhì)黏土：Ka＝tg2(45-)＝0.469，＝0.685Kp＝tg2(45+)＝2.133，＝1.460（2）、有效主動土壓力的計算a、h＝4.5mPa＝Pa’＋Pw＝0＋4.5×10=45KN/m2b、h＝11Pa＝Pa’＋Pw＝＋＝0.624×7.5×6.5－2×9.8×0.79＋10×11＝125KN/m2c、h＝11Pa＝Pa’＋Pw＝＋＝0.469×9.7×6.5－2×12.5×0.685＋10×11＝122.5KN/m2d、h＝17.5Pa＝Pa’＋Pw＝＋＝0.469×(7.5×6.5＋9.7×6.5)-2×12.5×0.685+10×17.5＝210.3KN/m22、各施工工況及內(nèi)力計算本圍堰施工時，按上層支撐已安裝，并抽水（吸泥）至待安裝支撐下100cm處，計算各支撐在各階段可能出現(xiàn)的最大反力和鋼板樁最大內(nèi)力。根據(jù)施工工序，分為三個工況；工況一、圍堰第一道支撐加好后，抽水、吸泥到＋18m標高時；工況二、圍堰第二道支撐加好后，向圍堰內(nèi)注水至圍堰外標高，圍堰內(nèi)吸泥、清淤到＋11工況三、圍堰封底砼澆注并達到設計強度后，圍堰內(nèi)抽水完成后。在計算時，各階段鋼板樁計算長度按等值梁法確定，從主動土壓力與被動土壓力相等的反彎矩截面（即凈土壓力為零或彎矩為零）截斷形成等值梁計算支撐反力和鋼板樁彎矩。工況一、圍堰第一道支撐加好后，抽水、吸泥到＋18m標高時；有效被動土壓力：h＝6.5m時，Pp’＝2×9.8×1.266＝24.8KN/mh＝11mPp’＝1.603×7.5×4.5＋2×9.8×1.266＝78.9KN/m2考慮板樁與土體的摩擦，被動土壓力提高系數(shù)K＝1.32，則：h＝6.5m時，Pp＝32.7KN/m2h＝11m時，Pp＝78.9×1.32＋10×4.5＝149.1KN/m2土壓力分布圖如下：取等值梁計算支點反力及鋼板樁彎矩如下：工況二、圍堰第二道支撐加好后，向圍堰內(nèi)注水至圍堰外標高，圍堰內(nèi)吸泥、清淤到＋11有效被動土壓力：h＝12.995m時，Pp’＝2×12.5×1.46＝36.5h＝17.5Pp’＝2.133×9.7×4.505＋2×12.5×1.46＝129.7KN/m2考慮板樁與土體的摩擦，被動土壓力提高系數(shù)K＝1.61，則：h＝12.995m時，Pp’＝58.8＋129.95＝h＝17.5m時，Pp’＝129.7×1.61＋10×17.5＝383.8土壓力分布圖如下：取等值梁計算支點反力及鋼板樁彎矩如下：工況三、圍堰封底砼澆注并達到設計強度后，圍堰內(nèi)抽水完成后。各道支撐在三個工況下的最大反力作為圈梁的設計依據(jù)，則第一、第二道支撐的支撐反力依次為：R1＝123.2KN/mR2＝402.9KN/m鋼板樁在各工況下所受的最大彎矩：Mmax＝407.5KN.m，鋼板樁擬采用拉森Ⅵ型，其慣性矩為56700cm4/m,截面彈性模量為2700cm3/m,鋼材材質(zhì)為SY295。σ=＝＝150.9Mpa＜0.6×295＝177Mpa，符合要求。3、求鋼板樁的入土深度鋼板樁的最小入土深度根據(jù)在最不利狀況（工況二）進行求解。鋼板樁的最小入土深度包括鋼板樁上彎矩為零點的入土深度(x)和為克服彎矩零點鋼板樁剪力所需的被動土深度(y)。x＝==0.33my＝＝2.2m則，鋼板樁的最小入土深度為：1.1×(0.33＋2.2)＝2.8m4、內(nèi)支撐的設計計算本工程中支撐圈梁采用H588型鋼，支撐鋼管采用Φ530（壁厚10mm）和Φ630（壁厚12mmH588型鋼的截面特性如下：A=18576mmI=113283.85cW=3853.2cΦ530（壁厚10mm），其截面特征如下：A=16336.3mm2W=4.17×106I＝5.52×108mm4;i==183.88單位重量：q=128.24kgΦ630（壁厚12mm），其截面特征如下：A=23298.1mm2W=7.064×106I＝11.13×108mm4;i==單位重量：q=182.9kg第一道支撐經(jīng)SAP2000計算結(jié)果如下：（彎矩圖）（軸力圖）a、由計算可知，圈梁最不利荷載出現(xiàn)在長邊圈梁上，在距梁端17.08米處，截面彎矩、軸力均最大。Mmax＝329.3KN·M，Nmax=1599.5KN則，σ＝±＝+=86+81.4=167.4MPa≤,強度符合要求！b、支撐斜鋼管所受最大軸力N＝955.8KN，計算長度L＝15.3m,鋼管自重產(chǎn)生的彎矩M==×1.28×15.432=38.1KN·M;則，σ＝±＝+=58.5+8.7=67.2MPa≤,強度符合要求！由==15.3/0.184=83.2;查表得：φ＝0.711===4797.9KNσ＝+=+=82.3+9.8=92.1MPa≤,整體穩(wěn)定性符合要求！第二道支撐經(jīng)SAP2000計算結(jié)果如下：（彎矩圖）（軸力圖）a、由計算可知，圈梁最不利荷載出現(xiàn)在長邊圈梁上，在彎矩最大的截面（距梁端24米處）Mmax＝624KN·M，N=678.2KN則，σ＝±＝+＝18.3＋77＝95.3MPa≤,強度符合要求！在軸力最大的截面Nmax=3908.9KN，M＝459.2KN·M則，σ＝±＝+＝105.2＋56.7＝161.9MPa≤,強度符合要求！b、長支撐鋼管所受最大軸力N＝2238.9KN，計算長度L＝12m鋼管自重產(chǎn)生的彎矩M==×1.829×122＝32.9KN·M;則，σ＝±＝+=96.1＋4.44＝100.5MPa≤,強度符合要求！由==12/0.2185＝54.9;查表得：φ＝0.87===15700.1KNσ＝+=+=110.5＋5＝115.5MPa≤,整體穩(wěn)定性符合要求！短斜支撐鋼管所受最大軸力N＝2249.5KN，計算長度L＝6m鋼管自重產(chǎn)生的彎矩M==×1.829×62＝8.23KN·M（可忽略不計）;由==6/0.2185＝27.5;查表得：φ＝0.964σ＝＝＝100.2MPa≤,整體穩(wěn)定性符合要求！5、封底砼厚度計算封底砼達到設計強度后,抽干圍堰內(nèi)的水。此時封底砼受到由于內(nèi)外水土壓力差形成的向上的水的浮力P，封底砼必須在自重G、與鋼護筒的粘聚力N1及與鋼板樁的粘聚力N2作用下抵抗水的浮力P。本工程擬定封底砼標號為C25，取其設計值ftd=1.23MPa，考慮施工階段混凝土的允許彎拉應力取1.5倍安全系數(shù)，則[σ]=0.82MPa，鋼護筒與封底混凝土間握裹力τ=0.15Mpa。砼封底厚度為2.0m,考慮到封底砼頂面浮漿的存在，則封底砼在計算時取有效厚度為1.8m。（1）、砼抗浮力計算水的浮力P＝=1000×9.8×12.995×(28.8×22.8-20×3.14×1.12)＝7394.7t封底砼自重G＝＝2.3×(28.8×22.8-20×3.14×1.12)×1.8＝2404t封底砼與鋼護筒的粘聚力N1＝2×3.14×1.1×1.8×20×15＝3730.3t封底砼與鋼板樁的粘聚力N2＝（28.8＋22.8）×2×1.8×15＝2786.4tG＋N1＋N2＝2404＋3730.3＋2786.4＝8920.7t＞P，滿足要求！(2)、封底混凝土拉應力計算由于承臺封底混凝土與鋼護筒及鋼板樁形成握裹支撐，其力的傳遞較為復雜，根據(jù)本承臺樁基布置情況，將封底砼看成承受均布荷載的三邊固定、一邊簡支的面板結(jié)構(gòu)。則，作用在封底砼上的荷載p＝12.995×10－1.8×23＝88.6KN/m2Mx＝0.06＝0.06×88.6×5.82＝178.8KN.mMy＝0.055＝0.055×88.6×5.82＝163.9KN.m＜［σ］6、坑底抗隆起驗算圍堰在水下清淤到＋11.505m標高處，須驗算坑底的承載力，如承載力不足，將導致坑底土的隆起。本工程坑底抗隆起驗算采用滑動圓滑分析法，以坑底O為圓心，以鋼板樁入土深度OB為半徑作圓交坑底水平線于E、F，再由E作垂直平方線交河床面于D。則，抗滑力矩＝C1H＋＝（9.8×8.495）×4.505＋3.14×4.5052×12.5＝1171.6滑動力矩＝＝×(7.5×8.495)×4.5052=646.5K＝＝1.8＞1.2，可滿足坑底抗隆起驗算！

附錄資料：不需要的可以自行刪除一般工程施工方法4．1．1路基工程4．1．1．1施工準備一、接到設計文件后，組織有關(guān)技術(shù)人員全面熟悉核對設計文件，充分了解設計意圖，核對地形及地質(zhì)資料。二、在對設計文件進行核對的同時，對沿線進行施工調(diào)查，著重收集下列資料：1、地質(zhì)情況、地下水位；2、采用填料的來源，運土條件及填料的初步審核與檢查；3、大型土方施工設備進場的運輸方法及條件,工程圬工構(gòu)筑所需的石料、砂的來源及運輸條件。三、建立與工程規(guī)模相適應而符合規(guī)定的工地試驗室。四、核對取土場填料的類別、分布，進行填料復查和試驗，填料試驗包括篩分試驗、液塑限試驗、比重試驗、最大干密度及最佳含水量試驗。五、拆除地面結(jié)構(gòu)物，調(diào)查填筑及開挖范圍內(nèi)池塘，泉眼、水井、水渠、管路、道路、地下水位和原地面軟弱狀況等。如發(fā)現(xiàn)與設計不符之處，及時向設計單位、建設單位、監(jiān)理單位報告，作出處理方案和措施。六、按設計要求用高精度的測距儀進行控制樁的測設，測放路堤的施工邊樁，在邊樁外埋設護樁。七、修建臨時運輸?shù)缆泛痛罱优R時電力線路，建立滿足施工需要的機械維修、構(gòu)件預制、材料儲存等生產(chǎn)設施。八、根據(jù)工程數(shù)量、工程特點及工期要求編制實施性施工組織設計。九、組織技術(shù)交底，辦理開工報告，會同監(jiān)理單位進行開工前的全面檢查。4．1．1．2場地清理一、清除施工范圍內(nèi)的雜草、樹木、樹根、建筑垃圾和其他雜質(zhì)，用裝載機、汽車配合運至指定堆放區(qū)，同時做好排水措施。二、挖地表排水溝。三、對填方地段的種植松土進行翻松輾壓，達到路基壓實標準，并報檢同意后進入下道工序。四、基底橫坡大于1：5時,隨填筑進度邊填邊對基底推成臺階并隨填方一起碾壓密實。對軟弱地基、水塘段按設計另行處理。4．1．1．3地基處理地基表層為一般軟弱土層時，根據(jù)軟弱土層的性質(zhì)、厚度、含水量、地表積水深度等，采取排水疏干、挖除換填、拋填片石或填砂礫石等地基加固措施。分述如下：一、挖淤泥挖掘機挖、自卸汽車運輸至指定堆放場棄置，在挖除時全斷面向前推進，清淤的寬度、厚度滿足設計要求。二、拋填片石施工（一）施工工藝及要求1、清除水塘內(nèi)的樹根及其他腐植物，測量出拋投位置。2、拋投：利用自卸汽車逐段傾倒拋填，推土機輔助推平。當淤泥或軟土下地層平坦時，拋投自地基中部向兩側(cè)逐步進行，當淤泥或軟土地層橫坡陡于1∶10時，從高側(cè)向低側(cè)拋投并在低側(cè)邊坡處超寬拋投，使填方坡腳外側(cè)有約2m的平臺。3、墊平：片石拋填至超過設計高程0.2m時采取人工用較小石塊墊平，保證碾壓后到達設計標高。4、碾壓：在墊平的拋填石料上，用20噸以上凸輪壓路機進行碾壓，碾壓遍數(shù)由試驗確定。5、填土與拋填片石之間填筑碎石墊層及砂礫石墊層，其厚度符合設計要求。（二）拋填片石施工工藝流程圖見01

設計拋填片石施工工藝流程圖復核總工程師圖號制圖備料不合格合格測量上部施工邊坡碼砌檢測碾壓墊平拋投設計拋填片石施工工藝流程圖復核總工程師圖號制圖備料不合格合格測量上部施工邊坡碼砌檢測碾壓墊平拋投拋填片石施工工藝流程圖拋填片石施工工藝流程圖碎石墊層及砂礫墊層碎石墊層及砂礫墊層（三）質(zhì)量檢測1、選用符合設計要求的不易風化的片石。2、拋填頂面輾壓緊密，石塊間填縫密實，用K30承載板按規(guī)定點位進行檢測，符合質(zhì)量標準。3、拋填片石的邊線、頂面標高滿足誤差標準。。三、換填（砂、礫石）施工（一）施工準備1、選擇適宜的場地備好換填用料。填料設計有要求時符合設計要求，無要求時符合規(guī)范要求。2、探測出軟弱土層厚度，放設出開挖換填邊樁。3、根據(jù)施工現(xiàn)場情況，施作臨時排、截水設施。（二）施工工藝及要求1、根據(jù)換填長度決定開挖順序、長度在100米以下時，開挖由一端往另一端進行。長度在100米以上時，開挖從中部往兩端進行。2、軟弱土層挖除干凈后，將底部平整；若底部起伏較大時，設置寬度不小于1米的臺階或緩于1∶5的緩坡；底部的開挖寬度，不小于路堤寬度加放坡寬度。3、換填：利用裝載機、自卸汽車和壓路機，將準備好的換填料，按厚度不大于0.3米，進行分層換填碾壓密實。換填根據(jù)總長度選擇：開挖完成后再進行換填或是保證開挖換填不小于30米的距離，邊開挖邊換填。一般情況下，換填總長度在50米以下時，采取前者。反之，采取后者。4、碾壓：按照確定的壓實工藝碾壓達到規(guī)定的壓實密度。5、排水：施工過程中為使開挖順利進行，保證換填質(zhì)量，人工在開挖坑外四周設截水溝，坑內(nèi)兩邊設排水溝，由集水井排水。（三）換填施工工藝流程圖見02

拋填片石施工工藝流程圖拋填片石施工工藝流程圖測量備料測量備料拋投拋投墊平墊平邊坡碼砌邊坡碼砌碎石墊層及砂礫墊層碎石墊層及砂礫墊層碾壓碾壓不合格不合格檢測檢測合格合格上部施工上部施工設設計拋填片石施工工藝流程圖復核總工程師圖號制圖（四）質(zhì)量檢測1、加強對換填材料的管理和檢驗，按規(guī)定做好抽樣檢查。2、每換填夯實一層，按規(guī)范規(guī)定的檢測點位，采用K30承載板進行檢測，檢測合格后，進行上一層填筑，否則，將重復碾壓檢測，直至合格。3、換填寬度、厚度及標高符合設計要求。四、塑料插板排水固結(jié)法（一）施工準備1、場地清理：按照設計圖紙要求，挖除地表種植土，并碾壓達到地基系數(shù)值要求，同時對施工范圍內(nèi)的場地進行平整和清除地面障礙物。2、根據(jù)施工現(xiàn)場情況，施作臨時排、截水設施。3、根據(jù)塑料插板的設計深度，選擇合適型號的插塑板機械并組織進場。4、按設計要求選定合格的排水板。5、準備砂墊層的用砂。（二）施工工藝及要求1、填工作墊層：在設計要求的路幅內(nèi)，用土回填至高出原地面20cm左右，并碾壓密實形成工作墊層。層面保持由中線向兩側(cè)2%的排水橫坡。2、鋪砂墊層：按設計厚度先鋪一層砂墊層。3、測量放線：按設計準確定出打插排水板位置，并埋設好沉降觀測設備。4、插板機就位：根據(jù)標定的插板位置，按照施工要求的先后順序使鉆機就位。5、排水板及安樁靴：將塑料排水板從導管的頂部穿入，并從管底抽出，然后安裝好樁靴。6、插套管：啟動插板機將導管(連同排水板)插入地下，用導管上的進尺標志來控制導管達到設計高程位置。7、撥套管：上撥導管，因土對樁靴的阻力使塑料板留在地下。8、切斷排水板：按照有關(guān)設計要求的留出長度，切斷塑料排水板，并移動插板機至下一板位，進行下一循環(huán)作業(yè)。9、其他作業(yè)：完成打插塑料排水板并符合要求后，再按設計厚度再鋪第二層砂墊層。（三）塑料排水板施工工藝流程圖見03

設計塑料排水板施工工藝流程圖復核總工程師圖號制圖清淤插板記錄準備排水板埋沉降設備備砂制定作業(yè)方案轉(zhuǎn)入下一板位質(zhì)量檢查移機縫隙回填砂插板頭反插剪斷板頭拔套管插塑料板排水板裝入套管機架定位鋪砂墊層作盲溝填工作墊層測量放線場地清理塑料排水板施工工藝流程圖設計塑料排水板施工工藝流程圖復核總工程師圖號制圖清淤插板記錄準備排水板埋沉降設備備砂制定作業(yè)方案轉(zhuǎn)入下一板位質(zhì)量檢查移機縫隙回填砂插板頭反插剪斷板頭拔套管插塑料板排水板裝入套管機架定位鋪砂墊層作盲溝填工作墊層測量放線場地清理塑料排水板施工工藝流程圖（四）機械配備1、機械選擇采用IJB-16型插板機,導管口用菱形,以減少淤泥帶出量。2、機械性能（1）IJB—16型插板機的主要性能機械性能表機械型號行進方式打設動力整機重kN接地面積m2接地壓力kPa打設深度mIJB—16步履震動1503.05010-15（2）震動錘擊振力參考值震動錘擊振力參考值長度(m)導管直徑(cm)震動錘擊振力(kN)單管雙管＞10130～146408010～20130～14680120～160＞20120160～220（五）材料要求1、為確保塑料排水板的過水斷面，開達到排水暢通，強度高，耐久性好的要求，，在選用排水板時，著重于板芯材料、濾膜質(zhì)量和塑料板的結(jié)構(gòu)等，符合設計或規(guī)范的要求。2、砂料準備砂墊層采用中粗砂，其細粒土含量不大于5%，并不含有垃圾、樹根等雜質(zhì)。（六）質(zhì)量控制要點1、定位準確，垂直度好。2、采用合格砂墊層用砂。3、砂墊層兩側(cè)邊坡按設計采用干砌片石防護，以免砂料流失。4、塑料板有足夠的抗拉強度和垂直排水能力，其抗拉強度不小于130N/cm，當其周圍土體壓力在15m深度范圍內(nèi)不大于250kPa或在大于15m范圍不大于350kPa條件下，其排水能力不低于30cm3／s，芯板有耐腐蝕性和足夠的強度，保證塑料板在固結(jié)變形時不會被折斷或破裂。5、塑料板濾套具有一定的隔離土顆粒和滲透功能，滲透系數(shù)不小于5×10-3cm/s。6、堅決不使用濾膜損壞和污染的塑料板，以防淤泥進入板芯。7、塑料板與樁靴連接牢固，避免提管時脫開，樁尖平端與導管靴配合適當，避免錯縫，防止淤泥在打設過程中進入導管后增大對塑料板的阻力，甚至將塑料板帶出。8、嚴格控制間距和深度，施工中發(fā)生塑料板隨同套管撥出時，帶出長度大于0.5m以上時重新補打。9、塑料板接長時，為減少與導管的阻力，采用濾膜內(nèi)芯板平搭接方法，撥開濾膜，芯板對扣，凹凸對齊，包緊濾膜，再用大號訂書機固定。搭接長度不小于20CM。10、鋪設土工格柵時，長孔方向和線路橫斷面方向一致，格柵要拉直拉平，幅與幅之間對齊對好，再按設計的厚度在上鋪砂墊層。格柵端頭按設計處理，在鋪砂時，先鋪場地兩側(cè)，從而減少中間鋪砂時引起的側(cè)向位移量4．1．1．4路塹開挖一、土質(zhì)和軟石路塹。（一）施工工藝及要求1、路塹施工前先做好塹頂臨時截、排水設施，并隨時注意檢查。塹頂為土質(zhì)或含有軟弱夾層巖石時，及時鋪砌天溝或采取其它防滲措施，保證邊坡穩(wěn)定。2、土方開挖均自上而下進行，采用逐層順坡開挖法，用挖掘機沿縱向順坡取土，汽車運土至填方地段或棄土場。杜絕亂挖超挖和掏底開挖。硬土和軟石開挖用大功率推土機翻松，裝載機和汽車裝運。3、經(jīng)常檢查邊坡開挖坡度，糾正偏差，隨路基開挖逐級用人工或平地機清刷邊坡，避免超挖、欠挖，保持坡面平順，無明顯的局部高低差。4、需設防護的邊坡，按設計要求及時支護，以免長期暴露，造成坡面坍塌。在挖方時先預留一定厚度的保護層，支護時才刷坡，邊刷坡邊支護。5、路塹開挖接近塹底時，使其表面達到平順整齊，做成向兩側(cè)的4%排水坡，避免表面以下地層的擾動和泥化。6、路塹上方嚴禁棄土。山坡下側(cè)棄土時，在適當距離保留有缺口，并保證塹頂?shù)孛嫠樌麖娜笨谂懦觥壨炼盐恢门c高度以保持路塹邊坡和自身的穩(wěn)定為前堤，并考慮地形以及對附近建筑物、農(nóng)田、水利、河道、交通等環(huán)境的影響。（二）土質(zhì)路塹施工工藝流程圖見04

土質(zhì)路塹開挖施工工藝流程圖制圖圖號總工程師復核設計土質(zhì)路塹施工工藝流程圖基床換填指定棄土位置挖、裝、運、鏟設備到位塹頂排水溝竣工檢查簽證檢測基底碾壓邊坡防護分層開挖測量放線清理場地施工準備土質(zhì)路塹開挖施工工藝流程圖制圖圖號總工程師復核設計土質(zhì)路塹施工工藝流程圖基床換填指定棄土位置挖、裝、運、鏟設備到位塹頂排水溝竣工檢查簽證檢測基底碾壓邊坡防護分層開挖測量放線清理場地施工準備（三）質(zhì)量控制與檢測1、對于路基面，檢測中線和標高，每隔50米檢測一個斷面，每個斷面三個點，線路中心一點及兩側(cè)路肩端部兩點。2、路塹路基面施工偏差符合下列要求：（1）寬度：線路中線點至路肩一側(cè)的寬度不應小于設計寬度。（2）中線高程：在100米長路基內(nèi)的個別地段不超過±5厘米，但其連續(xù)長度不應大于10米。（3）平整度：在每100米長路基上，用2.5米長直尺，垂直于線路中線，間距大致均勻地抽測10次，量得的最大凹凸差，土質(zhì)基面不超過1.5厘米。二、石質(zhì)路塹根據(jù)地形、地質(zhì)、開挖斷面、施工機械配備以及開挖深度和巖石破碎情況，采用能保證邊坡穩(wěn)定和成型的爆破施工方法進行施工，靠近居民區(qū)及建筑物，有可能危及附近的房屋、設施及人身安全時，則采用控制爆破方法進行石方爆破作業(yè)。采用預裂光面爆破技術(shù)減少對邊坡的攏動，爆破后的邊坡要進行修整，使之符合設計坡度要求，并及時防護，嚴格作好臨時防排水工作，避免邊坡受雨水沖刷和降雨入滲而失穩(wěn)；在具體實施時，嚴格按照下述說明及相關(guān)要求報送各爆破工點的爆破作業(yè)實施方案，并經(jīng)監(jiān)理工程師審定，提出意見待業(yè)主審定后，再報當?shù)卣芾聿块T批準方可實施。（一）爆破設計1、爆破類型（1）一般爆破：對于周圍環(huán)境空曠、無建筑物等障礙的工點，一般采用減弱拋擲爆破計算孔網(wǎng)參數(shù)及單位炸藥消耗量。（2）控制爆破：對于鄰近開挖區(qū)有房屋、構(gòu)筑物、電力及通訊線等，對爆破產(chǎn)生的飛石、滾石及沖擊波、地震波各種有害效應作必要的控制。控制爆破按松動爆破計算孔網(wǎng)參數(shù)及單位耗藥量，并在其爆區(qū)周圍及爆體表面作必要的遮擋及覆蓋防護。（3）預裂爆破：為保證開挖邊坡面的平整、美觀、穩(wěn)定，對整體性好的石質(zhì)高路塹邊坡實施預裂爆破。（4）孤石爆破：對爆破后的大塊巖石進行第二次解小，以作為路基填料。2、鉆孔機具及爆破器材露天鉆機并輔以一定數(shù)量的7655型風動鑿巖機對非預裂爆破的邊坡進行修理及處理檢底部分。炸藥采用RJ-2＃乳膠炸藥或2#巖石硝銨炸藥，前者在雨天或孔內(nèi)有水時使用，后者在睛天和孔內(nèi)無水時的使用。雷管采用“第二系列”1-15段非電毫秒雷管，凡是梯段爆破均實施毫秒微差擠壓爆破。3、爆破孔網(wǎng)參數(shù)及單位耗藥量一般爆破的單孔耗藥量：q=a.b.h.k式中：q—單孔用藥量(公斤)a—間距(視不同梯段高度取2.0～2.5米)b—排距(視不同梯段高度取1.5～2.0米)h—梯段高度(米)k—炸藥單耗(取0.5～0.55公斤/立方米)鉆孔直徑75毫米，藥卷70毫米(底部)、45毫米(柱部)，堵塞長度≥b。（2）控制爆破理論抵抗線Wmax與實際抵抗線W的計算：Wmax=D/33.E.S/(K.F.M)W=Wmax/(1+0.05H)式中：D--------------藥卷直徑（mm）E--------------藥卷密度(kg/m)S--------------炸藥重量威力系數(shù)(取1.0)F--------------巖石夾制系數(shù)(取0.9)M-------------炮孔密集系數(shù)(取1.25)H--------------梯段高度（m）炮孔間距A=1.25W，排距B=W，炮孔超深h1=0.3Wmax炮孔長度L=(H+Wmax.h1/Sina式中：a-----炮孔傾斜度(a=720)堵塞長度Ld=jw式中：j---堵塞長度系數(shù)(取1.1～1.2)單孔裝藥量q計算：qd=1.3Wmax.Ibqc=Ic.(L-1.3Wmax-Id)式中：qd-----------底部裝藥量(kg)qc-----------柱部裝藥量(kg)Id-----------底部每米裝藥量(kg/m)Ib------------E(D/36)2Ic-----------(0.4～0.5)Ib,(Ic:柱部每米裝藥量)單孔總裝藥量q=qd+qc鉆孔直徑D=75mm，藥卷直徑取Dd=70mm(底部),Dc=45mm(柱部)（3）預裂爆破的孔網(wǎng)參數(shù)及單位耗藥量炮孔直徑D=75毫米,藥卷直徑d=D/3=25毫米。炮孔間距A=12D(毫米)線裝藥密度qx：可根據(jù)公式計算，亦可根據(jù)經(jīng)驗取值0.3～0.5公斤/米。堵塞長度L取值1.0米。（4）孤石爆破的孔網(wǎng)參數(shù)及單位耗藥量孤石為多臨空面，視塊度鉆一孔或兩孔，孔深為厚度的2/3，裝藥量Q＝qW2L式中：Q—單孔裝藥量(克)q—單位用藥量(250～280克/立方米)W—最小抵抗線(米)L—炮眼深度(米)4、爆破網(wǎng)絡聯(lián)接網(wǎng)路聯(lián)接一律采用非電導爆系統(tǒng)，除引爆雷管可使用火雷管外，其它部分嚴禁使用火雷管，以策安全，聯(lián)接時主炮孔與預裂孔可一起起爆，亦可分開起爆。預裂孔先于主炮孔起爆。5、起爆方式炮孔組的起爆方式一般采用“V”型起爆法，使爆堆集中、便于裝運，并能削弱端頭炮孔夾制力，利于邊坡平整，減少超欠挖。在特殊情況下，如遇有建筑物，爆堆方向必須避開，則采用側(cè)向起爆法。6、同段最大用藥量計算(控制振速)為避免爆破震動對房屋及其它建筑物的破壞，必須控制振速，即限制同段最大用藥量，按薩道夫斯基公式計算：Qmax=R1/m.(V安全/k)1/a.m式中：Qmax—安全允許同段最大用藥量(公斤)；R—爆破中心點與建筑物之間距離(米)；V安全—安全允許振動速度(厘米/秒)，取V=5cm/s；m—藥量指數(shù)，取m=1/3k、α是與爆破點地形、地質(zhì)等條件有關(guān)的系數(shù)和衰減指數(shù)，一般k取250，α取2.0；7、爆破警戒區(qū)的確定按《爆破安全規(guī)程》中的有關(guān)規(guī)定，露天爆破安全距離不得小于200米,并按計算的個別飛石安全距離布置警戒線。8、降低大塊率的措施采取斜眼鉆孔(傾角α=72°)，由于炮孔傾斜，存在一個向上分力，有利于巖石破碎。多組排炮孔爆破時，增加后段炮孔裝藥量補充克服前排炮孔壓碴帶來的能量損失。采用各種微差雷管，并精確計算微差間隔時間，以使巖石在空間得以充分碰撞，達到巖石破碎的目的。采用寬孔距多排微差爆破技術(shù)，既能獲得理想的爆破塊度，又能提供充足的爆破方量。9、保證石質(zhì)路塹邊坡平整、穩(wěn)定的措施。鉆孔前使預裂部位巖面達到較好平整度，用人工清除浮碴，然后測量精確定線，畫出每個炮孔的位置。為保證預裂孔的方向及偏角，在預裂孔的兩端事先埋置兩根3米長的鋼管，其方向與坡度經(jīng)測量精確測定后，在其鋼管上下兩端各拉一條弦線，并在弦線上按孔位打上標記，固定所有預裂孔的坡度及方向。鉆孔機械就位即按上下弦線及標記，調(diào)整鉆桿精確對位。為保證預裂效果，可先進行小規(guī)模的試爆，確定合理的爆破參數(shù)。（二）爆破鉆眼方式先用推土機盤山打道至山頂，從上至下揭去蓋山土形成較大的工作面后，鉆機上至平臺進行鉆孔作業(yè)，梯段高度視其挖深可具體安排。鉆眼典型圖式如下圖示：路基石方主體爆破后，邊坡及基底部分會出現(xiàn)凹凸不平超欠挖現(xiàn)象，對于凸出欠挖部分，輔以手持風鉆清除。此外，孤石爆破盡量隨主爆破進行，減少爆破次數(shù)。（三）安全措施1、安全防護措施凡在50m范圍內(nèi)有通訊、電力線路及房屋設施的爆破地段,進行爆破體表面覆蓋。在斜坡地段，特別是半挖半填地段，低處有房屋建筑及其它需要保護的構(gòu)筑物，加設防護棚欄防止?jié)L石侵入。2、安全組織措施成立爆破安全領導小組，負責進行安全技術(shù)教育，明確人員、分工、定崗，制訂安全職責；做好周圍居民的宣傳教育工作；認真做好每個爆破工點的實施性爆破方案，嚴格報批、審定、檢查制度；認真執(zhí)行爆破器材運輸、存放及使用規(guī)定，嚴格操作人員的各項標準。爆破前按設計做好安全防護、信號聯(lián)絡、警戒標志，并做到人員、材料、器具的落實。參加爆破作業(yè)的全體人員，經(jīng)培訓合格后持證上崗。（四）爆破施工工藝流程圖見05

善后封鎖危險區(qū)放警戒、放信號網(wǎng)路模擬試爆檢查起爆覆蓋防護網(wǎng)路聯(lián)接判斷飛石、震動、堆積裝藥與堵塞清點調(diào)整藥量計算施鉆布孔施工準備上報審批實施性施工組織設計爆破作設計設計爆破施工工藝工藝流程圖復核總工程師圖號制圖爆破施工工藝流程圖

（五）主要機械設備善后封鎖危險區(qū)放警戒、放信號網(wǎng)路模擬試爆檢查起爆覆蓋防護網(wǎng)路聯(lián)接判斷飛石、震動、堆積裝藥與堵塞清點調(diào)整藥量計算施鉆布孔施工準備上報審批實施性施工組織設計爆破作設計設計爆破施工工藝工藝流程圖復核總工程師圖號制圖爆破施工工藝流程圖主要機械設備表機械名稱機型臺班產(chǎn)量臺數(shù)空壓機根據(jù)需要配備鑿巖機7655型同上露天鉆機DHA660220-250m/天同上推土機上海320600-700m3同上挖掘機EX400600-700m3同上裝載機WA470-1400-500m3同上自卸汽車FV415同上三、邊坡整修（一）施工方法1、施工前測量標出開挖邊樁線，施工中經(jīng)常檢查邊坡開挖坡度，開挖到變坡點和平臺時重新測量確定交叉點。2、沒有加固措施的邊坡隨路基開挖逐級清刷，土方邊坡每下降1.5-2.0m時，用平地機或人工施工刷平，石方邊坡由人工修鑿達到大致平整。3、設有加固措施的邊坡待開挖完成，實施加固前由人工清刷。4、石質(zhì)邊坡個別坡面出現(xiàn)的坑穴、凹槽由人工先清除松動巖土并將基座鑿平一定寬度后砌筑嵌補，做到嵌體穩(wěn)定，表面平順，周邊封嚴。（二）質(zhì)量檢測1、保持坡面平順光滑，無明顯的局部高低差，石質(zhì)邊坡無危石。邊坡預留保護層由人工用鎬從上至下順坡刷整。2、邊坡坡率不陡于設計坡度。3、變坡點及中部平臺偏差不超過±20cm，平臺寬度偏差不超過±10cm。4．1．1．4路堤填筑一、填筑材料（一）根據(jù)《鐵路路基設計規(guī)范》TB10001-99和《鐵路工程土工試驗方法》TBJ102-96規(guī)定，填料劃分為巖塊、粗粒土和細粒土三大類或A、B、C、D、E五組。（二）核對填料的類別、分布，進行填料復查和試驗，分別作篩分試驗、液塑限試驗、相對密度試驗、擊實試驗，確定符合設計要求填料的最佳密實度、最佳含水量和孔隙率。（三）決不使用E組填料作為路基填料。（四）基床采用A組填料，不得不選用B、C組填料中的粉土、粘土時，其塑性指數(shù)滿足不大于12，液限不大于32%?；惨韵虏课徊捎肁、B、C組填料，不得不采用D組作為路基填料時，采取加固或改良措施。二、試驗段（一）試驗目的確定工藝參數(shù)和施工工藝。（二）試驗內(nèi)容：驗證壓實標準的合理性；檢驗所選用壓實填筑機具的實用性及其性能的可靠性；確定經(jīng)濟合理的壓實參數(shù)；完善鋪筑的施工工藝和措施；確定填筑施工的實施細則；確定壓實質(zhì)量檢測方法與控制標準。（三）試驗方法及步驟在地質(zhì)條件、斷面形式均具有代表性地段，選擇幾個試驗面積不小于500m2的試對不同種類的填料進行試驗。試驗中選用在大規(guī)模施工時采用的壓實機具和其它工機具。1、平整和壓實施工場地。2、檢驗振動壓路機工作特性參數(shù)。3、鋪筑填料。4、布置方格網(wǎng)點并測量標高。5、碾壓。6、測量壓實后的方格網(wǎng)點標高，計算沉降差和壓實干密度。對試驗進行總結(jié)，編寫出能分別滿足基床表層和底層及基床以下路堤的壓實系數(shù)、地基系數(shù)或相對密度時的各種參數(shù)試驗報告，經(jīng)監(jiān)理工程師批準后，用以指導全標段填料及機具配備相同條件下的施工。三、土質(zhì)路堤填筑（一）施工方法1、填筑路堤前規(guī)劃好作業(yè)程序和機械作業(yè)路線以及土方調(diào)配方案。2、路堤填筑按“四區(qū)段、八流程”施工，把施工區(qū)劃分為填筑區(qū)，平整區(qū)、壓實區(qū)、檢測區(qū)。3、按試驗得出松鋪厚度和碾壓遍數(shù)等施工參數(shù)，縱向全斷面水平分層攤鋪，松鋪厚度差不超過±50mm／100m，為保證邊坡壓實密度，填筑時路基兩側(cè)各加寬40厘米。4、用核子密度儀快速檢測填料的含水量在Wopt-3%～Wopt+2%時，再碾壓，若含水量超過時，晾曬至符合要求再碾壓。若含水量小于Wopt-3%時，在取土場灑水至達到要求。5、振動壓路機碾壓時，行駛速度先慢后快，最大速度不超過4km／h，先靜壓一遍，弱振2遍，振動頻度先弱后強，直線段由兩側(cè)向中間，曲線段由內(nèi)側(cè)向外側(cè)縱向進退錯行進行碾壓，行與行的輪跡重疊為后輪寬度的1／2，橫向同層接頭處重疊0.4-0.5m，前后相鄰兩區(qū)段縱向重疊1.0-1.5m，上下兩層填筑接頭處錯開3m，兩側(cè)邊緣部分碾壓是將壓路機的走向與邊緣線斜交45°角，壓路機向前行走，直到前鋼輪的一端1／4長超出碾壓面以外然后退回。達到無漏壓，無死角，確保碾壓均勻。每層碾壓完畢，用核子密度儀、灌砂法或K30承載板進行對比檢測，合格后再進行下一層填筑。6、雨季施工時，不在雨中或連綿雨天填筑非滲水土。使路堤施工的每一壓實層面平整無凹坑，自線路中線向兩側(cè)作成2～3%的排水橫坡，收工前將松鋪的土層壓實完畢。雨后路基面經(jīng)晾干再繼續(xù)施工。7、礫石類填料的填筑方法與填土相同。8、根據(jù)填高、填料種類及壓實條件，結(jié)合施工季節(jié)及延續(xù)時間，預留0－1.5％的沉落量，預留沉落量地段預考慮路基面寬、邊坡坡率、加高值三者的相互統(tǒng)一關(guān)系，使路堤下沉后符合設計值。（二）土質(zhì)路堤填筑施工工藝流程框圖見06。

結(jié)束邊坡碾壓清理場地邊坡防護邊坡整修分層檢測試驗填料改良基底檢測基底清理、清淤、換填、翻挖碾壓等排水疏干測量放線制定填筑方案施工準備土質(zhì)路堤填筑施工工藝流程圖土質(zhì)路堤填筑施工工藝流程圖設計復核總工制圖日期圖號結(jié)束邊坡碾壓清理場地邊坡防護邊坡整修分層檢測試驗填料改良基底檢測基底清理、清淤、換填、翻挖碾壓等排水疏干測量放線制定填筑方案施工準備土質(zhì)路堤填筑施工工藝流程圖土質(zhì)路堤填筑施工工藝流程圖設計復核總工制圖日期圖號（三）質(zhì)量控制及檢測1、根據(jù)不同填料，嚴格按試驗確定的分層厚度、輾壓方法、最佳含水量組織施工。保持壓實層面大致平整，局部凸凹差不大于50mm。每層壓實密度及其均勻經(jīng)檢驗符合要求后方在其上繼續(xù)填筑。2、每層填料攤鋪均勻，分層壓實，全斷面分段鋪筑，層面無顯著的局部凸凹。隨時測定含水量，含水量達不到最佳含水量Wopt-3%～Wopt+2%范圍時補充灑水或翻松晾曬處理。3、每填完一層后，將邊樁翻到施工高度，每填高4—5m或填至基床底部時恢復中線，重放邊樁。5、檢測方法及指標：細粒土和粗粒土中的粘砂、粉砂采用壓實系數(shù)或地基系數(shù)作為控制指標；對粗粒土（粘砂、粉砂除外）采用相對密度或地基系數(shù)作為控制指標，其指標不小于下表規(guī)定值。層位壓實指標細粒土、粘砂、粉砂細砂、中砂、粗砂、粉砂礫石類基床以下不浸水路堤壓實系數(shù)Kh0.86——地基系數(shù)K300.70.70.8相對密度Dr—0.650.65基床以下浸水路堤壓實系數(shù)Kh0.89——地基系數(shù)K300.80.81.0相對密度Dr—0.70.76、路基外形尺寸要符合下列質(zhì)量檢驗標準：檢查項目允許偏差頻次縱斷高程（mm）eq\o(\s\up5(＋),\s\do3(－))50每100m用水準儀檢查5點中線至邊緣（mm）eq\o(\s\up5(＋),\s\do3(－))50每100m用經(jīng)緯儀檢查5點寬度（mm）≮設計值每100m檢查3處橫坡eq\o(\s\up5(＋),\s\do3(－))0.5%每100m檢查2個斷面邊坡(偏陡量)≯3%的設計值每100m檢查3處平整度（mm）≯15每100m2.5m直尺檢查10點四、石質(zhì)路堤填筑（一）施工方法1、路堤填筑前預先規(guī)劃好作業(yè)程序和各種機械作業(yè)路線。2、填筑按“四區(qū)段，八流程”施工，把施工區(qū)劃分為路堤區(qū)、平整區(qū)、碾壓區(qū)、檢測區(qū)，按填筑試驗確定的松鋪厚度和碾壓遍數(shù)等各項施工參數(shù)縱向水平分層填筑。3、分層填筑及攤鋪：采用按橫斷面全寬縱向水平分層填筑、攤鋪，采用漸進式攤鋪法、使填料的堆料和攤鋪同步進行，首先攤鋪出一個40m2作業(yè)