《輸油管道設(shè)計與管理》復(fù)習(xí)提綱

10《輸油管道設(shè)計與治理》大合集一、以下圖是一條等溫管路原設(shè)計的縱斷面圖和水力坡降線，管內(nèi)徑為d，按泵到泵方0式運動，假設(shè)在第一個站間鋪設(shè)一段長為L1

的副管，副管內(nèi)徑為d。fH-Q的意義。用解析法推斷各站進(jìn)出站壓力的變化趨勢，并說明所用符號的意義。在題給的縱斷面圖上畫出鋪副管后的水力坡降線。HHL L二、某Φ325×7該管線的輸量又可到達(dá)多少測點12345里程032測點12345里程032507486〔Km〕高程0492316061〔m〕三、某等溫輸油管道，地形平坦沿線高程均相等，三個泵站等間距布置，每站二臺一樣型號的離心泵并聯(lián)工作，輸量為Q；現(xiàn)由于油田來油量削減，輸量降為Q/2，問可對運行的泵組合及泵站出口閥進(jìn)展哪些調(diào)整哪種方案最好說明理由〔管線流態(tài)均為水力光滑區(qū)。管輸工藝考試題及答案一、名詞解釋〔本大題╳╳分，每題╳╳分〕可行性爭論：是一種分析、評價各種建設(shè)方案和生產(chǎn)經(jīng)營決策的一種科學(xué)方法。等溫輸送：管道輸送原油過程中，假設(shè)不人為地向原油增加熱量，提高原油的溫度，而是使原油輸送過程中根本保持接近管道四周土壤的溫度，這種輸送方式稱為等溫輸送。原油凝固點：它是在規(guī)定的試驗條件下，當(dāng)原油在試管中被冷卻到某一溫度，將試管傾斜45℃，經(jīng)一分鐘后，液面未見有位置移動，此種現(xiàn)象即稱為凝固，產(chǎn)生此現(xiàn)象的最高溫度稱為原油凝固點。4、線路縱斷面圖：在直角坐標(biāo)上表示管道長度與沿線高程變化的圖形稱為線路縱斷面圖。5、管路工作特性：是指管長、管內(nèi)徑和粘度等肯定時，管路能量損失H與流量Q之間的關(guān)系。6、泵站工作特性：是指泵站供給的揚程H和排量Q7、工作點：管路特性曲線與泵站特性曲線的交點，稱為工作點。8、水力坡降：管道單位長度上的水力摩阻損失，叫做水力坡降。9、水力坡降線：就斜率為水力坡降數(shù)值的直線。10、翻越點：在地形起伏變化較大的管道線路上，從線路上某一凸起高點，管道中的原油假設(shè)能按設(shè)計量自流到達(dá)管道的終點，這個凸起高點就是管道的翻越點。11、計算長度：從管道起點到翻越點的線路長度叫做計算長度。12、總傳熱系數(shù)K：指油流與四周介質(zhì)溫差為1℃時，單位時間內(nèi)通過管道單位傳熱外表所傳遞的熱量。13、析蠟點：蠟晶開頭析出的溫度，稱為析蠟點。14、反常點：牛頓流體轉(zhuǎn)變?yōu)榉桥ｎD流體的溫度，稱為反常點。15、結(jié)蠟：是指在管道內(nèi)壁上漸漸沉積了某一厚度的石蠟、膠質(zhì)、凝油、砂和其它機械雜質(zhì)的混合物。16、失流點：含蠟原油形成網(wǎng)絡(luò)構(gòu)造，消滅屈服值的溫度。17、含蠟原油的熱處理：是將原油加熱到肯定溫度，使原油中的石蠟、膠質(zhì)和瀝青質(zhì)溶解，分散在原由中，再以肯定的溫降速率和方式冷卻，以轉(zhuǎn)變析出的蠟晶形態(tài)和強度，改善原油的低溫流淌性。18、熱處理輸送：利用原油熱處理實現(xiàn)含蠟原油的常溫輸送或延長輸送距離。1920、壓力越站：指油流不經(jīng)過輸油泵流程。21、熱力越站：指油流不經(jīng)過加熱爐的流程。22、水懸浮輸送：是將高凝點的原油注入溫度比凝點低得多的水中，在肯定的混合條件下，凝成大小不同的凍油粒，形成油粒是分散項、水是連續(xù)項的懸浮液。23、液環(huán)輸送：是利用稀的高聚物粘彈性水溶液在管道中形成壁面水環(huán)，高粘原油在管中心局部流淌，使原油與管壁隔開。24、縱向紊流集中：紊流速度場內(nèi)局部流速不均勻，紊流脈動以及在濃度差推動下沿管長方向的分子集中而造成混油的緣由，統(tǒng)稱為縱向紊流集中。25．混油長度：混油段所占管道的長度。26．起始接觸面：前后兩種〔或A、B〕油品開頭接觸且垂直于管軸的平面。27、動水壓力：油流沿管道流淌過程中各點的剩余壓力。28、相對混油量：混油量與管道容積之比。二、填空題1、由于在層流狀態(tài)時，兩種油品在管道內(nèi)交替所形成的混油量比紊流時大得多，因而挨次輸送管道運行時，一般應(yīng)掌握在紊流 狀態(tài)下運行。2、承受挨次輸送時，在層流流態(tài)下，管道截面上流速分布的不均勻時造成混油的主要緣由。3、石油運輸包括水運、大路、鐵路、管道等幾種方式。4、輸油管道由輸油站和線路兩局部組成。5、原油管道勘察工作一般按踏堪、初步勘察與具體勘察三個階段進(jìn)展。6、在縱斷面圖上，其橫坐標(biāo)表示管道的實際長度，縱坐標(biāo)為線路的海拔高程。8、雷諾數(shù)標(biāo)志著油流中慣性力與粘滯力之比，雷諾數(shù)小時粘滯阻力起主要作用；雷諾數(shù)大9、管路特性曲線反映了當(dāng)管長L，管內(nèi)徑Dμ肯定，QHz的關(guān)系。10、假設(shè)管路的管徑D線變陡，并且上升。11愈易消滅翻越點。12、泵站總的特性曲線都是站內(nèi)各泵的特性曲線疊加起來的，方法是：并聯(lián)時，把一樣揚程下的流量相加；串聯(lián)時，把一樣流量下的揚程相加。13、短期停輸后管內(nèi)油溫計算公式TL

T (TO

T )e(aLb)中的Ob K2D aKD。D2C

D2D2C GC1y

2 14 g g14、加熱站加熱原油所用設(shè)備有加熱爐和換熱器兩類。15、泵站-管道系統(tǒng)的工作點是指在壓力供需平衡條件下，管道流量與泵站進(jìn)、出站壓力等參數(shù)之間的關(guān)系。16、有多個泵站的長輸管道，中間站C停運后的工況變化具體狀況是：在C以前各站的進(jìn)出站壓力均上升，在CC17、在長輸管道中C點漏油后，漏油前的泵站的進(jìn)出站壓力都下降，漏點后面各站的進(jìn)出站壓力也都下降，且距漏點愈近的站，壓力下降幅度愈大。18、熱油管道中，對溫降影響較大的兩個參數(shù)是總傳熱系數(shù)KG，K加快，隨著流量減小，溫降將加快。19、某油品20℃的粘度為25106m2

s，粘溫指數(shù)u0.04，則出站溫度TR

60℃，進(jìn)站溫度TZ

30℃時，熱油管道中的平均粘度為11.23106m2s。20、挨次輸送時，循環(huán)周期越長，產(chǎn)生的混油量越少，所需要的油罐容量越大。21、熱油管道中，在m=的紊流狀況下，可能消滅不穩(wěn)定區(qū)的條件是μ(T-T20；在層流情R 0況下，可能消滅不穩(wěn)定區(qū)的條件是μ(T-T3。R 022、由于粘度對摩阻的影響，當(dāng)Lc/C＞L/N時，由最大粘度確定允許最小進(jìn)站壓頭；由最小粘度確定允許最大進(jìn)站壓頭。三、證明題及分析1、設(shè)全線N座泵站，長為L，輸量為Q，在C+1站入口處漏油，漏量為q，漏點前面流量為Q*Q*-〔即Q*>Q>Q-。證明：從首站至漏油點的管段壓降平衡式為：H C(ABQ2m)fL

Q2mZ

H

〔1〕S1

C

s(c1) Hs(c1)

(NC)AB(Q

q)2m f(LLc

)(Q

q)2mZ

K,c1

〔2〕將〔1〕+〔2〕可得

2 H NAZ(CBfL )QS1 C

m(NC)Bf(LLC

)(Q

q)2m 〔3〕正常狀況下全線的呀降平衡式為：H NABQ2m)fLQ2mZ 整理為S1H NAZ(NBfL)Q2m 〔4〕S1比照〔3〕和〔4〕可知QQQ

q 證畢2、設(shè)某管線長為L，有N座泵站，輸量為〔提高輸量后為Q。提高管路輸送力量的方法2

1

倍，則可以承受既倍增x

L

2

)〔其中Q ，1Q1i f。i證明：倍增泵站并鋪副管前的能量平衡式為：N(HC

h )fQ2mL 〔1〕m倍增泵站并鋪副管后的能量平衡式為：2N(H

h )fQ2m

〔2〕C m 1聯(lián)立解〔1〕和〔2〕得Q2m

Q2mL 1 2Q2m 2L 1 Lx(1)QQ 1QQL 2x )1 2m3、某等溫輸油管道，地形平坦沿線高程均相等，三個泵站等間距布置，每站二臺一樣型號的離心泵并聯(lián)工作，輸量為Q；現(xiàn)由于油田來油量削減，輸量降為Q/2，問可對運行的泵組合及泵站出口閥進(jìn)展哪些調(diào)整哪種方案最好說明理由〔管線流態(tài)均為水力光滑區(qū)，忽約H ，H，h 。s1 t mLQhQ/2h，c c1輸量為Q時的能量平衡方程為：H +3(h－h(huán)S1 c

)=fLQ2-m+H ①t輸量為Q/2時的能量平衡方程為：QH +3(h－h(huán)s1 c1

)=fL( )2－m+H ②2 t比較①和②可得：

hc1hc

=(12)2－m

=0.2973所以，按題意可知只需一個泵站的一臺泵即可完成Q/2的輸量。固然，還可實行把泵站出口關(guān)小節(jié)流、調(diào)整泵機組速度、換用離心泵的葉輪直徑等措施。但以全線能消耗用最低為根本原則考慮，前者為最優(yōu)。4、在管道建設(shè)中，常為某種目的而鋪設(shè)副管或變徑管來降低摩阻，在流態(tài)一樣〔如水力光滑區(qū)〕的狀況下，試分析降低一樣水力摩阻時，承受鋪設(shè)副管還是變徑管在經(jīng)濟(jì)上更為合理〔設(shè)鋪設(shè)副管與變徑管的長度均為L；副管的管徑與干線管徑一樣，即d=d；變徑管直徑為d〕f f 0解：由于在水力光滑區(qū)，且d=d，ι=ωι=ι/=ιf f據(jù)題意有ι=ι，即Ω=(d/d)=，解得dd0 0 0鋼材耗量分別為：副管為2πdδLρf變徑管為πdδLρf可見鋪設(shè)變徑管可節(jié)約鋼材%，所以鋪設(shè)變徑管比鋪設(shè)副管在經(jīng)濟(jì)上更為合理。四、計算題1、某埋地原油管道等溫輸送管線，任務(wù)輸量2500×104t/aD=0.703m;年平均地溫T=1〔1=×1-6m/s油溫2℃時的密度為874Kg/3e取0.1m；全線長176Km。求全線的沿程摩阻損失hl。、計算輸送溫度下的流量191920(T020)1.8250.001315201.8250.013158740.6757Kg/m3℃19874.68Kg/m3℃Q

G103 0.9452m3/s19 19

84003600(2)、計算雷諾數(shù)Q4QR 19 20826e D1 19D10DR 1

100.70370300e1 e 0.11033000R70300e故流態(tài)為水力光滑區(qū)，即m=〔3、用列賓宗公式計算沿程摩阻Q2mm

0.94521.75(82.2106)0.25h L

19 D5m1

L0.0246 1760001992m0.7034.752、某Φ325×7的等溫輸油管線有兩座泵站，每座泵站有兩臺同型號的泵串聯(lián)工作，線路上幾個測點所對應(yīng)的里程和高程如下所示。問該管線的輸量可達(dá)多少當(dāng)其次站停運后，該管線的輸量又可到達(dá)多少：流態(tài)為水力光滑區(qū)，首站進(jìn)站壓頭為20m，各站單泵特性方程為H=，油品的計算粘度υ=×10-6m2/s，站內(nèi)局部阻力和干線局部阻力均不計。測點 1里程 0〔Km〕

2 3 4 532 50 74 86高程〔m〕 0 49 23 160 61f

0.25D4.75全線能量平衡方程H 4H fQ1.75LZS1 CQ1.75

H 4AZS1fL4B

0.43Q0.17m3S其次站停運后Q1.75

H 2AZS1fL2B

0.25Q0.12m3S3某管線D 325mm站間距32Km總傳熱系數(shù)K=m2.℃,輸量G=98Kg/S,出站溫度65℃，0沿 線 地 溫 T=3 ℃ ， 所 輸 油 品 物 性 為0 852Kg/m3,C2.0KJ/Kg.C, 5.3106m2/s,0.036〔粘溫系數(shù)，按平均20 TR溫度計算法求熱油管路的站間摩阻?！舶此饣瑓^(qū)計算0.0246m0.25,1.8250.001315 (t20。20 t 20〕計算平均溫度T TL

(TR

T)e0

aL

3(653)e

1.83.140.32532023982.0103

49C1 2 1 2T T TPj 3 R 3

65 48.954.3C3 3由平均溫度計算平均粘度PjTRPj

(TT)ee得 e(TRTPj)7.8105m2/sPj TR求站間摩阻hl (54.320)54.3 201.8250.001315 0.70426Kg/m3.C20 827.8Kg/m354.3Q 54.3

G54.3

0.11838m3/sQ2mm

0.118381.75(7.8106)0.25hl

54.3 PjLD5m 1

0.0246 32023207m0.3254.75五、問答題1、輸油站的主要作業(yè)區(qū)由哪幾局部組成簡述輸油站的主要功能〔或操作。主要作業(yè)區(qū)包括：輸油泵房；閥組間；清管器收發(fā)裝置；計量間；油罐區(qū)；加熱系統(tǒng)；站控室；油品預(yù)處理設(shè)施。輸油站的主要功能〔或操作〕包括：來油與計量；正輸；反輸；越站輸送〔包括全越站、壓力越站、熱力越站2、簡述挨次輸送管道有哪幾個特點挨次輸送時會產(chǎn)生混油；混油需要承受合理的工藝進(jìn)展處理和銷售；批量和最優(yōu)循環(huán)次數(shù)；首末站批量油品的儲存；管道的水力特性不穩(wěn)定。3、簡述管道輸送的特點管道輸送的優(yōu)點：運費低，能耗少；運輸量大、勞動生產(chǎn)率高；建設(shè)投資低，占地面積少；受外界影響小，安全性高。管道輸送的缺點：管道輸送量的經(jīng)濟(jì)范圍小、極限范圍??；起輸量高。4、熱油管道的泵站布置與等溫管道相比有何特點①加熱站間管道的水力坡降線是一條斜率不斷增大的曲線?？梢罁?jù)各段油溫對應(yīng)的摩阻值在縱斷面圖上按比例畫出，連成曲線。②在加熱站處，由于進(jìn)、出站油溫突變，水力坡降線的斜率也會突變，而在加熱站之間，水力坡降線斜率連續(xù)變化。5、熱油管道在中等流量區(qū)時，為什么隨流量減小，摩阻反而增大進(jìn)入不穩(wěn)定區(qū)的條件是什么在中等流量區(qū)，一方面隨著流速的增大而使摩阻增加，另一方面隨著流量的增加，終點油溫TZ顯著上升，對于或B的。因此T的上升會使油流的粘度顯著下降，而使摩阻減小。加之層流時粘度對摩阻的影響較大，故可能消滅隨流量減小，摩阻反而增大的現(xiàn)象。進(jìn)入不穩(wěn)定區(qū)的條件是：在m=的紊流狀況(TR

T)20;在層流狀況下,(T0

T)3。06、簡述挨次輸送時，影響混油的因素有哪些答：管內(nèi)流淌狀態(tài)、管徑、混油界面所經(jīng)過的管道長度〔或時間站初始混油量、中間泵站、停輸?shù)葘煊土烤杏绊憽?、兩種油品在管內(nèi)交替時，產(chǎn)生混油的主要緣由是什么答：一是管道橫截面沿徑向流速分布不均勻使后行油品呈楔形進(jìn)入前行的油品中；二是管內(nèi)流體沿管道徑向、軸向造成的紊流集中作用；三是兩種油品的密度差而引起的混油。8、影響混油量多少的因素有哪些答：影響混油量的因素有管內(nèi)流淌狀態(tài)、管徑、混油界面所經(jīng)過的管道長度、輸送次序、首站初始混油量、中間泵站、停輸對混油量的影響。9、簡述怎樣用圖解法推斷翻越點在接近末端的縱斷面的上方，按其縱橫坐標(biāo)的比例作一水力坡降線，將此線向下平移，直到與縱斷面線相切為止。如水力坡降線在與終點相交之前，不與管道縱斷面線上的任一點相切，即不存10、為什么外伴隨加熱可以避開石蠟沉積〕分子集中方向從管壁向中心集中〔〕剪切彌散被熱運動減弱六、推斷題1、一般狀況下，紊流時，集中混油是主要的；層流時，流速分布不均而形成楔形油頭造成〔√〕2nm為：m=n-1?！病痢?、對于大直徑的熱含蠟油管道，加熱站間常見流態(tài)變化挨次為：從加熱站出口處的牛頓紊流→牛頓層流→非牛頓紊流→非牛頓層流〔×〕4、熱油管道中，在m=的紊流狀況下，可能消滅不穩(wěn)定區(qū)的條件是μ(T-T＞3；在層流狀況R 0下，可能消滅不穩(wěn)定區(qū)的條件是μ(T-T＞20〔×〕R 05、泵的揚程和泵的排出壓力均等于泵的出口壓力〔×〕6、假設(shè)肯定輸量的液體從某高點自流到終點還有能量富有，且在全部的高點中該點的富有量最大，則該高點就是翻越點〔√〕7、熱油管道的運行方式是導(dǎo)致是否消滅不穩(wěn)定工作區(qū)的首要條件，當(dāng)流態(tài)為層流時，維持進(jìn)站溫度T肯定運行時，易消滅不穩(wěn)定工作區(qū)〔×〕Z8、我們知道只要鋪設(shè)副管總有減阻效果，并且隨雷諾數(shù)的上升，鋪副管和變徑管的減阻效〔×〕9、管道某點堵塞后由于流量減小，因此堵點前后的壓力均下降〔×〕10KKQHl增大,則說明管壁結(jié)蠟可能較嚴(yán)峻，應(yīng)實行清蠟措施〔√〕七、多項選擇題1、評價含蠟原油流變特性的主要指標(biāo)有ABA粘度，B凝點，C含蠟量，D靜屈服值。2、含蠟原油管道中的蠟沉積機理主要包括BC〕A蠟晶吸附，B分子集中，C布朗運動，D3、輸油管道的勘察工作是設(shè)計工作的根底，勘察一般按以下哪幾個階段進(jìn)展〔ACA踏勘，B選線勘察，C初步設(shè)計勘察，D施工圖勘察。4、轉(zhuǎn)變泵特性的方法主要有〔AB〕A切削葉輪，B轉(zhuǎn)變泵的轉(zhuǎn)速，C進(jìn)口負(fù)壓調(diào)整，D調(diào)整泵的出口壓力。5、影響熱油管道結(jié)蠟量的主要因數(shù)有〔ABC〕A油溫順管壁溫差，B油流速度，C原油的組成，D管壁材質(zhì)。6、影響熱油管道溫降的因素包括ABC〕A土壤溫度場，B土壤濕度，C大氣溫度，D管道運行參數(shù)。7、鋪設(shè)副管的目的主要是為了〔BC〕A增大散熱面積，B降低摩阻，C增大泵站布置范圍，D8、影響管道特性曲線起點凹凸的因素是〕A流量，B管徑，C地形高差，D油流粘度。9、影響管道特性曲線陡緩的因素是〔ABA流量，B不同管徑，C地形高差，D油流粘度。10、熱油管道的運行啟動方法有〔ABC〕A冷管直接啟動，B預(yù)熱啟動，C加稀釋劑啟動，D加降凝劑啟動。管輸工藝復(fù)習(xí)題1、長輸管道由哪兩局部組成P2答：輸油站和線路2、長輸管道分為哪兩類P2答：原油管道和成品油管道3、長距離輸油管道的設(shè)計階段一般分為哪三個階段P13答：可行性爭論、初步設(shè)計、施工圖設(shè)計三個階段4、熱含蠟原油管道、大直徑輕質(zhì)成品油管道，小直徑輕質(zhì)成品油管道，高粘原油和燃料油管道分別處于哪個流態(tài)答：熱含蠟原油管道、大直徑輕質(zhì)成品油管道：水力光滑區(qū)。小直徑輕質(zhì)成品油管道：混合摩擦區(qū)。高粘原油和燃料油管道：層流區(qū)5P42〔1〕〔2〕各泵站的進(jìn)出口壓力在短時間內(nèi)相互沒有直〔旁接罐調(diào)整；●各站的進(jìn)出站壓力沒有直接聯(lián)系；●站間輸量的求法與一個泵站的管道一樣：6P431〕各站的輸油量必定相等〔〕各站的進(jìn)、出站壓力相互直接影響。課件：●全線為一個統(tǒng)一的水力系統(tǒng)，全線各站流量一樣；●輸量由全線全部泵站和全線管路總特性打算；7P46答：橫坐標(biāo)表示管道的實際長度，常用的比例為1:10000~1:100000?？v坐標(biāo)為線路的海拔高程，常用的比例為1：500~1：1000。8、管道起點與翻越點之間的距離稱為管道的計算長度。不存在翻越點時，管線計算長度等于管線全長。存在翻越點時，計算長度為起點到翻越點的距離，計算高差為翻越點高程與起點高程之差。P489P68〔P70〕答：在較短時間內(nèi)，全線運行參數(shù)隨時間猛烈變化，屬于不穩(wěn)定流淌〔間站停運后流量削減；停運站前面各站的進(jìn)、出站壓力均上升；停運站后面各站的進(jìn)、出壓力均下降〕課件：①c站停運后，其前面一站(c-1站)的進(jìn)站壓力上升。停運站愈靠近末站(c越大)，其前面一站的進(jìn)站壓力變化愈大。②c③停運站前面各站的出站壓力均上升，距停運站越遠(yuǎn)，變化幅度越小④c(c⑤cc⑥停運站后面一站的出站壓力下降。同理可得出停運站后各站的出站壓力均下降，且變化趨勢與進(jìn)站壓力一樣全線水力坡降線的變化①某站停運后，輸量下降，因而水力坡降變小，水力坡降線變平，但停運站前后水力坡降仍舊一樣，即水力坡降線平行。出站壓力上升幅度比進(jìn)站壓力大)，且距停運站越近，高得越多。③停運站后各站的進(jìn)出站壓力下降，因此停運站后各站間的水力坡降線的起點和終點均比原來低(且出站壓力下降幅度比進(jìn)站壓力小)，且距停運站越近，低得越多。10P72答：漏油后，漏點后面的各站的進(jìn)出站壓力都下降。漏油后全線工況變化狀況如圖2-27所示。課件：漏油后，漏點前面各站的進(jìn)出站壓力均下降，且距漏點越遠(yuǎn)的站變化幅度越小。漏點距首站越遠(yuǎn)，漏點前面一站的進(jìn)出站壓力變化愈大。即：也就是說漏點前面一站的出站壓力也下降。漏點后總之，管道漏油后，漏點前的流量增大，漏點后流量減小，全線各站進(jìn)出站壓力均下降，且距漏點越近的站進(jìn)出站壓力下降幅度愈大。漏點距首站愈遠(yuǎn)，漏點前一站的壓力變化愈大，反之漏點后面一站的進(jìn)出站壓力變化愈大。11、長輸管道輸量調(diào)整的方法主要有〔1〕轉(zhuǎn)變泵站特性：①轉(zhuǎn)變運行的泵站數(shù)②轉(zhuǎn)變運行的泵機組數(shù)③轉(zhuǎn)變泵的轉(zhuǎn)速④轉(zhuǎn)變多級泵的級數(shù)⑤切削葉輪〔2〕轉(zhuǎn)變管路特性：轉(zhuǎn)變管路特性主要是節(jié)流調(diào)整。節(jié)流調(diào)整是人為地調(diào)整泵站出口閥門的開度，增加閥門的阻力來轉(zhuǎn)變管路特性以降低管道的輸量12、長輸管道穩(wěn)定性調(diào)整的方法主要有答：①轉(zhuǎn)變泵機組轉(zhuǎn)速②回流調(diào)整。回流就是通過回流管路讓泵出口的油流一局部流回入口③節(jié)流調(diào)整。節(jié)流是人為地造成油流的壓能損失，降低節(jié)流調(diào)整機構(gòu)后面的壓力，它比回流調(diào)整節(jié)約能量13、影響等溫輸油管道水力坡降的主要因素。P46答：主要因素：流量、粘度、管徑14、熱油管不同于等溫管的特點。P76答：在于輸送過程中存在著兩方面的能量損失。課件：①沿程的能量損失包括熱能損失和壓能損失兩局部。②熱能損失和壓能損失相互聯(lián)系，且熱能損失起主導(dǎo)作用。③沿程油溫不同，油流粘度不同，沿程水力坡降不是常數(shù)，i≠const。一個加熱站間，距加熱站越遠(yuǎn)，油溫越低，粘度越大，水力坡降越大15P81答：(看課本)①設(shè)計時確定加熱站間距(加熱站數(shù))②運行中計算沿程溫降,特別是計算為保持要求的進(jìn)站溫度TZ所必需的加熱站出站溫度TR③校核站間允許的最小輸量④運行中反算總傳熱系數(shù)K值16P101答：有兩種。一種是按平均油溫的粘度作計算粘度，按此粘度計算摩阻；其次種是依據(jù)粘溫關(guān)系式，計入粘度隨溫度的變化〔課件：①平均溫度計算法②分段計算法③基于粘溫關(guān)系的方法〕17P105答：熱油管道工藝設(shè)計過程是首先進(jìn)展熱力計算，得出全線所需加熱站數(shù)。按加熱站間管道進(jìn)展水力計算，依據(jù)全線所需壓頭計算所需泵站數(shù)。在線路縱斷面圖上布置加熱站、泵站并進(jìn)展調(diào)整，依據(jù)布站結(jié)果再核算熱力與水力工況。課件：(1)熱力計算①確定熱力計算所需要的參數(shù)：TR、TZ、T0、K②按最小設(shè)計輸量計算加熱站LR③計算加熱站數(shù)nRTR爐hR③計算全線所需總壓頭④選擇泵型號及其組合方式，計算泵站揚程⑤確定泵站數(shù)并化整確定最優(yōu)管徑方案。方法與等溫管一樣，只是能消耗用包括動力費用和熱能費用兩局部。站址確實定①按最小設(shè)計輸量布置熱站，最大輸量布置泵站，兼顧最大最小輸量要求，盡量使熱站和泵站合并。②給出假設(shè)干輸量下的熱站和泵站的允許組合。校核①TR、TZ②Hs、Hd③動靜水壓力④原動機功率及加熱爐熱負(fù)荷⑤Gmin18、熱泵站上先爐后泵流程的優(yōu)點答：進(jìn)泵油溫高，泵效率高；站內(nèi)油溫高，管內(nèi)結(jié)蠟較輕，站內(nèi)阻力??；加熱爐受壓較低，投資小，危急性也小。在旁接灌流程下，假設(shè)承受先爐后泵，則進(jìn)站壓力較低，加熱爐受上一站的掌握。目前我國有些管道已經(jīng)將先泵后爐的流程改為先爐后泵流程。設(shè)計的管線，不管是承受“泵到泵”輸送還是承受“旁接灌”輸送，都應(yīng)設(shè)計為先爐后泵流程，但進(jìn)站壓力肯定要滿足加熱爐工作壓力的需要。19P329〔看課本329頁〕優(yōu)點：①運行安全牢靠②原油在熱媒原油換熱器中走殼50～100kPa1/2隨熱負(fù)荷變化，因而對輸量和熱負(fù)荷的適應(yīng)性強④體積小,重量輕,便于實現(xiàn)加熱爐系統(tǒng)的輕型化和預(yù)制化。間接加熱的缺點為一種低毒有機化合物，當(dāng)熱媒溫度高于60℃時，熱媒與大氣接觸發(fā)生氧化，所以必需用氮氣密封。20P222〔〕成立投產(chǎn)指揮機構(gòu)，等〔〕制定《投產(chǎn)方案3〕生產(chǎn)預(yù)備〔〕投產(chǎn)試壓〕〔6〕〔7〕〔具體看課本222~223頁〕課件：①各站單體及整體冷熱水試運。單體試運包括：⑴油罐試水⑵加熱爐和鍋爐的烘爐及試燒⑶電機和主泵試運站內(nèi)整體試運分冷水試運和熱水試運，承受站內(nèi)循環(huán)流程②沖洗清掃站間管路。④通油投產(chǎn)，管線預(yù)熱到達(dá)要求并全面檢查合格后便可投油。21P214〔1〕〔2〕〔〕〔214〕課件：①冷管直接啟動。只有當(dāng)管道距離短，投油時地溫高，并能保證大排量輸送狀況下，才能承受冷管直接啟動。對于長輸管道，當(dāng)?shù)販亟咏厅c時，也可承受冷管直接啟動②加稀釋劑或降粘劑啟動。在原油中參加化學(xué)添加劑或稀油，降凝降粘后直接輸入冷管道，這種方法要受降粘劑或稀油的限制③預(yù)熱啟動對于大多數(shù)輸送易凝原油的長輸管道，均承受此方法啟動。即在輸送原油前先在管道中輸送熱水，往土壤中蓄入局部熱量，建立肯定的溫度場后再輸油。預(yù)熱的方法可以是單向預(yù)熱(即始終從首站往末站輸送熱水)，也可以是正反輸交替預(yù)熱。對于較長的管道，為了節(jié)約水和燃料，并避開排放大量熱水污染環(huán)境，常承受正反輸交替預(yù)熱22、投油時應(yīng)留意的問題答：課件：①盡可能加大輸油量，一般應(yīng)大于預(yù)熱輸水量的一倍。2～3③首站油源和末站轉(zhuǎn)運要連接，投油后不得中途停輸。④中間站盡可能承受壓力越站流程。必需啟泵時要在混油段〔含隔離器〕過站后再啟泵。⑤混油段進(jìn)入末站后，要進(jìn)特地的混油罐，混油罐的容量視狀況而不同。放置隔離器時，可取混油罐容量為管道總?cè)莘e的5％，未放置隔離器時，混油罐的容量為管道總?cè)莘e的40％?；煊瓦M(jìn)罐后，加溫脫水，待含水合格前方允許外銷。23、管壁結(jié)蠟的機理P228答：可以歸納為分子集中、剪切彌散、布朗集中和重力沉降四種機理24P231~233答：油溫、原油與管壁的溫差、流速、原油組成、管壁材質(zhì)、蠟沉積層與運行時間的關(guān)系。六種因素課件：①油溫的影響②油壁溫差的影響③流速的影響〔流速對管壁結(jié)蠟強度的影響主要表現(xiàn)為，隨著流速的增大，管壁結(jié)蠟強度減弱〕④原油組成的影響⑤管壁材質(zhì)的影響25、防止結(jié)蠟和清蠟的措施有哪些答：(1)保持沿線油溫均高于析蠟點，可大大削減石蠟沉積?？s小油壁溫差。可承受保溫的方法，既可以削減結(jié)蠟又可以降低熱損失，但要進(jìn)展技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，以確定是否實行保溫措施。1.5m/s以上，避開在低輸量下運行。承受不吸附蠟的管材或內(nèi)涂層?；瘜W(xué)防蠟?？沙惺芡獗砘钚詣┳鳛榉老瀯?，阻擋蠟分子在已結(jié)晶的外表上連續(xù)析出。也可以在原油中參加蠟晶改進(jìn)劑，使石蠟晶體分散在油流中并保持懸浮，阻礙蠟晶的聚結(jié)或沉積。但目前這種方法還很不經(jīng)濟(jì)，由于化學(xué)添加劑太貴。清管器清蠟。目前最常用的清管器有機械清管器和泡沫塑料清管器。2