DB54T 0268-2022建筑工程隔震與減震技術規(guī)程

ICS90.010.30CCSP33西藏54自治區(qū)地方標準局IDB54/T0268—2022 地震作用與驗算 6 6消能減震建筑基本規(guī)定 177消能器的技術性能 198消能減震結構設計 259消能減震加固設計 3010消能部件的連接與構造 3211消能部件的施工、驗收和維護 3612隔震結構基本規(guī)定 4013隔震支座技術性能 42 15多、高層隔震結構設計 4816多層隔震砌體與石結構建筑設計 5117既有建筑隔震加固 5318隔震部件施工、驗收與維護 57附錄A復振型影響系數計算公式 60附錄B各種類型隔震支座尺寸及力學性能 62 DB54/T0268—2022Contents1Generalprovisions 12Termsandsymbols 23Generalrequirements 54Earthquakeactionandseismiccheckingforstructures 65Performance-baseddesign 146Generalregulationsofenergydissipationbuildings 177Technicalcharacteristicsofenergydissipationdevices 198Energydissipationdesignforbuildings 259Energydissipationdesignforretrofitofexistingbuilding 3010Connectinganddetailsofenergydissipationsparts 3211Construction,qualityacceptanceandmaintenanceofenergydissipationparts 3612Generalrequirementsofisolatedbuilding 4013Technicalcharacteristicsofisolationbearings 4214Designofisolationlayer 4415Multi-storyandtallbuildings 4816Multi-storymasonryandstonebuilding 5117Seismicisolationdesignforretrofitofexistingbuildings 5318Construction,qualityacceptanceandmaintenanceofisolationparts 57AppendixAFormulafortheinfluencecoefficientofcomplexmode 60AppendixBDimensionsandmechanicalpropertiesofvarioustypesofisolationbearings 2Addition:ExplanationofProvisions 73IDB54/T0268—2022前言為深入貫徹實施《建設工程抗震管理條例》中華人民共和國國務院令第744號，提高西藏自治區(qū)建設工程抗震防災能力、降低地震災害風險，保障人民生命財產安全，根據西藏自治區(qū)住房和城鄉(xiāng)建設廳《西藏自治區(qū)工程建設標準化工作管理辦法》，由西藏大學、西藏自治區(qū)建筑勘察設計院及中國建筑科學研究院有限公司等單位對西藏自治區(qū)工程建設規(guī)范《建筑工程隔震與減震技術標準》DBXX/TXXXX-XXXX進行編制。本規(guī)程是在總結近些年國內外消能減震、隔震技術的工程應用和最新科研成果基礎上，廣泛征求業(yè)內人員意見，并結合現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011，現行國家標準《建筑隔震設計標準》GB/T51408，現行行業(yè)標準《建筑消能減震技術規(guī)程》JGJ297及現行協會標準《建筑消能減震加固技術規(guī)程》T/CECS547等編制而成的。本規(guī)程共有18章內容主要內容包括：總則；術語和符號；基本規(guī)定；地震作用與驗算；性能化設計；消能減震建筑基本規(guī)定；消能器的技術性能；消能減震結構設計；鋼筋混凝土結構消能減震加固設計；消能部件的連接與構造；消能部件的施工、驗收和維護；隔震結構基本規(guī)定；隔震支座技術性能；隔震層設計；多、高層隔震結構設計；多層隔震砌體與石結構建筑；既有建筑隔震加固；隔震建筑施工、驗收與維護。主編單位：中國建筑科學研究院有限公司西藏自治區(qū)建筑勘察設計院西藏大學參編單位：拉薩市設計集團有限公司國家工程橡膠產品質量監(jiān)督檢驗中心西藏震宇減震科技有限公司衡水震泰隔震器材有限公司西藏自治區(qū)地震局東南大學西藏民族大學西藏農牧學院西藏職業(yè)技術學院昌都市建筑勘察設計院西藏山南市建筑規(guī)劃設計院中都工程設計有限公司西藏正信工程檢測技術有限公司核工業(yè)西南勘察設計研究院有限公司西藏金林建筑設計有限公司創(chuàng)鑫工程咨詢股份有限公司西藏分公司阿里象雄建筑勘察規(guī)劃設計有限公司西藏遠望工程設計有限公司株洲時代新材料科技股份有限公司河北寶力工程裝備股份有限公司四川融海運通抗震科技有限責任公司DB54/T0268—2022主要起草人：薛彥濤蒙乃慶索朗白姆李澈王兵宋秀芬伊建康李進明楊方圓周騰飛管育才李莉斯斯朗擁宗王慧琳王小軍劉崗封士杰李林鄭建軍李紅王月紅陳丙瑞范永揚董鐵忠王繼張軍龍張志強尹凌峰張根鳳高志偉宗永臣金建立何強易峰王澤方蘇勇軍任明燕李紅艷張金忠趙躍劉明培李濤濤何乾勝張文生谷廣宇梁知非胡冰鄧定元熊偉成張威楊濤寧響亮陳健俞海敏審查人員：周云吳宏磊熊世樹張耀康扎西央宗熊華章楊曉鑫朱文革1DB54/T0268—2022建筑工程隔震與減震技術規(guī)程1總則1.0.1為貫徹執(zhí)行國家有關建筑工程防震減災的法律法規(guī)，實行以預防為主的防震減災方針，使建筑物采用消能減震、隔震技術后，提高建筑安全性，減輕建筑的地震破壞，避免人員傷亡和經濟損失，制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于西藏自治區(qū)新建建筑工程和既有建筑抗震加固工程采用消能減震、隔震技術的設計、施工、驗收和維護。1.0.3采用本規(guī)程設計的消能減震建筑、隔震建筑，其基本抗震設防目標是：當遭受多遇地震時，主體結構不受損壞或不需要修理可繼續(xù)使用；當遭受設防地震時，主體結構可能發(fā)生損壞，但經一般修理仍可繼續(xù)使用；當遭受罕遇地震時，主體結構不致倒塌或發(fā)生危及生命的嚴重破壞。同時，當遭受罕遇地震時，消能部件及連接無損壞發(fā)生，消能器應能正常發(fā)揮消能作用，隔震裝置及連接應發(fā)揮隔震作用，不發(fā)生危及上部建筑的安全破壞。1.0.4當建筑有更高的抗震設防要求時，宜采用性能化設計方法。1.0.5消能減震建筑、隔震建筑結構設計、施工、驗收和維護除應符合本規(guī)程要求外，尚應符合國家、行業(yè)及西藏自治區(qū)現行有關標準的規(guī)定。2DB54/T0268—20222術語和符號2.1術語2.1.1消能器energydissipationdevice也稱阻尼器，通過內部材料或構件的摩擦、彈塑性滯回變形或黏(彈)性滯回變形等方式來耗散或吸收能量的裝置。包括位移相關型消能器、速度相關型消能器和復合型消能器。2.1.2消能減震結構energydissipationstructure設置消能器的結構。消能減震結構包括主體結構、消能部件。2.1.3位移相關型消能器displacementdependencedamper耗能能力與消能器兩端的相對位移相關的消能器，主要包括金屬消能器、屈曲約束支撐和摩擦消能器。2.1.4速度相關型消能器velocitydependencedamper耗能能力與消能器兩端的相對速度有關的消能器，主要為黏滯阻尼器(墻)和黏彈性消能器。2.1.5金屬消能器metalenergydissipationdevice(metallicyieldingdamper)由各種不同特性金屬材料元件或構件制成，利用金屬元件或構件抵抗地震作用中發(fā)生彈塑性滯回變形耗散能量的減震裝置。2.1.6鉛黏彈性消能器leadvisco-elasticityenergydissipationdevice鉛黏彈性消能器主要由黏彈性材料、鉛和鋼材組成，其中黏彈性材料和鉛為耗能材料，鋼材為非消能元件，為耗能能力與消能器兩端的相對位移和相對速度有關的消能器。2.1.7摩擦消能器frictionenergydissipationdevice由鋼元件或構件、摩擦片和預壓螺栓等組成，利用兩個或兩個以上元件或構件間相對位移時產生摩擦做功而耗散能量的減震裝置。2.1.8屈曲約束支撐buckling-restrainedbrace由核心單元、外約束單元等組成，利用核心單元抵抗地震作用中發(fā)生拉、壓彈塑性滯回變形耗散能量的減震裝置，分為承載型屈曲約束支撐、耗能型屈曲約束支撐等。2.1.9黏滯消能器viscousenergydissipationdevice(viscousdamper)由缸體、活塞桿、活塞、黏滯材料等部分組成，利用活塞在黏滯介質中運動，產生與活塞運動速度相關的阻尼力，耗散地震輸入結構中能量的減震裝置。2.1.10黏彈性消能器visco-elasticenergydissipationdevice(viscoelasticdamper)由粘彈性材料和約束鋼板或圓(方形或矩形)鋼筒等組成，利用粘彈性材料間產生的剪切或拉壓滯回變形來耗散能量的減震裝置2.1.11消能部件energydissipationpart由消能器和支撐或連接消能器構件組成的部分。2.1.12附加阻尼比additionaldampingratio消能減震結構往復運動時消能器附加給主體結構的有效阻尼比。2.1.13附加剛度additionalstiffness消能減震結構往復運動時消能部件附加給結構的剛度。2.1.14設計位移designdisplacementofenergydissipationdevice消能減震結構在罕遇地震作用下消能器兩端發(fā)生的最大相對變形值。2.1.15設計速度designvelocityofenergydissipationdevice消能減震結構在罕遇地震作用下速度型消能器兩端受到的最大相對速度值。3DB54/T0268—20222.1.16極限位移ultimatedisplacementofenergydissipationdevice消能減震結構在罕遇地震作用下消能器具有的大于設計位移的兩端相對變形能力。2.1.17極限速度ultimatevelocityofenergydissipationdevice消能減震結構在罕遇地震作用下速度型消能器可以承受的大于設計速度的兩端相對速度值。2.1.18隔震建筑isolatedbuilding在建筑物中設置隔震裝置而形成的結構體系。包括上部結構、隔震層、下部結構和基礎。隔震房屋和隔震結構的定義與此相同。2.1.19隔震層isolationlayer設置在被隔震的上部結構與下部結構或基礎之間的全部隔震裝置的總稱。包括全部隔震支座、阻尼裝置、抗風裝置、限位裝置、抗拉裝置、附屬裝置及相關的支承或連接構件。2.1.20上部結構super-structureabovetheisolationlayer隔震結構中位于隔震層以上的部分。2.1.21下部結構sub-structurebelowtheisolationlayer隔震結構中位于隔震層以下的部分，不包括基礎。2.1.22等效阻尼比equivalentdampingratio隔震結構往復運動時，相對于隔震層或隔震支座某特定水平位移，與隔震層(或隔震支座)所耗散的能量相對應的阻尼比。2.1.23等效剛度equivalentstiffness隔震結構往復運動時，相對于隔震層或隔震支座)某特定水平位移，隔震層或隔震支座)所承受的荷載與相應位移的比值。其值可取荷載—位移曲線在對應位移點的割線剛度。2.1.24阻尼裝置dampingdevice設置在隔震層的吸收并耗散地震輸入能量而使隔震層振動位移反應衰減的裝置。2.1.25橡膠隔震支座laminatedrubberisolationbearing在地震區(qū)，用于房屋、橋梁或其他結構隔震的橡膠支座，包括天然橡膠支座LNR、鉛芯橡膠支座LRB、高阻尼橡膠支座HDR。2.1.26彈性滑板隔震支座elasticslidebearing由彈性材料與摩擦滑板組成的隔震支座。2.1.27摩擦擺隔震支座frictionpendulumsystem具有特定形狀的固體塊在弧面板中摩擦擺動的隔震支座，通過滑動界面摩擦消耗地震能量。2.1.28天然橡膠隔震支座linearnaturalrubberbearing支座中的彈性材料為天然橡膠的橡膠隔震支座2.1.29鉛芯橡膠隔震支座leadrubberbearing支座中含有鉛芯的橡膠隔震支座2.1.30高阻尼橡膠隔震支座highdampingrubberbearing支座中的彈性材料為高阻尼橡膠的橡膠隔震支座4DB54/T0268—20222.2符號2.2.1結構參數F—設置消能部件的主體結構層間屈服剪力；syTi—消能減震結構的第i階振型周期；匕—消能減震結構總阻尼比；匕1—主體結構阻尼比；—結構自振頻率；SYu—設置消能部件的主體結構層間屈服位移；SY匕d—消能部件附加給結構的有效阻尼比；—隔震結構底部剪力比；[9e]—彈性層間位移角限值；[θp]—彈塑性位移角限值；2.2.2消能器參數Cj—第j個消能器由試驗確定的阻尼系數；Fd—消能器在相應位移下的抗力(阻尼力)；Kb—支撐構件沿消能方向的剛度；Wcj—第j個消能部件在結構預期層間位移下往復循環(huán)一周所消耗的能量；u—沿消能方向消能器兩端相對位移；pyu—位移型消能部件在水平方向的屈服位移；py5DB54/T0268—20223基本規(guī)定3.1.1消能減震、隔震建筑應按現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223確定其抗震設防類別及其抗震設防標準，并進行抗震設計。3.1.2既有建筑采用本規(guī)程加固時，應根據后續(xù)工作年限分為三類：后續(xù)工作年限為30年以內(含30年)的建筑，簡稱A類建筑；后續(xù)工作年限為30年以上40年以內(含40年)的建筑，簡稱B類建筑；后續(xù)工作年限為40年以上50年以內(含50年)的建筑，簡稱C類建筑。3.1.3消能器、隔震裝置的經濟使用壽命應與主體結構設計使用年限或后續(xù)工作年限匹配，達到免維護使用周期或經歷設防烈度以上的地震后，應全面檢測，并依據檢測結果確定剩余使用年限或進行替換。3.1.4既有建筑抗震加固前，應根據設防烈度、抗震設防分類、年限和結構類型等，按現行國家標準《建筑抗震鑒定標準》GB50023、《既有建筑鑒定與加固通用規(guī)范》GB55021的有關規(guī)定進行抗震鑒定。3.1.5宜選擇對抗震有利地段作為消能減震、隔震減震的場地，避開不利地段，當無法避開時應采取有效的措施，不應選擇危險地段。3.1.6消能減震、隔震建筑的結構布置應符合現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011關于規(guī)則性的相關規(guī)定。3.1.7非結構構件抗震設計應符合現行國家標準《工程結構通用規(guī)范》GB55001、《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》GB55002、《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011和《非結構構件抗震設計規(guī)范》JGJ339中關于非結構構件相關規(guī)定。6DB54/T0268—20224地震作用與驗算4.1一般規(guī)定4.1.1消能減震、隔震結構的地震作用，應符合下列規(guī)定：1一般情況下，應至少在建筑結構的兩個主軸方向分別計算水平地震作用，各方向的水平地震作用應由該方向抗側力構件和消能部件共同承擔。2有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大于15°時，應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作。3質量和剛度分布明顯不對稱的結構，應計入雙向水平地震作用下的扭轉影響；其它情況，應允許采用調整地震作用效應的方法計入扭轉影響。48度和9度時的長懸臂或大跨度結構，及9度時的高層建筑結構，應計算豎向地震作用。4.1.2計算地震作用時，建筑的重力荷載代表值應取結構和構配件自重標準值和各可變荷載組合值之和。各可變荷載的組合值系數，應按表4.1.2采用。表4.1.2組合值系數可變荷載種類組合值系數雪荷載0.5屋面積灰荷載0.5屋面活荷載不計入按實際情況計算的樓面活荷載按等效均布荷載計算的樓面活荷載藏書庫、檔案庫0.8其它民用建筑0.5起重機懸吊物重力硬鉤吊車0.3軟鉤吊車不計入注：硬鉤吊車的吊重較大時，組合值系數應按實際情況采用。4.1.3消能減震、隔震結構的地震作用效應計算，應符合下列要求：1計算模型應包括隔震支座、消能部件的力學參數，宜采用空間結構有限元模型。2當結構主體結構處于彈性工作狀態(tài)，且隔震支座、消能器處于線性工作狀態(tài)時，可采用振型分解反應譜法、彈性時程分析法。3當結構主體結構處于彈性工作狀態(tài)，且隔震支座、消能器處于非線性工作狀態(tài)時，可將隔震支座、消能器進行等效線性化，采用附加有效阻尼比和有效剛度的振型分解反應譜法、彈性時程分析法；也可采用非線性時程分析法。4當主體結構進人彈塑性狀態(tài)時，應采用彈塑性分析方法。5消能減震結構的總水平地震作用，隔震結構隔震層以上結構的總水平地震作用，不得低于6度設防非隔震結構的總水平地震作用。4.1.4采用時程分析法時，當取3組加速度時程曲線輸入時，計算結果宜取時程分析法包絡值和振型分解反應譜法的較大值；當取7組及以上的時程曲線時，計算結果可取時程分析法的平均值和振型分解反應譜法的較大值。4.1.5實際強震記錄和人工模擬的加速度時程曲線應按建筑場地類別和設計地震分組選取和合成，其中實際強震記錄的數量不應少于總數的2/3。多組時程波的平均地震影響系數曲線與振型分解反應譜法所用的地震影響系數曲線相比，在對應于結構主要振型的周期點上相差不大于20%。彈性時程分析時，7DB54/T0268—2022每條時程曲線計算所得主體結構底部剪力不應小于振型分解反應譜法計算結果的65%，不應大于振型分解反應譜法計算結果的135%；多條時程曲線計算所得主體結構底部剪力的平均值不應小于振型分解反應譜法計算結果的80%，不應大于振型分解反應譜法計算結果的120%。地震波加速度時程的最大值表4.1.5時程分析所用地震加速度時程的最大值(cm/s2)地震影響6度7度8度9度0.05g0.20g0.30g多遇地震355570設防地震50200300400罕遇地震220310400510620極罕遇地震32046060084010804.1.6多遇地震的地震影響系數曲線的形狀及參數應按圖4.1.6a取，設防地震、罕遇地震和極罕遇地α——地震影響系數；αmax——地震影響系數最大值；γ——衰減指數；η——阻尼調整系數；Tg——設計特征周期；T——結構自振周期圖4.1.6a5%阻尼比的多遇地震影響系數曲線α——地震影響系數；αmax——地震影響系數最大值；γ——衰減指數；η——阻尼調整系數；Tg——設計特征周期；T——結構自振周期圖4.1.6b5%的阻尼比的設防、罕遇和極罕遇地震影響系數曲線8DB54/T0268—20224.1.7當建筑結構阻尼比按有關規(guī)定不等于0.05時，其地震影響系數曲線的阻尼調整系數和形狀參數應符合下列規(guī)定：1)曲線下降段的衰減指數應按下式確定：2)阻尼調整系數應按下式計算：式中：n——阻尼調整系數，當小于0.55時，應取0.55。4.1.8場地特征周期應按現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011的有關規(guī)定確定，罕遇地震和極罕遇地震作用時，場地特征周期應分別增加0.05s和0.10s。4.1.9地震影響系數應根據烈度、場地類別、結構自振周期以及阻尼比確定。水平地震影響系數最大表4.1.9水平地震影響系數最大值max地震影響7度8度9度0.20g0.30g多遇地震0.080.240.32設防地震0.230.340.450.680.9罕遇地震0.500.720.90004.1.10采用消能減震或隔震進行抗震加固時，A類、B類建筑的地震作用分別按0.8、0.9系數折減。4.2水平地震作用計算4.2.1采用振型分解反應譜法不進行扭轉耦聯計算的結構，應按下列規(guī)定計算其地震作用和作用效應：1結構j振型i質點的水平地震作用標準值，應按下列公式確定：式中：Fjij振型i質點的水平地震作用標準值；j相應于j振型自振周期的地震影響系數，應按4.1.6~4.1.9條確定；Xjij振型i質點的水平相對位移；jj振型的參與系數。2水平地震作用效應(彎矩、剪力、軸向力和變形)，當相鄰周期之比小于0.85時，可按下式確定：SEk=·········································(4.2.1-2)式中：SEk水平地震作用標準值的效應；9DB54/T0268—2022Sjj振型水平地震作用標準值的效應，可只取前2~3個振型，當基本自振周期大于1.5s或房屋高寬比大于5時，振型個數應適當增加；ιj第j振型水平地震作用效應非比例阻尼影響系數。4.2.2水平地震作用下，建筑結構的扭轉耦聯地震效應應符合下列要求：1j振型i層的水平地震作用標準值，應按下列公式確定：Fxji=αjγtjXjiGi(i=1,2,…,n,j=1,2,…,m)·························(4.2.2-1)mFtji=αjγtjri2φjiGi(i=1,2,…,n,j=1,2,…,m)························(4.2.2-3)式中：Fxji、Fyji分別為j振型i層的x方向、y方向的地震作用標準值；Ftjij振型i層的轉角方向的地震作用標準值；Xji、Yji分別為j振型i層質心在x方向、y方向的水平相對位移；Qjij振型i層的相對扭轉角；rii層轉動半徑，可取i層繞質心的轉動慣量除以該層質量的商的正二次方根；ytj計入扭轉的j振型的參與系數。2單向水平地震作用下的扭轉耦聯效應，可按下列公式確定：mmSEk=··········································mm式中：SEk——地震作用標準值的扭轉效應；Sj、Sk——分別為j、k振型地震作用標準值的效應，可取前9~15個振型；jk——分別為j、k振型的阻尼比；pjk——j振型與k振型的耦聯系數；入T——k振型與j振型的自振周期比。3雙向水平地震作用的扭轉耦聯效應，可按下列公式中的較大值確定：SEk=·········································(4.2.2-6)或SEk=·········································(4.2.2-7)式中：Sx、Sy分別為x向、y向單向水平地震作用按式(4.2.2-4)計算的扭轉效應。4.2.3隔震結構采用復振型分析反應譜法計算時，按本規(guī)程附錄A第A.0.1條和A.0.2條采用。消能減震結構阻尼比小于20%，消能器在主體結構豎向分布均勻時，可采用實振型分析反應譜法計算，按本規(guī)程附錄A第A.0.3條的規(guī)定執(zhí)行。DB54/T0268—20224.2.4抗震驗算時，結構任一樓層的最小水平多遇地震剪力應符合下式要求：nVEki>入Gj················································(4.2.4-1)nj=i式中：VEki——第i層對應于水平地震作用標準值的樓層剪力；入——剪力系數，不應小于表4.2.3規(guī)定的樓層最小地震剪力系數值，對豎向不規(guī)則結構的系數；Gj——第j層的重力荷載代表值。表4.2.4樓層最小地震剪力系數值項次類別7度8度9度1扭轉效應明顯或基本周期小于3.5s的結構0.016(0.024)0.032(0.048)0.0642基本周期大于5.0s的結構0.012(0.018)0.024(0.036)0.048注：1、基本周期介于3.5s和5s之間的結構，最小地震剪力系數不應小于表4.2.4項次1中數值的(9.5-T1)/6倍(T1為結構計算方向的基本周期)；2、括號內數值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。4.3豎向地震作用計算4.3.19度時的高層結構，其豎向地震作用標準值應按下列公式4.3.1-1確定。樓層的豎向地震作用效應可按各構件承受的重力荷載代表值的比例分配，并宜乘以增大系數1.5。式中：FEvks——結構總豎向地震作用標準值(kN)；Fvi——質點i的豎向地震作用標準值(kN)；vmax——豎向地震影響系數的最大值，可取水平地震影響系數最大值的65%；vmaxGeq——結構等效總重力荷載，可取其重力荷載代表值的75%(kN)。4.3.2平板型網架屋蓋和跨度大于24m屋架結構的豎向多遇地震作用標準值，宜取其重力荷載代表值和豎向地震作用系數的乘積；豎向地震作用系數可按表4.3.2采用。表4.3.2豎向多遇地震作用系數結構類型烈度Ⅱ平板型網架、鋼屋架808(0.12)90.20鋼筋混凝土屋架890.250.25括號中數值用于設計基本加速度為0.30gDB54/T0268—20224.3.3長懸臂構件和其他大跨度結構的豎向地震作用標準值，8度和9度可分別取該結構、構件重力荷載代表值的10%和20%，設計基本地震加速度為0.30g時，可取該結構、構件重力荷載代表值的15%。4.3.4大跨度空間結構的豎向地震作用，尚可按豎向振型分解反應譜方法計算。其豎向地震影響系數定的水平地震影響系數的65%。4.4截面抗震驗算4.4.1結構構件的地震作用效應和其它荷載效應的基本組合，應按下式計算：式中：S——結構構件內力組合的設計值，包括組合的彎矩、軸向力和剪力設計值等；G——重力荷載分項系數，一般情況應采用1.3，當重力荷載效應對構件承載能力有利時，不應大于1.0；Eh、Ev——分別為水平、豎向地震作用分項系數，應按表4.4.1采用；w——風荷載分項系數，應采用1.5；SGE——重力荷載代表值的效應，可按本章4.1.2條采用，但有吊車時，尚應包括懸吊物重力標準值的效應；SEhk——水平地震作用標準值的效應，尚應乘以相應的增大系數或調整系數；SEvk——豎向地震作用標準值的效應，尚應乘以相應的增大系數或調整系數；Swk——風荷載標準值的效應；w——風荷載組合值系數，一般結構取0.0，風荷載起控制作用的高層建筑應采用0.2。注：本規(guī)程一般略去表示水平方向的下標。表4.4.1地震作用分項系數地震作用γEhγEv僅計算水平地震作用0.0僅計算豎向地震作用0.0同時計算水平與豎向地震作用(水平地震為主)0.5同時計算水平與豎向地震作用(豎向地震為主)0.54.4.2結構構件的截面抗震驗算，應采用下列設計表達式：SR/RE····················································(4.4.2)式中：RE——承載力抗震調整系數，除另有規(guī)定外，應按表4.4.2采用；R——結構構件的承載力設計值。DB54/T0268—2022表4.4.2非消能子結構承載力抗震調整系數材料結構構件受力狀態(tài)γRE鋼柱、梁、支撐、節(jié)點板件、螺栓、焊縫強度0.75柱、支撐穩(wěn)定0.80砌體兩端均有構造柱、芯柱的抗震受剪0.9其它抗震墻受剪混凝土梁受彎0.75軸壓比小于0.15的柱偏壓0.75軸壓比不小于0.15的柱偏壓0.80抗震墻偏壓0.85各類構件受剪、偏拉0.854.4.3當僅計算豎向地震作用時，各類結構構件承載力抗震調整系數均應采用1.0。4.5抗震變形驗算4.5.1表4.5.1所列各類結構應進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內最大的彈性層間位移應符合下式要求：ueeh·····················(4.5.1)式中：ue多遇地震作用標準值產生的樓層內最大的彈性層間位移；計算時應計入扭轉變形，各作用分項系數均應采用1.0；鋼筋混凝土結構構件的截面剛度可采用彈性剛度；h計算樓層層高。表4.5.1多遇地震作用下消能減震、隔震結構彈性層間位移角限值結構類型[9e]鋼筋混凝土框架1/550鋼筋混凝土框架－抗震墻、框架－核心筒、板柱－抗震墻1/800鋼筋混凝土抗震墻、筒中筒、鋼筋混凝土框支層多、高層鋼結構1/2504.5.2消能減震結構、隔震結構隔震層的上部結構最大的彈塑性層間位移應滿足式(4.5.2)要求。up[9p]h···················································(4.5.2)式中：up——彈塑性層間位移；計算時，可扣除非受力結構變形；[θp]——彈塑性層間位移角限值；h——結構中薄弱層樓層高度。4.5.3消能減震結構、隔震結構隔震層的上部結構罕遇地震下最大彈塑性層間位移角限值按表4.5.3-1采用。DB54/T0268—2022表4.5.3-1罕遇地震下結構層間位移角限值結構類型標準設防類重點設防類特殊設防類鋼筋混凝土框架結構00鋼筋混凝土框架-抗震墻、框架-核心筒1/250鋼筋混凝土抗震墻、板柱-抗震墻結構1/200多、高層鋼結構00DB54/T0268—20225性能化設計5.1基本設計方法5.1.1消能減震結構、隔震結構進行抗震性能化設計時，應結合建筑實際需求選擇性能水準和性能目標，并采取滿足預期的抗震性能目標的措施。5.1.2結構抗震性能目標分為A、B、C、D四個等級，結構抗震性能分為1、2、3、4、5五個水準(表5.1.2)，每個性能目標均與一組在指定地震水準下的結構性能水準相對應。表5.1.2結構抗震性能目標地震水準性能目標ABCD多遇地震1111設防地震1234罕遇地震24455.1.3結構抗震性能水準可按下表進行宏觀判別。表5.1.3各性能水準結構預期的震后性能狀態(tài)性能水準宏觀損壞程度損壞部位繼續(xù)使用可能性關鍵構件普通豎向構件及重要水平構件普通水平構件1基本完好(含完好)無損壞無損壞無損壞不需修理即可繼續(xù)使用2輕微損壞無損壞無損壞輕微損壞不需修理即可繼續(xù)使用3輕度損壞無損壞輕微損壞輕度損壞一般修理后可繼續(xù)使用4中度損壞輕微損壞輕度損壞中度損壞修復后可繼續(xù)使用5比較嚴重損壞輕度損壞中度損壞比較嚴重損壞需排險加固5.1.4不同抗震性能水準的結構承載力驗算應符合下列規(guī)定：1第1性能水準的結構，應滿足彈性設計要求，結構構件的抗震承載力應符合下式規(guī)定：γGSGE+γEhShk+γEvSvkR/γRE·································(5.1.4-1)式中：SGE——重力荷載代表值的效應(N)；Shk——水平地震作用標準值的效應(N)，尚應乘以相應的增大系數、調整系數；Svk——豎向地震作用標準值的效應(N)，尚應乘以相應的增大系數、調整系數。2第2性能水準的結構，關鍵構件抗震承載力應符合式(5.1.4-1)的規(guī)定；普通豎向構件及重要水平構件的受剪承載力應符合式(5.1.4-1)的規(guī)定，其正截面承載力應符合式(5.1.4-2)、(5.1.4-3)的規(guī)定；普通水平構件的受剪承載力應符合式(5.1.4-2)的規(guī)定，其正截面承載力應符合式(5.1.4-4)的規(guī)定：SGE+Shk+0.4SvkRk (5.1.4-2)SGE+0.4Shk+SvkRk (5.1.4-3)SGE+0.4Shk+SvkR·······································(5.1.4-4)DB54/T0268—2022式中：Rk——構件承載力標準值(N)，按材料強度標準值計算；R——構件承載力標準值(N)，按材料強度標準值計算，對鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點邊緣截面可考慮鋼筋的超強系數1.25。3第3性能水準的結構，彈塑性狀態(tài)。關鍵構件、普通豎向構件及重要水平構件的受剪承載力應符合本規(guī)程式(5.1.4-1)的規(guī)定，其正截面承載力應符合本規(guī)程式(5.1.4-2)、(5.1.4-3)的規(guī)定；部分普通水平構件進入屈服階段，但其受剪承載力應符合本規(guī)程式(5.1.4-2)的規(guī)定；結構薄弱部位的層間位移角應符合本規(guī)程的相關規(guī)定。4第4性能水準的結構，彈塑性狀態(tài)。關鍵構件的抗震承載力應符合本規(guī)程式(5.1.4-2)、(5.1.4-3)的規(guī)定；普通豎向構件及重要水平構件的受剪承載力應符合本規(guī)程式(5.1.4-2)、(5.1.4-3)的規(guī)定；較多的普通水平構件進入屈服階段；結構薄弱部位的層間位移角應符合本規(guī)程的相關規(guī)定。5第5性能水準的結構,彈塑性狀態(tài)。關鍵構件受剪承載力應符合本規(guī)程式(5.1.4-2)、(5.1.4-3)的規(guī)定；較多的豎向構件進入屈服階段，但同一樓層的豎向構件不宜全部屈服；允許部分普通水平構件發(fā)生比較嚴重的破壞。5.1.5不同抗震性能水準的結構層間位移角應滿足表5.1.5的限值要求。表5.1.5結構豎向構件對應于不同性能水準的最大層間位移角限值結構類型12345鋼筋混凝土框架結構1/5501/3001/2200鋼筋混凝土抗震墻、筒中筒1/6501/4501/250鋼筋混凝土框架-抗震墻、板柱-抗震墻、框架-核心筒1/8001/5001/3501/200鋼結構框架1/3001/2000注：樓層位移角可扣除樓層轉動產生的非受力位移角5.1.6當處于發(fā)震斷層10km以內時，地震作用計算應考慮近場影響，乘以增大系數，5km及以內宜取m5.2設防烈度地震正常使用建筑的性能目標及設計5.2.1位于設防烈度8度及以上地區(qū)、地震重點監(jiān)視區(qū)防御的新建學校(人員密集)、幼兒園、醫(yī)院、養(yǎng)老機構、兒童福利機構、應急避難場所、消防指揮中心應急指揮中心和廣播電視的建筑應按設防烈度地震時正常使用要求進行抗震設計。5.2.2設防烈度地震下正常使用的建筑抗震設防性能目標不應低于B級。5.2.3采用消能減震設計時應符合以下規(guī)定：1按多遇地震設計，地震作用適當放大；2進行設防烈度下靜力彈塑性或彈塑性時程分析驗算；3設防烈度下結構性能水準和層間變形，應滿足表5.1.3和表5.1.5性能水準2的要求；罕遇地震下結構層間變形，應滿足表5.1.5性能水準4的要求。5.2.4采用隔震設計時可按現行國家標準《建筑隔震設計標準》GB/T51408采用；或按本規(guī)程規(guī)定的方法進行設計，并符合以下規(guī)定：1按多遇地震設計，地震作用適當放大；2進行靜力彈塑性分析驗算或彈塑性時程分析分析；DB54/T0268—20223設防烈度下結構性能水準和層間變形，應滿足表5.1.3和表5.1.5性能水準2的要求；罕遇地震下結構層間變形，應滿足表5.1.5性能水準4的要求。5.2.5設防烈度變形驗算時可考慮填充墻剛度的影響。5.2.6隔震建筑地基基礎應按設防烈度地震作用進行驗算，抗震構造措施應符合現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011的規(guī)定。5.2.7應進行設防烈度下樓層加速度的驗算，建筑非結構構件設計和選用時應考慮樓層加速度影響。5.2.8建筑機電設備支吊架抗震可按《建筑機電設備抗震支吊架通用技術條件》CJ/476進行抗震設計。DB54/T0268—20226消能減震建筑基本規(guī)定6.1一般規(guī)定6.1.1消能減震結構設計可分為新建建筑的消能減震結構設計和既有建筑的消能減震結構加固設計。6.1.2確定消能減震結構設計方案時，消能部件的布置應符合下列規(guī)定：1消能部件宜根據需要沿結構主軸方向設置，形成均勻合理的結構體系。2消能部件宜設置在能使消能器產生較高消能效率的樓層和部位。3消能部件的設置位置及連接構造宜便于檢查、維護和更換。6.1.3消能器的選擇應考慮結構類型、使用環(huán)境、結構控制參數等因素，根據結構在地震作用時預期的結構位移或內力控制要求，選擇不同類型的消能器。設計文件中應注明消能器使用的環(huán)境、檢查和維護要求。6.2消能器6.2.1消能器應具有良好的變形能力、耗能能力及抗疲勞、抗老化性能，消能器工作環(huán)境應滿足現行標準《建筑消能阻尼器》JG/T209的要求，不滿足時應作相應處理。6.2.2消能器選擇應符合下列規(guī)定：1消能器應滿足現行標準《建筑消能阻尼器》JG/T209和本規(guī)程的相關要求。2消能器極限位移為設計位移的1.2倍，速度型消能器的極限速度為設計速度的1.2倍。2在10年一遇標準風荷載作用下，金屬消能器和屈曲約束支撐不應產生屈服。3消能器應具有良好的耐久性和環(huán)境適應性。6.2.3消能器的性能參數應在設計文件中注明。6.3結構分析6.3.1消能減震結構分析模型應正確地反映不同荷載工況的傳力途徑和不同地震動水準下主體結構和消能器所處的工作狀態(tài)。6.3.2消能減震結構的分析方法應根據主體結構、消能器的工作狀態(tài)選擇，可采用振型分解反應譜法、彈性時程分析法、彈塑性時程分析法或靜力彈塑性分析法。6.3.3消能減震結構的總阻尼比應為主體結構阻尼比和消能器附加給主體結構的有效阻尼比的總和，結構總阻尼比應根據主體結構處于彈性或彈塑性工作狀態(tài)及不同水準地震動激勵狀態(tài)分別確定。6.3.4消能減震結構的總剛度應為主體結構剛度和消能部件附加給主體結構的有效剛度之和，且應考慮不同變形狀態(tài)導致的剛度差異。6.3.5消能器的恢復力模型宜按下列規(guī)定選?。?軟鋼消能器和屈曲約束支撐可采用雙線性模型、三線性模型、考慮硬化過程雙骨架模型或Wen模型。2摩擦消能器、鉛消能器可采用理想彈塑性模型。3黏滯消能器可采用麥克斯韋模型。4黏彈性消能器可采用開爾文模型。5其他類型消能器模型可根據組成消能器的元件是采用串聯還是并聯具體確定。6消能器的恢復力模型參數應通過足尺試驗確定。6.3.6罕遇地震作用下消能器的設計位移，應通過結構整體彈塑性計算分析確定。6.3.7大型復雜消能減震結構在地震作用下的內力、變形分析及減震效果評價，宜采用不少于兩個合DB54/T0268—2022適和成熟的不同軟件進行對比分析，計算結果應經分析判斷確認其合理、有效后方可用于工程設計。消能減震結構采用彈塑性時程分析計算時，根據主體結構構件彈塑性參數和消能部件的參數確定消能減震結構非線性分析模型，相對于彈性分析模型可有所簡化，但二者在多遇地震下的線性分析結果應基本一致。6.3.8消能減震結構采用靜力彈塑性分析方法分析時應滿足下列要求：1消能部件中消能器和支撐根據連接形式不同，可采用串聯模型或并聯模型，將消能器剛度和支撐的剛度進行等效，在計算中消能部件可采用等效剛度的連接桿代替。2結構的阻尼比由主體結構阻尼比和消能部件附加給結構的有效阻尼比組成，主體結構阻尼比應取結構彈塑性狀態(tài)時的阻尼比，消能部件附加阻尼比取主體結構彈塑性狀態(tài)一致的變形計算。6.4連接與節(jié)點6.4.1消能器與支撐、支承構件的連接，應符合鋼構件連接、鋼與鋼筋混凝土構件連接、鋼與鋼管混凝土構件連接構造的規(guī)定。6.4.2消能器與消能部件之間宜采用高強螺栓連接或銷軸連接，也可采用焊接。當采用銷軸連接時，隙不應大于0.1mm。6.4.3在消能器極限位移或極限速度對應的阻尼力作用下，與消能部件應處于彈性工作狀態(tài)；消能部件與主體結構相連的預埋件、節(jié)點板等應處于彈性工作狀態(tài)，且不應出現滑移或拔出等破壞；對于承載力較大的消能器，對其連接節(jié)點應采用有限元數值分析法進行強度驗算。6.5消能部件材料和施工6.5.1消能部件一般采用鋼構件，也可采用鋼管混凝土或鋼筋混凝土構件。對支撐材料和施工有特殊規(guī)定時，應在設計文件中注明。6.5.2鋼筋混凝土構件作為消能器的支承構件時，其混凝土強度等級不宜低于C30。6.5.3消能部件的安裝可在主體結構完成后進行或在主體結構施工時進行，消能器安裝完成后不應出現影響消能器正常工作的變形，且計算分析應考慮消能部件安裝次序的影響。6.6耐久性規(guī)定6.6.1消能部件的混凝土部分的耐久性應滿足國家現行標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定，鋼構件的防護應滿足國家現行標準《鋼結構設計標準》GB50017的規(guī)定。承受豎向荷載作用的消能器應按主體結構的要求進行防火處理。6.6.2消能器經過火災高溫環(huán)境后，應對消能器進行檢查和試驗。6.6.3當消能減震建筑遭遇不低于設防烈度的地震后，應對消能器以及消能子結構進行檢查和維護。6.6.4設計文件應注明使用期間對生產廠家的回訪檢驗和業(yè)主的定期檢驗要求。DB54/T0268—20227消能器的技術性能7.1一般規(guī)定7.1.1消能器的設計使用年限不宜小于建筑物的設計使用年限或年限，當消能器設計使用年限小于建筑物的設計使用年限或年限時，消能器達到使用年限應按一定比例數量抽檢其性能，重新確定消能器后續(xù)使用年限或更換。7.1.2消能器的外觀應符合下列規(guī)定：1消能器外表應光滑，無明顯缺陷。2消能器需要考慮防腐、防銹和防火時，應外涂防腐、防銹漆、防火涂料或進行其他相應處理，但不能影響消能器的正常工作。3消能器外觀要求除應符合本規(guī)程有關規(guī)定外，尚宜符合《建筑消能阻尼器》JG/T209的有關規(guī)7.1.3消能器性能應符合下列規(guī)定：1消能器中非消能構件的材料應達到設計強度要求，設計時荷載應按消能器1.5倍極限阻尼力選取，應保證消能器中元件在罕遇地震作用下能正常工作。2消能器在要求的性能檢測試驗工況下，試驗滯回曲線應無明顯凹陷或頸縮。7.1.4消能器的檢驗應符合下列規(guī)定：1阻尼器檢驗報告應包括力學性能檢驗內容和疲勞性能檢驗內容。2型式檢驗報告的內容應滿足產品相關要求。3阻尼器的見證檢驗及型式檢驗應由獨立的第三方檢驗機構完成。7.2金屬消能器7.2.1金屬消能器的外觀應符合下列規(guī)定：1金屬消能器產品外觀應標志清晰、表面平整、無銹蝕、無毛刺、無機械損傷，外表應采用防銹措施，涂層應均勻。2金屬消能器外型安裝尺寸偏差應為±2mm內。7.2.2金屬消能器的材料應符合下列規(guī)定：1金屬消能器可采用鋼材、鉛等材料制作。2采用鋼材制作的金屬消能器的消能部分宜采用屈服點較低和高延伸率的鋼材，鋼板厚度不宜超過80mm，鋼棒直徑根據實際情況確定，應具有較強的塑性變形能力和良好的焊接性能。3金屬消能器中所用各種材料性能應符合國家相應的材性標準。7.2.3金屬消能器力學性能檢驗要求應符合現行行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》JG/T209相關規(guī)定20DB54/T0268—20227.2.4金屬消能器整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定應滿足現行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017、《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018的規(guī)定，消能器在消能方向運動時，平面外應具有足夠的剛度，不能產生屈曲和側向失穩(wěn)。7.3屈曲約束支撐7.3.1屈曲約束支撐可分為耗能型屈曲約束支撐和承載型屈曲約束支撐。采用耗能型屈曲約束支撐的結構應按消能減震結構體系進行分析計算；采用承載型屈曲約束支撐的結構應按普通支撐結構體系進行分析計算。7.3.2屈曲約束支撐核心單元應符合下列規(guī)定：1核心單元的材料宜采用屈服點低和高延伸率的鋼材。2核心單元截面可設計成“一”字形、“H”字形、“十”字形、環(huán)形和雙“一”字形等，寬厚比或徑厚比限值應符合下列規(guī)定：1)一字形板截面寬厚比取10~20；2)十字形截面寬厚比取5~10；3)環(huán)形截面徑厚比不宜超過22；4)其他截面形式，取現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011中心支撐的徑厚比或寬厚比的限值。3核心單元截面采用“一”字形、“十”、“H”字形和環(huán)形時，鋼板厚度宜為10mm~80mm。7.3.3屈曲約束支撐外約束單元應具有足夠的抗彎剛度。7.3.4屈曲約束支撐連接段及過渡段的板件應保證不發(fā)生局部失穩(wěn)破壞。7.3.5屈曲約束支撐的鋼材選用應滿足現行國家標準《金屬材料拉伸試驗第1部分：室溫試驗方法》GB/T228.1和《金屬材料室溫壓縮試驗方法》GB/T7314的規(guī)定，混凝土材料等級不宜小于C25。7.3.6屈曲約束支撐其力學性能檢驗應符合現行行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》JG/T209的規(guī)定。。7.4摩擦消能器7.4.1摩擦消能器的外觀應符合下列規(guī)定：1摩擦消能器產品外觀應標志清晰、表面平整、無銹蝕、無毛刺、無機械損傷，外表應采用防銹措施，涂層應均勻。2摩擦消能器外型安裝尺寸偏差應為±2mm內。7.4.2摩擦消能器的材料應符合下列規(guī)定：1摩擦材料可采用復合摩擦材料、金屬類摩擦材料和聚合物類摩擦材料等。2摩擦消能器的性能主要由預壓力和摩擦片的動摩擦系數確定，摩擦型消能器在正常使用過程中預壓力變化不宜超過初始值的10%。3摩擦消能器中采用的摩擦材料應具有穩(wěn)定的摩擦系數，不應生銹，并應滿足消能器預壓力作用下的強度要求。4摩擦消能器中的受力原件應具有足夠的剛度，不能產生屈曲和側向失穩(wěn)。7.4.3摩擦消能器力學性能要求，應符合表7.4.3規(guī)定。21DB54/T0268—2022表7.4.3摩擦消能器力學性能要求試驗序號項目性能要求常規(guī)性能1滑動摩擦力每個產品的滑動摩擦力實測值允許偏差應為滑動摩擦力設計值的±15%；實測值偏差的平均值應為設計值的±10%。2起滑摩擦力每個產品的起滑摩擦力不應大于滑動摩擦力的10%。3滑動位移每個實測產品起滑位移的實測值偏差應為設計值的±15%；實測值偏差的平均值應為設計值的±10%。4極限位移每個實測產品極限位移值實測值應不小于極限位移設計值。5滯回曲線面積任一循環(huán)中滯回曲線包絡面積實測值偏差應為產品設計值的±15%；產品實測值偏差的平均值應為設計值的±10%。疲勞性能1滑動摩擦力實測產品在工作位移下連續(xù)加載30圈，任一循環(huán)的最大、最小阻尼力應為所有循環(huán)的最大、最小阻尼力平均值的±15%2滯回曲線1)實測產品在工作位移下連續(xù)加載30圈，任一循環(huán)中位移在零時的最大、最小阻尼力應為所有循環(huán)中位移在零時的最大、最小阻尼力平均值±15%2)實測產品在工作位移下連續(xù)加載30圈，任一循環(huán)中阻尼力在零時的最大、最小位移應為所有循環(huán)中阻尼力在零時的最大、最小位移平均值±15%3滯回曲線面積實測產品在工作位移下連續(xù)加載30圈，任一循環(huán)的滯回曲線面積應為所有循環(huán)的滯回曲線面積平均值的±15%。應力松弛1滑動摩擦力消能器在間隔不小于1000h內進行兩次檢測的試驗結果，其滑動摩擦力實測值允許偏差應為滑動摩擦力設計值的±15%注：表中的“工作位移”，型式檢驗時取消能器的極限位移，出廠檢驗和見證檢驗時取設計位移。7.5黏滯消能器7.5.1黏滯消能器是黏滯阻尼器和黏滯阻尼墻的統(tǒng)稱，其外觀應符合下列表7.5.1規(guī)定：表7.5.1黏滯消能器外觀要求序號黏滯阻尼器黏滯阻尼墻1外觀應表面平整、無機械損傷、外表應采用防銹措施，涂層應均勻。2密封處制作應精細、無滲漏。3尺寸允許偏差應為產品設計值的±2mm。長度誤差應為設計值±3mm；截面有效尺寸偏差應為產品設計值的±2mm。7.5.2黏滯消能器的阻尼材料要求黏溫關系穩(wěn)定，閃點高，不易燃燒，不易揮發(fā)，無毒，抗老化性能強。鋼材應根據設計需求選擇，其余材料應符合現行行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》JG/T209的規(guī)定。7.5.3黏滯消能器的力學性能檢驗應符合現行行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》JG/T209的規(guī)定。實測產品在試驗后應無滲漏、無裂紋。22DB54/T0268—20227.5.4黏滯消能器的其他性能要求應符合下列規(guī)定：1黏滯消能器在-20℃~40℃下，在1.0f1測試頻率下，輸入位移采用公式(5.2.5-1)，每隔10℃記錄消能器的最大阻尼力的實測值偏差應為理論設計值的±15%內。u=u0sin(2f1t)··············································(7.5.4-1)f第一自振頻率(Hz)；u0—黏滯消能器設計位移(mm)2黏滯消能器在f=0.4f1、0.7f1、1.0f1、1.3f1、1.6f1測試頻率下，輸入位移采用公式(7.5.4-2)，其最大阻尼力的實測值偏差應為理論設計值的±15%內。u=(u0f1/f)sin(2ft)·········································(7.5.4-2)式中：f—測試加載頻率(Hz)。7.6黏彈性消能器7.6.1黏彈性消能器的外觀及內部應符合下列規(guī)定：1黏彈性消能器鋼板應平整、光滑、無銹蝕、無毛刺，涂刷防銹料兩次，鋼板坡口焊接，焊縫一級、平整。2黏彈性材料表面應密實、平整。3黏彈性材料與薄鋼板之間應密實、無裂縫。4黏彈性消能器的尺寸偏差應滿足下列要求：1)黏彈性消能器鋼構件和黏彈性層長寬的尺寸允許偏差應為產品設計值的±2%。2)黏彈性層厚度允許偏差應為產品設計值的±3%，不同地方厚度允許偏差應為±5%。7.6.2黏彈性材料性能要求應符合現行行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》JG/T209的規(guī)定。鋼材質量指標應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中碳素結構鋼或低合金鋼的規(guī)定。黏彈性消能器力學性能檢驗應符合現行行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》JG/T209的規(guī)定。7.6.3黏彈性消能器在-10℃~40℃下，在1.0f1測試頻率下，輸入位移采用公式7.5.4-1，每隔10℃記錄消能器最大阻尼力的實測值，不應小于設計值的85%。23DB54/T0268—20227.7鉛黏彈性消能器7.7.1鉛黏彈性消能器的外觀及內部應符合7.6.1條規(guī)定。7.7.2黏彈性材料性能要求應符合現行行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》JG/T209的規(guī)定。鋼材等級不應低于Q235，且其質量指標應符合現行國家標準《碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋鋼板和鋼帶》GB/T3274中的相關規(guī)定。鉛宜采用鉛錠經加工而成，鉛錠應符合現行國家標準《鉛錠》GB/T469的規(guī)定。7.7.3鉛黏彈性消能器性能要求及試驗方法應根據位移相關型消能器和速度相關型消能器的性能綜合考慮確定。7.7.4鉛黏彈性消能器耐久性能包括老化性能和疲勞性能，其試驗方法和性能要求應符合表7.7.4-1的規(guī)定。表7.7.4-1鉛黏彈消能器耐久性能要求實驗內容項目性能要求試驗方法老化性能極限變形老化后實測值不應小于工作位移將試件放入鼓風電熱恒溫干燥箱中，保持溫度80℃，經192h后取出并冷卻至室溫后，做常規(guī)力學性能試驗。最大阻尼力變化率±15%以內外觀目測無變化疲勞性能最大阻尼力任一圈滯回曲線的最大阻尼力應為所有循環(huán)的最大阻尼力平均值的±15%試件在工作位移下重復加載60圈滯回曲線實測滯回曲線應光滑飽滿，無明顯異常外觀目測無變化注：表中的“工作位移”，型式檢驗時取消能器的極限位移，出廠檢驗和見證檢驗時取設計位移。7.7.5鉛黏彈性消能器變形相關性、頻率相關性和溫度相關性試驗方法應符合現行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》JG/T209的規(guī)定。最大阻尼力的變形相關性、頻率相關性和溫度相關性的試驗值應分別隨變形、頻率和溫度的變化而連續(xù)變化，其試驗值不應發(fā)生突變。7.8鋼管復合型消能器7.8.1鋼管復合型消能器是由鋼管(波紋鋼管)、鋼管內部填充體(鉛、疊層黏彈性體等)以及上下連接板組成的消能器，包括鋼管鉛消能器、波紋管鉛消能器和鋼管疊層黏彈性體消能器等。7.8.2鋼管復合型消能器的外觀和內部構造應符合下列規(guī)定：1鋼管復合型消能器產品外觀應標志清晰、表面平整、無銹蝕、無毛刺、無機械損傷，連接板坡口焊接，焊縫一級，外表應采用防銹措施，涂層應均勻。2鋼管復合型消能器外型安裝尺寸偏差應為±2mm內。3黏彈性材料表面應密實、平整。4黏彈性材料與薄鋼板之間應密實、無裂縫。7.8.3鋼管復合型消能器的材料應符合下列規(guī)定：1鋼管復合型消能器可采用鋼管(波紋管)、鉛、黏彈性體和薄鋼板等，鉛純度要求99.99%等材料制作。24DB54/T0268—20222鋼管復合型消能器中鋼管質量指標應符合現行國家標準《結構用無縫鋼管》GB/T8162中規(guī)定，應具有較強的塑性變形能力和良好的焊接性能，宜選取不銹鋼管或者熱處理后的普通鋼管。疊層黏彈性體中黏彈性材料性能要求應符合現行行業(yè)標準《建筑消能阻尼器》JG/T209的規(guī)定，薄鋼板鋼材等級不應低于Q235。3連接板鋼材等級不應低于Q235，且其質量指標應符合現行國家標準《碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋鋼板和鋼帶》GB/T3274中的相關規(guī)定。7.8.4鋼管復合型消能器為位移相關型消能器，在多遇地震作用下進入消能工作狀態(tài)時，其力學性能檢驗應符合7.2.3條的規(guī)定。7.8.5鋼管復合型消能器的加工工藝不應對鉛芯和疊層黏彈性體性能有較大影響。7.9消能器性能檢驗與性能參數確定7.9.1消能器產品檢驗分為型式檢驗、出廠檢驗和進場見證檢驗。7.9.2消能器型式檢驗應符合《建筑消能阻尼器》JG/T209及本規(guī)程的內容和要求；型式檢驗應由第三方完成。7.9.3消能器出廠檢驗由產品生產廠家完成；出廠檢驗內容對金屬消能器為外觀檢驗；對黏滯消能器和摩擦消能器除外觀檢驗外尚應包括常規(guī)力學性能檢驗，黏滯消能器尚應進行密閉性能檢驗；產品出廠受檢率為100%。7.9.4消能器進場見證檢驗為抽檢檢驗，應由第三方完成，并符合下列規(guī)定：1黏滯消能器和摩擦消能器力學性能的進場見證檢驗的抽檢數量為：同一生產廠家、同一類型、同一規(guī)格的產品，取總數量的20%，且不少于2個；黏彈性消能器及鉛黏彈消能器抽檢數量不少于同一工程同一類型同一規(guī)格數量的3％，當同一類型同一規(guī)格的消能器數量較少時，可在同一類型消能器中抽檢總數量的3％，但不應少于2個。檢測項目應包括常規(guī)力學性能和疲勞性能檢驗。檢測合格率為100%時，該批次產品可判定為合格。檢測合格后，被檢消能器若無任何損傷、力學性能仍滿足正常使用要求時，可用于主體結構。2金屬消能器、屈曲約束支撐和鋼管復合消能器力學性能的進場見證檢驗應包括常規(guī)性能和疲勞性能；抽檢數量不少于同一工程同一類型同一規(guī)格數量的3％，當同一類型同一規(guī)格的消能器數量較少時，可在同一類型消能器中抽檢總數量的3％，但不應少于2個，檢測合格率為100％，該批次產品可用于主體結構。被檢的消能器不能應用于主體結構。7.9.5產品檢測合格率未達到100%，應按同批次抽檢產品數量加倍抽檢；加倍抽檢的檢測合格率為100%，該批次產品可用于主體結構；加倍抽檢的檢驗合格率仍未達到100%，該批次消能器不能在主體結構中使用。7.9.6根據試驗數據確定消能器的性能參數應根據曲線形狀選擇合適模型和適當偏差參數控制擬合精度，擬合得到的模型參數即可用作產品的實際參數。7.9.7消能器的抽樣和檢驗應符合下列規(guī)定：1消能器的抽樣應由監(jiān)理單位根據設計文件和本規(guī)程的有關規(guī)定進行。2消能器的力學性能檢測應由具備資質的第三方承擔。25DB54/T0268—20228消能減震結構設計8.1一般規(guī)定8.1.1消能減震結構設計應保證主體結構符合現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011的規(guī)定；樓(屋)蓋宜滿足平面內無限剛性的要求。當樓(屋)蓋平面內無限剛性要求不滿足時，應考慮樓(屋)蓋平面內的彈性變形，并建立符合實際情況的力學分析模型?？拐鹩嬎惴治瞿Ｐ蛻瑫r包括主體結構與消能部件。8.1.2消能減震結構的高度超過現行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011規(guī)定時，應進行專項研8.1.3消能減震結構構件設計時，應考慮消能部件引起的柱、墻、梁的附加軸力、剪力和彎矩作用。8.2消能部件布置原則8.2.1消能部件的布置應符合下列規(guī)定：1消能部件的布置宜使結構在兩個主軸方向的動力特性相近。2消能部件的豎向布置宜使結構沿高度方向剛度均勻。3消能部件宜布置在層間相對位移和相對速度較大的樓層，同時可采用合理形式增加消能器兩端的相對變形或相對速度的技術措施，提高消能器的減震效率。4可通過抗震墻的連梁位置設置位移相關型消能部件，把抗震墻設計成雙肢或多肢消能抗震墻。5消能部件的布置不宜使結構出現薄弱構件或薄弱層。8.2.2消能部件的布置宜使消能減震結構設計參數符合下列規(guī)定：1采用位移相關型消能器時，各樓層的消能部件有效剛度與主體結構層間剛度比宜接近，各樓層的消能部件水平剪力與主體結構的彈性層間剪力和層間位移的乘積之比的比值宜接近。2采用黏滯消能器時，各樓層的消能部件的最大水平阻尼力與主體結構的彈性層間剪力與層間位移乘積之比的比值宜接近。8.3消能部件設計與附加阻尼比計算8.3.1消能部件的設計參數應符合下列規(guī)定：1位移相關型消能器與斜撐、支墩等附屬構件組成消能部件時，消能部件的恢復力模型參數應符合下式規(guī)定：upyusy···········································(8.3.1-1)py式中：u——消能部件在水平方向的屈服位移(m)；pysyu——設置消能部件的主體結構層間屈服位移(m)。sy2消能器與斜撐、墻體(支墩)或梁等支承構件組成消能部件時，支承構件沿消能器消能方向的剛度宜符合下式規(guī)定：Kb>3Ke··················································(8.3.1-2)式中：Kb——支撐構件沿消能器消能方向的剛度(k