浙江某住宅樓模板施工方案

模板支撐方案一、工程概況本工程為現(xiàn)澆框架剪力墻結(jié)構(gòu)，本工程梁、柱的截面一般為矩形，選取柱截面為500×500mm，梁截面為240×600mm、450×1100mm、板厚為350mm、150mm進行模板的設(shè)計計算。二、模板和支撐材料模板：所有模板全部采用九夾板，模板的厚度為18mm。由于柱子截面尺寸不大，因此柱子模板采用鋼管抱箍加固，并在四周與鋼管的模板支撐頂牢。本工程的所有模板支撐均采用φ48×3.5的鋼管，考慮施工現(xiàn)場鋼管壁厚一般都在3.0-3.5mm之間，故計算時按偏安全的φ48×3.0mm鋼管考慮，樓面采用滿堂的腳手架。要求所使用的鋼管和扣件材料均具有合格證和復(fù)檢報告。三、地下室底板模板⒈本工程模板采用九夾板。底板側(cè)模、承臺及梁側(cè)模采用磚胎模。墻壁的水平施工縫留在距底板面500mm高。⒉外墻施工縫位置處的砼澆搗時,嚴格控制在同一水平線上,以保證施工縫整齊劃一。⒊整個模板體系應(yīng)有足夠強度、剛度和穩(wěn)定性，模板內(nèi)側(cè)面要平整，接縫嚴密，不得漏漿。磚模側(cè)邊應(yīng)回填土密實，防止混凝土澆筑過程中磚模坍塌。⒋固定在模板上預(yù)埋件和預(yù)留洞，均不得遺漏，安裝牢固，位置準確。⒌底板內(nèi)集水井、電梯井部分的深坑采用吊模的模板施工方法。用Ф48鋼管作對撐，固定側(cè)向模板。坑底中心，預(yù)先留500×500方洞，作為混凝土澆搗時觀察混凝土的密實度，亦可利用該洞對坑底混凝土進行振動。當混凝土澆搗至坑面時，用事先淮備的500×500夾板對該洞進行封閉。整個模板由型鋼支架限位穩(wěn)固，并與鋼筋支架形成一個整體，解決底模的上浮。⒍混凝土澆搗結(jié)束后，模板作為養(yǎng)護時的保溫層，待一定時段后方可拆除。四、地下室墻板模板地下室外墻板厚度為35cm，內(nèi)部剪力墻為24cm厚。墻模板采用九夾板，鋼管支撐。㈠模板設(shè)計：根據(jù)工程結(jié)構(gòu)形式和特點及現(xiàn)場施工條件進行模板設(shè)計，根據(jù)規(guī)范驗算龍骨和支撐系統(tǒng)的強度、剛度和穩(wěn)定性，確定縱橫龍骨規(guī)格、排列尺寸和穿墻螺栓的位置，確定支撐系統(tǒng)形式、間距和布置。模板數(shù)量應(yīng)在模板設(shè)計時結(jié)合流水段劃分，進行綜合研究，合理確定模板的配制數(shù)量。㈡墻模板安裝⒈墻底模處須用水泥砂漿找平，找平厚度根據(jù)樓層高度模板模數(shù)而定，以保證柱、墻模板垂直度，上下平整度及防止漏漿。⒉按放線位置釘好壓腳板，然后進行模板的拼裝；邊安裝邊插入穿墻螺栓和套管。外墻板所選用的對拉螺栓必須有止水片，且外側(cè)須加木墊圈。拆模后，割除螺栓，全部鑿除木墊圈，澆水濕潤后，用1:2水泥砂漿分二次嵌密實，做到不開裂。穿墻螺栓的規(guī)格和間距在模板設(shè)計時應(yīng)明確規(guī)定。⒊固定在模板上預(yù)埋件和預(yù)留洞，均不得遺漏，安裝牢固，位置準確。⒋根據(jù)模板設(shè)計要求安裝墻模的拉桿或斜撐。且邊安裝邊校正模板的平整度和垂直度。⒌模板安裝完畢。應(yīng)檢查一遍扣件、螺栓、拉撐是否牢固，模板拼縫以及底邊是否嚴密，模板支撐是否牢固。三、柱模板：1.模板施工前先彈出柱的軸線及邊線，清理預(yù)留插筋，模板支模時與其緊靠，柱箍采用標準鋼腳手管。2.對通排柱模板,應(yīng)先安裝兩端柱模板,校正固定,拉通長線校正中間各柱模板。3.在柱模板底留清掃孔，以便清掃柱底垃圾。超過2m高的柱中應(yīng)開澆搗孔或澆混凝土?xí)r使用串筒。四、樓梯間模板⒈樓梯模板：樓梯模板的制作應(yīng)根據(jù)翻樣圖找好平臺標高，然后安裝平臺模板，再安裝樓梯段底模。平臺板和樓梯段模板采用九夾板，木小龍骨，支撐采用鋼管。樓梯段側(cè)模上釘三角木，三角木尺寸根據(jù)踏步高度和寬度而定，要均勻一致。待樓梯段鋼筋扎好后，再在三角板上釘踏步側(cè)板，踏步側(cè)板上釘小斜撐，以保證側(cè)板的穩(wěn)定。同時應(yīng)特別注意樓梯段與梁交接處模板的支撐固定，模板外加設(shè)支撐。五、梁、板模板安裝⑴采用鋼管支撐支模體系，支撐垂直，上下層支撐應(yīng)在同一豎向中心線上。而且要確保多層支架間在豎向與水平向的穩(wěn)定。⑵支撐與龍骨的排列和間距，應(yīng)根據(jù)樓板的混凝土重量和施工荷載大小在模板設(shè)計中確定，⑶通線調(diào)節(jié)支撐高度，將大龍骨找平。⑷鋪模板時可從一側(cè)開始鋪，平板模板用夾板鋪在龍骨上，頂撐立柱下面墊木楔。⑸板模板鋪完后，應(yīng)檢查支柱是否牢固，然后將樓面清掃干凈。六、樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗]:高支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算參照《施工技術(shù)》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》，除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計：a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。4.剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。七、質(zhì)量要求模板安裝應(yīng)符合以下要求，本模板分項工程安裝合格率應(yīng)達90%。項目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面標高±5截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)、承臺±10柱、墻、梁＋4，－5層高垂直全高≤5m6全高＞5m8相鄰兩板表面高低低差2八、模板拆除⑴柱子模板拆除:先拆掉斜拉桿或斜支撐，然后拆掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與混凝土脫離。⑵墻模板拆除：先拆除斜拉桿或斜支撐，再拆除穿墻螺栓及縱橫龍骨或鋼管卡，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，將模板逐塊傳下堆放。⑶頂板、梁模板拆除：拆模順序一般應(yīng)是后支的先拆，先支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分，底模拆模須等砼強度符合規(guī)范要求方可拆除。先將支柱上的楔木松下，使龍骨與模板分離，并讓龍骨降至水平拉桿上，再用鋼釬撬動模板，使模板塊降下由龍骨支承，拿下模板和龍骨，然后拆除水平拉桿及剪刀撐和支柱。⑷拆除模板時，操作人員應(yīng)站在安全的地方。⑸拆除跨度較大的梁下支頂時，應(yīng)先從跨中開始，分別向兩端拆除。⑹支模采用雙層排架時，先拆上層排架，使龍骨和摸板落在底層排架上，待上層模板全部運出后再拆下層排架。⑺拆下的模板及時清理粘結(jié)物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊，拆下的扣件及時集中統(tǒng)一管理。九、避免工程質(zhì)量通?、胖０迦菀桩a(chǎn)生的問題：柱位移，截面尺寸不準，混凝土保護層過大，柱身扭曲，梁柱接頭偏差大。防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板；轉(zhuǎn)角部位應(yīng)采用聯(lián)接角模以保證角度準確；柱箍形式、規(guī)格、間距要根據(jù)柱截面大小及高度進行設(shè)計確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進行安裝而且連接要牢固。⑵墻模板容易產(chǎn)生的向題：墻體混凝土厚薄不一致，上口過大，墻體爛腳，墻體不垂直。防治辦法：穿墻螺栓的規(guī)格和間距應(yīng)按設(shè)計確定，除地下室外壁之外均要設(shè)置穿墻螺栓套管；穿墻螺栓的直徑、間距和墊塊規(guī)格要符合設(shè)計要求；墻梁交接處和墻頂上口應(yīng)設(shè)拉結(jié)；外墻所設(shè)的拉、頂支撐要牢固可靠，支撐的間距、位置宜由模板設(shè)計確定。模板安裝前模板底邊應(yīng)先批好水泥砂漿找平層，以防漏漿。⑶梁和樓板的模板容易產(chǎn)生的問題：梁身不平直，梁底不平，梁側(cè)面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下?lián)?，生蜂窩麻面。防止辦法：750mm梁高以下模板之間的聯(lián)接插銷不少于兩道，梁底與梁側(cè)板宜用聯(lián)接角摸進行聯(lián)接，大于750mm梁高的側(cè)板，宜加穿墻螺栓。模板支頂?shù)某叽绾烷g距的排列，要確保支撐系統(tǒng)有足夠的剛度，模板支撐的底部應(yīng)在堅實地面上，梁板跨度大于4m者，如設(shè)計無要求則按規(guī)范要求起拱。柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=500mm，柱模板的截面高度H=500mm，柱模板的計算高度L=3600mm，柱箍間距計算跨度d=500mm。柱模板豎楞截面寬度60mm，高度80mm，間距250mm。柱箍采用圓鋼管φ48×3.0，每道柱箍2根鋼箍，間距500mm。第一道柱箍在離樓面10cm處設(shè)置。柱箍是柱模板的橫向支撐構(gòu)件，其受力狀態(tài)為受彎桿件，應(yīng)按受彎桿件進行計算。二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取1.000m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.600m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=36.200kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=36.210kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值F2=4.000kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下面板計算簡圖1.面板強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式其中q——強度設(shè)計荷載(kN/m)；q=(1.2×36.21+1.4×4.00)×0.50=24.53kN/md——豎楞的距離，d=250mm；最大彎矩M=0.10×24.526×0.25×面板截面抵抗矩W=500.0×18.0×18.0/6=27000.0mm3經(jīng)過計算得到=M/W=0.153×106/27000.0=5.677N/mm2面板的計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6qd截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.250×24.526=3.679kN截面抗剪強度計算值T=3×3679/(2×500×18)=0.613N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.面板撓度計算最大撓度計算公式其中q——混凝土側(cè)壓力的標準值，q=36.210×0.500=18.105kN/m；E——面板的彈性模量，E=6000.0N/mm2；I——面板截面慣性矩I=500.0×18.0×18.0×18.0/12=243000.0mm4；經(jīng)過計算得到v=0.677×(36.210×0.50)×250.04/(100×6000×243000.0)=0.328mm[v]面板最大允許撓度，[v]=250.000/250=1.00mm；面板的最大撓度滿足要求!四、豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下豎楞方木計算簡圖1.豎楞方木強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式其中q——強度設(shè)計荷載(kN/m)；q=(1.2×36.21+1.4×4.00)×0.25=12.26kN/md為柱箍的距離，d=500mm；經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.10×12.263×0.50×豎楞方木截面抵抗矩W=60.0×80.0×80.0/6=64000.0mm3經(jīng)過計算得到=M/W=0.307×106/64000.0=4.790N/mm2豎楞方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!2.豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6qd截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.500×12.263=3.679kN截面抗剪強度計算值T=3×3679/(2×60×80)=1.150N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2豎楞方木抗剪強度計算滿足要求!3.豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式其中q——混凝土側(cè)壓力的標準值，q=36.2210×0.2500=9.0553kN/mm；E——豎楞楞方木的彈性性模量，E=99500.00N/mm22；I——豎楞方木截面慣性性矩I=60.00×80.0×80.0×80.0//12=255600000.8mm44；v=0.6777×(36.2110×0.25))×500.004/(1000×9500×25600000.8))=0..157mmm[v]豎豎楞方木最大大允許撓度，[v]=500.000/250=2.00mm；豎楞方木的最大撓撓度滿足要求求!梁模板與支撐計算算書一、梁模板基本參數(shù)梁截面寬度B==240mmm，梁截面高度H==600mmm，梁模板使用的方木木截面60×80mm，梁模板截面底部方方木距離3550mm，梁梁模板截面?zhèn)葌?cè)面方木距離離350mmm。梁底模面板、梁側(cè)側(cè)模面板厚度度h=18mmm，彈性模量量E=60000N/mmm2，抗彎強度度[f]=115N/mmm2。梁長度方向（縱距距）立桿間距距為1.0mm，梁截面方方向（橫距）立立桿間距1..0m。二、梁模板荷載標標準值計算模板自重=00.350kkN/m2；鋼筋自重=11.500kkN/m3；混凝土自重=24.0000kN/mm3；施工荷載標準值=2.5500kN//m2。強度驗算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。新澆混凝土側(cè)壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中——混凝土土的重力密度度，取24..000kNN/m3；t——新澆混凝土土的初凝時間間，為0時(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；TT——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；VV——混凝土的澆澆筑速度，取取0.6000m/h；H——混凝凝土側(cè)壓力計計算位置處至至新澆混凝土土頂面總高度度，取0.6600m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.0000。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值值F1=114.4000kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值值F1=114.4000kN/m22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標準值值F2=4.0000kN/m22。三、梁模板底模計計算本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=24.000×1.80×1.80//6=112.96ccm3；II=244.00×1.80×1.80×1.80//12=11.666cm4；梁底模板面板按照照三跨度連續(xù)續(xù)梁計算，計計算簡圖如下下梁底模面板計算簡簡圖1.強度計算算強度計算公式要求求：=MM/W<[f]其中——梁底底模板的強度度計算值(N/mm2)；M——計算算的最大彎矩矩(kN..m)；q——作用用在梁底模板板的均布荷載載(kN/m))；qq=1.2××[0.355×0.24++24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60]]+1.4×2.50×0.224=5.335kN/mm最大彎矩計算公式式如下:M=-0..10×5.3477×0.35002=0.066×1106/129660.0=55.054NN/mm2梁底模面板計算強強度小于155.00N//mm2,滿足要求!2.抗剪計計算最大剪力的計算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×5.3477=1.1223kN截面抗剪強度計算算值T=33×1123//(2×240×18)=00.390NN/mm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.400N/mm22面板的抗剪強度計計算滿足要求求!3.撓度計計算最大撓度計算公式式如下:其中q=00.35×0.24++24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60==3.7566N/mm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度v=00.677××3.7566×350.004/(1000×6000..00×1166440.0)==0.5455mm梁底模板的撓度計計算值:vv=0..545mmm小于[v]]=3550/2500,滿足要求求!四、梁模板底方木木計算梁底方木的高度H=880mm；梁底方木的寬度B=660mm；本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；II=6..00×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；梁底方木按照按照照集中荷載作作用的簡支梁梁計算，計算算簡圖如下圖梁底方木計算簡簡圖1.強度計計算強度計算公式要求求：=MM/W<[f]其中——梁底底方木的強度度計算值(N/mm2)；M——計算算的最大彎矩矩(kN..m)；P——作用用在梁底方木木的集中荷載載(kN/m))；P={1..2×[0.355×(0.24++2×0.60))+24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60]]+1.4××2.50×0.24}}×0.35==2.0488kN最大彎矩計算公式式如下:其中L——梁底方木的的跨度，L=2400+2×380=10000mmM=2.0048×=0.500×1106/640000.0=77.813NN/mm2梁底方木計算強度度小于13..00N/mmm2,滿足要求!2.抗剪計計算最大剪力的計算公公式如下:Q=00.5P截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.5××2.0488=1.0224kN截面抗剪強度度計算值TT=3×1024//(2×60×80)=00.320NN/mm2截面抗剪強度度設(shè)計值[[T]=1..30N/mmm2梁底方木抗剪強度度計算滿足要要求!3.撓度計計算最大撓度計算公式式如下:其中P=[[0.35××(0.24++2×0.60))+24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60]]×0.35==1.4622kN最大撓度v=11461.6600×840.003/(48×9500..00×25600000.0))=0.7442mm梁底方木的撓度計計算值:vv=0..742mmm小于[v]]=8440/2500,滿足要求求!五、梁模板側(cè)模計計算梁側(cè)模板按照三跨跨連續(xù)梁計算算，計算簡圖圖如下圖梁側(cè)模板計算簡簡圖1.強度計算算強度計算公式要求求：=MM/W<[f]其中——梁側(cè)側(cè)模板的強度度計算值(N/mm2)；M——計算算的最大彎矩矩(kN..m)；q——作用用在梁側(cè)模板板的均布荷載載(N/mm))；q=(1.2××14.400+1.4××4.00))×0.60==13.7228N/mmm最大彎矩計算公式式如下:M=-0..10×13.7228×0.35002=0.168×1106/324000.0=55.190NN/mm2梁側(cè)模面板計算強強度小于155.00N//mm2,滿足要求!2.抗剪計計算最大剪力的計算公公式如下:Q=00.6ql截面抗剪強度必須須滿足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×13.7228=2.8883kN截面抗剪強度度計算值TT=3×2883//(2×600×18)=00.400NN/mm2截面抗剪強度度設(shè)計值[[T]=1..40N/mmm2面板的抗剪強度計計算滿足要求求!3.撓度計計算最大撓度計算公式式如下:其中q=114.40××0.60==8.64NN/mm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度v=00.677××8.6400×350.004/(1000×6000..00×2916000.0)==0.5022mm梁側(cè)模板的撓度計計算值:vv=0..502mmm小于[v]]=3550/2500,滿足要求求!六、240×6000mm梁支支撐腳手架的的計算模板支架搭設(shè)高度度為2.9米，梁長度方向向（縱距）立立桿間距為11.0m，梁梁截面方向（橫橫距）立桿間間距1.0mm。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖采用的鋼管類型為為48×3.0。一、梁底支撐鋼管管的計算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等,,通過方木的的集中荷載傳傳遞。1.方木荷載的計計算：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN)：qq1=225.0000×0.6000×0.2400×0.3500=1.2660kN(2)模板板的自重荷載載(kN)：qq2=00.350××0.3500×(2×0.6000+0.2440)=0..176kNN(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=2.5000×0.2440×0.3500=0.2110kN2.方木楞傳遞集集中力計算：：P=((1.2×1.2600+1.2××0.1766+1.4××0.2100)/2=11.009kkN3.支撐鋼管的強強度計算：按照集中荷載作用用下的簡支梁梁計算集中荷載P傳遞力力，P=1..01kN計算簡圖如下支撐鋼管按照簡支支梁的計算公公式其中n=1.000/0.335=3經(jīng)過簡支梁的計算算得到鋼管支座反力RRA=RRB=(3--1)/2××1.01++1.01==2.02kkN通過傳遞到支座的的最大力為2×1.01++1.01==3.03kkN鋼管最大彎矩MMmax=((3×3-1)//(8×3)×1.01×截面應(yīng)力=0.334×106/44911.0=744.88N//mm2水平鋼管的計算強強度小于2005.0N//mm2,滿足要求!二、梁底橫向鋼管管計算橫向鋼管只起構(gòu)造造作用，通過過扣件連接到到立桿。三、扣件抗滑移的的計算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算R≤≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計值；；計算中R取最大支支座反力，RR=3.033kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計計算算滿足要求!!當直角扣件的擰緊緊力矩達400--65NN.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動,,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取122.0kN。四、立桿的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力N1==3.03kkN(已經(jīng)經(jīng)包括組合系系數(shù)1.4))腳手架鋼管的自重重N2==1.2××0.1299×2.9000=0.4449kN樓板的混凝土模板板的自重NN3=2.2280kNN=3.0027+0..449+22.280==5.7566kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/i查查表得到；i——計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.24W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強度度計算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)kk1——計算長度附附加系數(shù)，按按照表1取值為1.1163；uu——計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.70aa——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.000m；公式(1)的計算算結(jié)果：==64.883N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!公式(2)的計算算結(jié)果：==21.550N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!七、截面B×DD=450mmm×1100mmm梁支撐腳腳手架的計算算梁支撐立桿的縱、橫距l(xiāng)=0.800米，立桿的步步距h=1.550米，梁底增加1道承重重立桿。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖采用的鋼管類型為為48×3.0。一、梁底支撐的計計算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等。1.荷載的計算：：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：q1=25.0000×1.1000×0.8000=22.0000kN//m(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：q2=0.3500×0.8000×(2×1.1000+0.4550)/0..450=11.649kkN/m(3)活荷荷載為施工荷荷載標準值((kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=2.0000×0.4500×0.8000=0.7220kN2.方木楞的支撐撐力計算：均布荷載q==1.2××22.0000+1.22×1.6499=28.3379kN//m集中荷載P==1.4××0.7200=1.0008kN方木計算簡圖經(jīng)過計算得到從左左到右各方木木傳遞集中力力[即支座力]分別為N11=2.3996kNN22=8.9887kNN33=2.3996kN方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算，方方木的截面力力學(xué)參數(shù)為本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；II=5..00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；方木強度計算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==8.9887/0.8800=111.233kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×11.233×0.80×截面應(yīng)力=0.7719×106/833333.3=88.63N//mm2方木的計算強度小小于13.00N/mm22,滿足要求!方木撓度計算最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:最大變形v==0.6777×9.3611×800.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.6556mm方木的最大撓度小小于800..0/2500,滿足要求求!3.支撐鋼管的強強度計算：支撐鋼管按照連續(xù)續(xù)梁的計算如如下計算簡圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到支座反力RA=RB==0.62kkN中中間支座最大大反力Rmaax=11..86kN最大彎矩最大變形vmaax=0.1131mm截面應(yīng)力=0.2290×106/44911.0=644.469NN/mm2支撐鋼管的計算強強度小于2005.0N//mm2,滿足要求!二、梁底縱向鋼管管計算縱向鋼管只起構(gòu)造造作用，通過過扣件連接到到立桿。三、扣件抗滑移的的計算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計值；；計算中R取最大支支座反力，RR=11.886kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計計算算不滿足要求求,可以考慮采采用雙扣件!!四、立桿的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力N1==11.866kN(已已經(jīng)包括組合合系數(shù)1.44)腳手架鋼管的自重重N2==1.2××0.1299×4.0000=0.6220kNN=11..857+00.620++0.0000=12.4476kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/i查查表得到；i——計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.24W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強度度計算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k11——計算長度附附加系數(shù)，按按照表1取值為1.1163；u——計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.70a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.000m；公式(1)的計算算結(jié)果：==140..53N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!公式(2)的計算算結(jié)果：==46.660N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由公式(3)計算l00=k11k2(h++2a)(3)k2——計算長度附附加系數(shù)，按按照表2取值為1.0000；公式(3)的計算算結(jié)果：==56.228N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。350mm厚樓板板模板扣件鋼鋼管高支撐架架計算書高支撐架的計算參參照《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》（JGJJ130-22001）支支撐高度在44米以上的模板板支架被稱為為扣件式鋼管管高支撐架，模模板支架搭設(shè)設(shè)高度為4..9米，搭設(shè)尺寸為為：立桿的縱縱距b=0.880米，立桿的橫橫距l(xiāng)=0.880米，立桿的步步距h=1.550米。圖樓板支撐架立面面簡圖圖樓板支撐架立桿桿穩(wěn)定性荷載載計算單元采用的鋼管類型為為48×3.0。一、支撐方木的計計算方木按照簡支梁計計算，方木的的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；II=6..00×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：：(1)鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq1=225.0000×0.3500×0.3500=3.0663kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq2=00.350××0.3500=0.1223kN/mm(3)活荷荷載為施工荷荷載標準值與與振倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=(1.5000+1.0000)×0.8000×0.3500=0.7000kN2.強度計計算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算如下:均布荷載q==1.2××3.0633+1.2××0.1233=3.8222kN/mm集中荷載P==1.4××0.7000=0.9880kN最大彎矩M==0.9880×0.80//4+3.882×0.80×最大支座力N=0.9980/2++3.82××0.80//2=2.0019kN截面應(yīng)力=0.5502×106/640000.0=77.84N//mm2方木的計算強度小小于13.00N/mm22,滿足要求!3.抗剪計計算最大剪力的計算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.8000×3.8222/2+0..980/22=2.0119kN截面抗剪強度度計算值TT=3×2019//(2×60×80)=00.631NN/mm2截面抗剪強度度設(shè)計值[[T]=1..30N/mmm2方木的抗剪強度計計算滿足要求求!4.撓度計計算最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:均布荷載q==3.0663+0.1123=3..185kNN/m集中荷載P==0.7000kN最大變形v==5×3.1855×800.004/(3844×9500..00×25600000.0))+700..0×800.03/((48×9500..00×25600000.0))=1.0005mm方木的最大撓度小小于800..0/2500,滿足要求求!二、橫向支撐鋼管管計算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P==4.04kkN支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩最大變形vmaax=1.4417mm最大支座力Qmmax=100.146kkN截面應(yīng)力=0.779×106/44911.0=1776.37NN/mm2支撐鋼管的計算強強度小于2005.0N//mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于8000.0/1150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑移的的計算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):R≤≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計值；；計算中R取最大支支座反力，RR=10.115kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計計算算不滿足要求求,可以考慮采采用雙扣件!!當直角扣件的擰緊緊力矩達400--65NN.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動,,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取122.0kN。四、立桿的穩(wěn)定性性計算荷載標標準值作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。1.靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手手架鋼管的自自重(kN)：NNG1=0.1299×4.9000=0.6333kN鋼管的自重計算參參照《扣件式式規(guī)范》附錄錄A雙排架自自重標準值，設(shè)設(shè)計人員可根根據(jù)情況修改改。(2)模板板的自重(kN)：NNG2=0.3500×0.8000×0.8000=0.2224kN(3)鋼筋筋混凝土樓板板自重(kN)：NNG3=25.0000×0.3500×0.8000×0.8000=5.6000kN經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NNG2+NGG3=66.457kkN。2.活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=(1.5000+1.0000)×0.8000×0.8000=1.6000kN3.不考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設(shè)計值值計算公式N==1.2NNG+11.4NQ五、立桿的穩(wěn)定性性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，N=9.99kkN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/i查查表得到；i——計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.24W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強度度計算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——計算長度附附加系數(shù)，按按照表1取值為1.1163；u——計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.70a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.000m；公式(1)的計算算結(jié)果：==112..50N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!公式(2)的計算算結(jié)果：==37.330N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!150mm厚扣件件鋼管樓板模模板支架計算算書模板支架的計算參參照《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》（JGJJ130-22001）模板支架搭設(shè)高度度為2.9米，搭設(shè)尺寸為：立桿桿的縱距bb=1.000米，立桿的橫橫距l(xiāng)=1.000米，立桿的步步距h=1.660米。圖1樓板支撐架架立面簡圖圖2樓板支撐架架荷載計算單單元采用的鋼管類型為為48×3.0。一、模板支撐方木木的計算方木按照簡支梁計計算，方木的的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；II=6..00×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq1=225.0000×0.1500×0.3000=1.1225kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq2=00.350××0.3000=0.1005kN/mm(3)活荷荷載為施工荷荷載標準值與與振倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=(1.5000+1.0000)×1.0000×0.3000=0.7550kN2.強度計計算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載q==1.2××1.1255+1.2××0.1055=1.4776kN/mm集中荷載P==1.4××0.7500=1.0550kN最大彎矩M==1.0550×1.00//4+1.448×1.00×最大支座力N=1.0050/2++1.48××1.00//2=1.2263kN截面應(yīng)力=0.4447×106/640000.0=66.98N//mm2方木的計算強度小小于13.00N/mm22,滿足要求!3.抗剪計計算最大剪力的計算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=1.0000×1.4766/2+1..050/22=1.2663kN截面抗剪強度度計算值TT=3×1263//(2×60×80)=00.395NN/mm2截面抗剪強度度設(shè)計值[[T]=1..30N/mmm2方木的抗剪強度計計算滿足要求求!4.撓度計計算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:均布荷載q==1.1225+0.1105=1..230kNN/m集中荷載P==0.7550kN最大變形v==5×1.2300×1000..04/(3844×9500..00×25600000.0))+750..0×1000.03//(48×9500..00×25600000.0))=1.3001mm方木的最大撓度小小于10000.0/2550,滿足要要求!二、板底支撐鋼管管計算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P==2.53kkN支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩最大變形vmaax=2.4456mm最大支座力Qmmax=9..186kNN截面應(yīng)力=0.885×106/44911.0=1889.32NN/mm2支撐鋼管的計算強強度小于2005.0N//mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于10000.0//150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑移的的計算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計值；；計算中R取最大支支座反力，RR=9.199kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計計算算不滿足要求求,可以考慮采采用雙扣件!!四、模板支架荷載載標準值(軸力):作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。1.靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手手架的自重((kN)：NNG1=0.1166×2.9000=0.3337kN(2)模板板的自重(kN)：NNG2=0.3500×1.0000×1.0000=0.3550kN(3)鋼筋筋混凝土樓板板自重(kN)：NNG3=25.0000×0.1500×1.0000×1.0000=3.7550kN經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NNG2+NGG3=44.437kkN。2.活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=(1.5000+1.0000)×1.0000×1.0000=2.5000kN3.不考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設(shè)計值值計算公式N==1.2NNG+11.4NQ五、立桿的穩(wěn)定性性計算:不考慮風荷載時,,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計值值(kN))；N=88.82——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/i查查表得到；i——計算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；；i=11.60A——立桿桿凈截面面積積(cm2)；A=4.24W——立桿桿凈截面抵抗抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強度度計算值((N/mm22)；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設(shè)計值值，[f]=2055.00N//mm2；l0——計計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，由由公式(1)或(2)計算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——計計算長度附加加系數(shù)，取值值為1.1555；u——計算算長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表；；u=11.70a——立桿桿上端伸出頂頂層橫桿中心心線至模板支支撐點的長度度；a=0.00mm；公式(1)的計算算結(jié)果：==110..92N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!公式(2)的計算算結(jié)果：==35.440N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[f]],滿足要求求!墻模板計算書一、墻模板基本參參數(shù)墻模板的背部支撐撐由兩層龍骨骨（木楞或鋼鋼楞）組成,,直接支撐模模板的龍骨為為次龍骨,即內(nèi)龍骨；；用以支撐內(nèi)層龍骨骨為外龍骨，即即外龍骨組裝裝成墻體模板板時，通過穿穿墻螺栓將墻墻體兩片模板板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為為外龍骨的支支點。墻模板面板厚度hh=18mmm，彈性模量量E=60000N/mmm2，抗彎強度度[f]=115N/mmm2。內(nèi)楞采用圓鋼管φφ48×3..0，每道內(nèi)內(nèi)楞1根鋼楞，間間距300mmm。外楞采用圓鋼管φφ48×3..0，每道外外楞2根鋼楞，間間距600mmm。穿墻螺栓水平距離離600mmm，穿墻螺栓栓豎向距離6600mm，直直徑12mmm。第一道外龍骨在離離樓面10ccm處開始設(shè)設(shè)置。墻模板組裝示意圖圖二、墻模板荷載標標準值計算強度驗算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。新澆混凝土側(cè)壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中——混凝土土的重力密度度，取24..000kNN/m3；t——新澆混凝土土的初凝時間間，為0時(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆筑速度度，取1.0000m/hh；H——混凝土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取4.7000m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..050；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.0500。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值值F1=333.2600kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值值F1=333.2600kN/m22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標準值值F2=4.0000kN/m22。三、墻模板面板的的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。計算算的原則是按按照龍骨的間間距和模板面面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的的三跨連續(xù)梁梁計算。面板計算簡圖1.強度計計算=M/W<<[f]其中——面板板的強度計算算值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩,W=60.000×1.80×1