江蘇某醫(yī)院門診綜合樓腳手架施工方案

腳手架施工方案一、腳手架布置原則本工程地上18層，地下1層，高度為82.10m，外挑架主要用于結構和外墻初裝修施工，精裝修施工利用吊籃。本工程土方采用樁基防護后開挖，地下室外墻施工時在外墻外側搭設落地式雙排腳手架。根據(jù)圖紙設計，一期工程為5層裙房；二期工程主樓東側有4層群樓。綜合考慮施工便利和經濟因素，同時考慮到本工程場地條件，無論是一期工程還是二期工程，地下室完成后，為保證工程施工生產的連續(xù)性，從2層開始，在沒有的地下室頂板的地方均設置懸挑外腳手架，懸挑腳手架隨結構施工逐段搭設。內支撐架選用碗扣式滿堂腳手架。二、地下室雙排腳手架施工（一）搭設順序鋪設墊板鋪設墊板擺放掃地桿逐根樹立桿、隨即與掃地桿扣緊裝掃地橫向水平桿并與立桿或掃地桿扣緊安裝第一步桿（與各立桿扣緊）安裝第一步桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿第三縱向水平桿和橫向水平桿連墻桿→接長立桿加設剪刀撐→鋪設腳手板在作業(yè)面搭設護身欄桿（二）構造要求及搭設方法1、地基基礎面層做100mm厚C20混凝土，并設排水溝、集水坑，腳手架下部沿縱向設置50×200的通長木板，立桿下采用“長100mm￠51的鋼管+100×100×5鋼板”套腳。2、立桿（1）雙排鋼管腳手架立桿縱向間距1.5m，橫向間距1.2m，內立桿距墻皮距離0.2m，步高1.8m。鋼管接長采用對接扣件。（2）立桿采用6m長鋼管搭設，除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，對接、搭設應符合以下要求：A、對接接頭扣件開口方向應向下或向內，以防雨雪進入。B、立桿及水平桿接頭位置錯開，搭設過程中用6m和4m的鋼管交錯搭接，接頭位置距最近的橫桿（立桿）不超過400㎜。（3）下部的兩根立桿都必須用直角扣件與縱向水平桿扣緊，以保證兩根立桿共同工作，單桿和雙桿連接采用上部單立桿與下部兩根立桿之中的一根對接。3、縱向水平桿（1）縱向水平桿設置于立桿的內側、橫向水平桿之下，并采用直角扣件與立桿扣緊。（2）縱向水平桿一般采用對接扣件連接，至邊角處也可采用搭接。對接、搭接應符合以下要求：A、對接接頭應交錯布置，不應設在同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，與相近立桿的距離不大于立桿縱距的1/3，即500mm。B、搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。（3）縱向水平桿的長度一般不宜小于3跨，并不大于6m。4、橫向水平桿（1）每一主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，橫向水平桿長度1.8～1.9ｍ，采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿的軸線偏離主節(jié)點的距離不應大于150mm（對于雙立桿，應設置在雙立桿之間）。（2）操作層非主節(jié)點處的橫向水平桿根據(jù)支撐腳手板的需要設置。（3）橫向水平桿伸出大橫桿外的長度應控制在150～200mm。5、剪刀撐（1）按國家規(guī)范及有關規(guī)定設置剪刀撐，沿腳手架外側及全高方向連續(xù)設置，剪刀撐與地面成45°角，剪刀撐夾角為90°；剪刀撐主要采用6m長鋼管，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不應大于500mm，斜桿接長采用對接扣件，除斜桿兩端扣緊外，中應間增加2～4個扣結點。腳手架立面圖（2）剪刀撐斜桿的接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接接頭。（3）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節(jié)點的距離不應大于150mm。（4）腳手架非封閉端如轉截面處、施工電梯斷開處腳手架端頭應設置之字形斜撐及連墻件。6、與結構連接件為防止外架受水平力產生變形，利用對拉螺栓孔及門窗洞口與結構進行連接。連墻桿應呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端可稍下斜連接，嚴禁外高內低上斜連接7、腳手板（1）腳手板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿，并應將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板宜采用平鋪，也可采用搭接鋪設。（2）腳手板應鋪設嚴密、牢固、平穩(wěn)，腳手板兩端用10～14#鉛絲固定牢靠。8、掃地桿腳手架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。其連接方式及接頭位置同縱向水平桿。（三）腳手架的拆除雙排腳手架在地下室混凝土施工完畢后即可拆除。1、腳手架的拆除作業(yè)應按自上而下的順序逐層拆除，不容許上、下兩層同時拆除。2、拆除前應先將此層外架上的材料、垃圾等物品清除干凈，并將封閉外架用的安全網拆除。3、拆除過程中要先拆小橫桿、大橫桿，然后拆除立杠及剪刀撐。4、拆除過程中應將已松開連接的桿配件及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。5、在拆除過程中，應作好配合、協(xié)調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業(yè)。6、立桿及橫桿各自的連接點必須錯開，同一斷面的接頭數(shù)不得超過50%。7、外架拉結必須牢靠，避免因大風天氣造成架體傾斜。8、外架搭設時安全管理人員必須時刻監(jiān)督、檢查。三、懸挑式雙排腳手架施工針對本工程的實際情況，由于地下室暫不能回填，從1層以上外架計劃采用懸挑16a號槽鋼腳手架，懸挑外架排距1050mm，立桿間距1500mm，橫桿間距1800mm。（采用軟件計算）一）、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為18.5m(五層一挑，5×3.7m)，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.20m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇南通市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.450kN/m2，風荷載高度變化系數(shù)μz為0.810，風荷載體型系數(shù)μs為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):10層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度2.3m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.700；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.4m。二）、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52=0.362kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172××1.47×1.52=-0.426kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=83.858N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.05kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291mm；大橫桿的最大撓度2.291mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三）、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.575=2.463kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.868×106/5080=170.953N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=170.953N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.929mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953mm；小橫桿的最大撓度為2.953mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！四）、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五）、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×18.50=2.901kN；(2)腳手板的自重重標準值；采采用竹笆片腳腳手板，標準準值為0.33kN/m22NG2=00.3×10×1.5×(1.05++0.2)//2=22.812kN；(3)欄桿與擋腳手手板自重標準準值；采用欄欄桿、竹笆片片腳手板擋板板，標準值為為0.15kkN/mNG3=0.15××10×1.5/22=1..125kkN；(4)吊掛的安全設設施荷載，包包括安全網；；0.0055kN/mm2NG4=0.0055×1.5×18.5=0.1139kNN；經計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1++NG2+NNG3+NGG4=66.977kN；活荷載為施工荷載載標準值產生生的軸向力總總和，立桿按按一縱距內施施工荷載總和和的1/2取值。經計算得到，活荷荷載標準值NQ=3××1.05×1.5×2/2==4.7225kN；；風荷載標準值按照照以下公式計計算其中Wo---基本風風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：Wo==0.455kN/mm2；Uz---風荷載載高度變化系系數(shù)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：Uz=0.81；Us---風荷載載體型系數(shù)：：取值為1..128；經計算得到，風荷荷載標準值Wk=0.7××0.45×0.81×1.1288=0..288kkN/m2；不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N=11.2NG++1.4NQQ=1.22×6.9777+1.44×4.7255=14..987kkN；考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值為為N=11.2NGG+0.855×1.4NQQ=1..2×6.9777+0.885×1.4×4.7255=13..995kkN；風荷載設計值產生生的立桿段彎彎矩MW為Mw=00.85××1.4WkkLah2//10=00.850×1.4×0.2888×1.5×1..82/100=00.166kN.m；；六）、立桿的穩(wěn)定定性計算:不考慮風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算公式為為：立桿的軸向壓力設設計值：N=14..987kkN；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..58cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)參照《扣件件式規(guī)范》表表得：k=1.1555；當驗算算桿件長細比比時，取塊11.0；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：μ=1..5；計算長度,由公公式lo=k×μ×h確定：：l0=3.1188m；長細比Lo/ii=1997；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的的計算結果查查表得到：φφ=0.1186；立桿凈截面面積：：A=4.89cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；σ=149877/(0.1186×4889)=1664.7811N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=1664.7811N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2205N//mm2，滿足要求求！考慮風荷載時,立立桿的穩(wěn)定性性計算公式立桿的軸心壓力設設計值：N=13..995kkN；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..58cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)參照《扣件件式規(guī)范》表表得：k==1.1555；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：μ=1..5；計算長度,由公公式l0=kuhh確定：l0=3.1118m；；長細比:L0//i=1197；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的的結果查表得得到：φ=0.1186立桿凈截面面積：：A=4.89cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；σ=139955.21/((0.1866×489))+1664451.5773/50880=1186.6337N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=1886.6377N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2205N//mm2，滿足要求求！七）、連墻件的計計算:連墻件的軸向力設設計值應按照照下式計算：：Nll=Nllw+NN0風荷載標準值WWk=00.288kN/m22；每個連墻件的覆蓋蓋面積內腳手手架外側的迎迎風面積AAw=110.8mm2；按《規(guī)范》條連墻墻件約束腳手手架平面外變變形所產生的的軸向力(kN),N0=55.000kN；風荷載產生的連墻墻件軸向力設設計值(kN)，按照照下式計算：：Nlw=1..4×Wk×Aw=4.3522kN；連墻件的軸向力設設計值Nll=Nllw+NN0=9..352kkN；連墻件承載力設計計值按下式計計算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)；由長細比l/ii=2000/15..8的結果查查表得到φ=0.9666，l為內排架距距離墻的長度度；又：A=4.89cm2；[f]=2205N//mm2；連墻件軸向承載力力設計值為Nf=0.9666×4.89×10-4×205×103==96.8837kNN；Nl=9.3352<Nf=96.8337,連墻件件的設計計算算滿足要求?。∵B墻件采用雙扣件件與墻體連接接。由以上計算得到Nl=9.3522小于雙扣件件的抗滑力16kNN，滿足要求求！連墻件扣件連接示示意圖八）、懸挑梁的受受力計算:懸挑腳手架的水平平鋼梁按照帶帶懸臂的連續(xù)續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架架荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，AA為墻支點。本方案中，腳手架架排距為10050mm，內內排腳手架距距離墻體2000mm，支支拉斜桿的支支點距離墻體體為14000mm，水平支撐梁的截面面慣性矩I=8666.2cmm4，截面抵抗抗矩W=108.33cm3，截面積A=21..95cmm2。受腳手架集中荷載載N=1..2×6.9777+1.44×4.7255=144.987kN；水平鋼梁自重荷載載q=1..2×21.955×0.00001×78.5=0.2207kNN/m；懸挑腳手架示意圖圖懸挑腳手架計算簡簡圖經過連續(xù)梁的計算算得到懸挑腳手架支撐梁梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁梁彎矩圖(kN.m))懸挑腳手架支撐梁梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為：R[1]=114.6733kN；R[2]=116.47kN；R[3]=--0.3833kN。最大彎矩Mmaax=2..192kkN.m；最大應力σ=M//1.05WW+N/A==2.1992×1066/(11.05××1083000)+14.9887×103//21955=266.101N/mm22；水平支撐梁的最大大應力計算值值26.1101N//mm2小于水平支支撐梁的抗壓壓強度設計值值215N/mm22,滿足要求??！九）、懸挑梁的整整體穩(wěn)定性計計算:水平鋼梁采用166a號槽鋼,計算公式如如下其中φb--均勻彎曲的的受彎構件整整體穩(wěn)定系數(shù)數(shù)，按照下式式計算：φb=570××10×633×2355/(1400××160×2235)==1.6由于φb大于0..6，查《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值為0.8994。經過計算得到最大大應力σ=2..192×1106/((0.8994×1088300))=22..633NN/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性性計算σ=222.633小于[f]]=2115N/mmm2,滿足要求求!十）、拉繩的受力力計算:水平鋼梁的軸力RRAH和拉鋼鋼繩的軸力RRUi按照下下面計算其中RUicossθi為鋼繩的拉拉力對水平桿桿產生的軸壓壓力。各支點的支撐力RCi==RUisiinθi按照以上公式計算算得到由左至至右各鋼繩拉拉力分別為：：RU1=15.6689kNN；十一）、拉繩的強強度計算:鋼絲拉繩(支桿))的內力計算算：鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU均取最大大值進行計算算，為RU=15.6889kN選擇6×19鋼絲絲繩,鋼絲繩公稱稱抗拉強度11700MPPa，直徑14mmm。其中[Fg]---鋼絲繩的的容許拉力((kN)；Fg---鋼絲繩繩的鋼絲破斷斷拉力總和((kN)，查表表得Fg＝123KNN；α---鋼絲繩之間間的荷載不均均勻系數(shù)，對對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.885、0.82和0.8。α＝0.85；K---鋼絲繩繩使用安全系系數(shù)。K＝6。得到：[Fg]==17.4225KN>RRu＝15.6889KN。經計算，選此型號號鋼絲繩能夠夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的拉環(huán)強度度計算鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU的最大值值進行計算作作為拉環(huán)的拉拉力N，為N=RU=15..689kNN鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的拉環(huán)的強強度計算公式式為其中[f]為為拉環(huán)受力的的單肢抗剪強強度，取[ff]=550N/mmm2；所需要的鋼絲拉繩繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小小直徑D==(156889×4/3.1142×50)11/2=20mm；十二）、錨固段與與樓板連接的的計算:1.水平鋼梁與樓樓板壓點如果果采用鋼筋拉拉環(huán)，拉環(huán)強強度計算如下下：水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)受受力R=00.383kN；水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)強強度計算公式式為:其中[f]為為拉環(huán)鋼筋抗抗拉強度，按按照《混凝土土結構設計規(guī)規(guī)范》條[f]==50N//mm2；所需要的水平鋼梁梁與樓板壓點點的拉環(huán)最小小直徑D==[382..529×4/(3..142×50×2)]1//2=2..207mmm；水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環(huán)一一定要壓在樓樓板下層鋼筋筋下面，并要要保證兩側330cm以上上錨固長度。2.水平鋼梁與樓樓板壓點如果果采用螺栓，螺螺栓粘結力錨錨固強度計算算如下：錨固深度計算公式式:其中N--錨固力，即即作用于樓板板螺栓的軸向向拉力，N=0.3383kN；；d---樓板螺螺栓的直徑，d=20mm；[fbb]--樓板螺栓與與混凝土的容容許粘接強度度，計算中取取1.43NN/mm2；[f]]--鋼材材強度設計值值,取215N//mm2；h---樓板螺螺栓在混凝土土樓板內的錨錨固深度，經經過計算得到到h要大于于3822.529//(3.1442×20×1.43))=4.2557mm。螺栓所能承受的最最大拉力FF=1/4××3.14×202×215×10-3==67.511kN螺栓的軸向拉力NN=0.3883kN小小于螺栓所能能承受的最大大拉力F==67.511kN，滿足足要求！3.水平鋼梁與樓樓板壓點如果果采用螺栓，混混凝土局部承承壓計算如下下：混凝土局部承壓的的螺栓拉力要要滿足公式::其中N--錨固力，即即作用于樓板板螺栓的軸向向壓力，N=16..47kN；；d---樓板螺螺栓的直徑，d=20mm；b---樓板內內的螺栓錨板板邊長，b==5×d=100mmm；fccc--混混凝土的局部部擠壓強度設設計值，計算算中取0.995fc=114.3N//mm2；經過計算得到公式式右邊等于1138.511kN，大大于錨固力N=16..47kNN，樓板混混凝土局部承承壓計算滿足足要求!四、碗扣式內支撐撐架施工（一）支撐腳手架架的搭設根據(jù)計算結果，畫畫出具體部位位的搭設大樣樣圖，確保腳腳手架搭設的的安全。在施施工過程中嚴嚴格按照確認認后的方案要要求進行搭設設，立桿間距距、橫桿步距距及位置均要要符合計算要要求，上下樓樓層支撐架的的搭設同時要要參照安全規(guī)規(guī)范的要求進進行。架桿及及U型托材質要要經檢驗合格格，搭設時應應保證在架桿桿下部墊設墊墊木，增大受受力面積。立立桿與橫桿之之間的連接要要牢靠，架桿桿搭設時需控控制好U型托頂部的的標高，保證證模板支設時時標高的正確確。（二）腳手架的驗驗收支撐架必須由專業(yè)業(yè)工種嚴格按按規(guī)范及審批批過的施工方方案進行搭設設，搭設前必必須進行安全全、技術交底底，所用材質質應驗收合格格。每段支撐撐架搭設完畢畢后必須經過過驗收合格后后方可投入使使用。（三）腳手架的防防護架體較高的支撐用用腳手架在作作業(yè)面下部用用白色兜網及及綠色密目安安全網設置兩兩道水平防護護，安全網與與鋼管采用較較粗的鐵絲連連接牢靠，以以保證工人在在操作過程中中的安全。（四）腳手架的拆拆除所有支撐用腳手架架的拆除要以以混凝土是否否達到拆模時時間為依據(jù)。在在混凝土未達達到拆模要求求強度前嚴禁禁拆除任何桿桿件。五、電梯、樓梯井井筒內模板支支撐和操作平平臺井筒模板安裝時，在在距結構樓面面200mmm以下預留2000mm×200mmm洞口，洞口口水平間距12200mm。在在上層井筒模模板施工前，用Ⅰ180工字鋼安裝到預留洞口，再在上面鋪設其他鋼木龍骨和腳手板。如圖：六、卸料平臺施工工方案（一）編制依據(jù)1、《建筑施工高處處作業(yè)安全技技術規(guī)范》2、《建筑施工手冊冊》3、《現(xiàn)行建筑材料料規(guī)范大全》（二）卸料平臺極極限荷載值卸料平臺是樓層進進出材料的主主要通道，主主要用于輸出出拆下的模板板和架管。為為保證卸料平平臺的安全可可靠及正常使使用，卸料平平臺允許負荷荷的施工荷載載不大于3000NN/m2，最大負載載為36000Kg。（三）卸料平臺的的設計1、平臺形式卸料平臺為組裝式式，平臺的主主梁采用18#槽鋼，次梁梁采用10#槽鋼；防護護欄桿采用J50×330×4矩形空心鋼鋼設600mmm、1200mmm兩道，并用用密目安全網網封閉嚴密，設設180mmm高3mm厚鋼板擋腳腳板；平臺底底部用50mmm厚腳手板封封閉嚴密，腳腳手板必須包包頭，并與平平臺固定牢固固；預埋鋼筋筋必須采用直直徑25mmHHPB2355級鋼筋，錨錨固長度為42×255=10500mm。預埋埋鋼筋錨固在在頂板內。2、搭設簡圖（四）卸料平臺的的搭設與拆除除1、搭設、拆除人員員必須持證上上崗，身體狀狀況良好，經經過技術交底底，準確掌握握本工程集料料平臺搭設、拆拆除的特點與與方法。2、搭設、拆除時設設專人指揮、看看護，劃定警警戒區(qū)，設立立警示標志，非非搭設、拆除除人員禁止進進入施工區(qū)域域。3、搭設流程安裝檢查安裝檢查平臺組裝平臺吊裝欄桿、腳手板安裝驗收安裝檢查：安裝前前對操作人員員身體、安裝裝用機械設備備、安裝環(huán)境境等進行檢查查。平臺組裝：將懸挑挑主梁槽鋼與與次梁槽鋼用用螺栓進行連連接。平臺吊裝：吊裝穩(wěn)穩(wěn)固槽鋼底架架，槽鋼與鋼鋼絲繩連接、槽槽鋼與預埋件件連接。欄桿桿、腳手板安安裝：腳手板板必須包頭，并并與槽鋼次楞楞固定牢固，鋪鋪裝到槽鋼底底架；安裝防防護欄桿、安安全網。4、拆除：拆除應先安裝后拆拆，后安先拆拆，拆除完后后對現(xiàn)場進行行清理，并進進行刷漆保養(yǎng)養(yǎng)。（五）卸料平臺的的檢查與驗收收1、集料平臺應嚴格格按施工方案案進行搭設；；鋼絲繩應提提供合格證；；鋼絲繩卡具具的位置數(shù)量量型號等均應應符合設計要要求，必須使使用花籃螺栓栓對鋼絲繩進進行緊固；焊焊接位置必須須滿焊，焊縫縫均勻密實；；槽鋼的規(guī)格格應符合設計計要求。2、由安全員組織對對集料平臺進進行100%檢查驗收，驗驗收合格后方方可使用。3、平臺使用過程中中由專人負責責定期保養(yǎng)和和隨時進行檢檢查，發(fā)現(xiàn)問問題及時上報報處理。4、任何人、任何部部門不得對集集料平臺擅自自進行改動、變變更，若因實實際問題必須須進行變更時時必須通過本本方案審批部部門的同意方方可進行。（六）注意事項1、使用過程中嚴禁禁超載，平臺臺上不得長時時間堆積物料料。2、吊環(huán)必須采用直直徑25mmm的HPB2335級鋼筋。3、鋼絲繩端部與吊吊環(huán)連接處用用三個繩卡固固定,，且鋼絲繩繩采用花籃螺螺栓緊固。（七）卸料平臺設設計計算書（采采用軟件計算算）1、腳手板承載力及及撓度驗算腳手板支承在次梁梁上，按5跨連續(xù)梁考考慮，作用在在腳手板上的的荷載包括腳腳手板自重和和活荷載。按按均布荷載考考慮，計算簡簡圖如下：（1）荷載統(tǒng)計恒載：腳手板自重重查《建筑施施工手冊》得得gK=4000N/㎡活載：取30000N/㎡則荷載組合為：q=1.44×30000=1.2××400=44680NN/m（2）腳手板截面最大大彎矩：取=l/4M=α(p+q)l2=44680×00.83÷腳手板抗彎強度應應滿足以下公公式1.1M/W≦55/rm其中：W：腳手板板毛截面抵抗抗力矩w=bh2/6==300×552÷6=12550cm3rm:材料強度附加分項項系數(shù)查得rm=1.17705f:木腳手板抗彎設計計強度查得f=1.118N/㎜2將數(shù)據(jù)代入公式得得1.1×599..04×1003/12500×103=0.5227<1.118/1.11705=11（3）撓度驗算腳手板撓度應滿足足ω=5ql4/384EEI<[ω]其中：E：腳手板彈性模量量查表得E=100000N//㎜2I:腳手板截面慣性矩矩：I=bh3/122=300××503/12=33125×1103㎜4[ω]:腳手板允許撓度[ω]=l/1150將數(shù)據(jù)代入公式ω=5×4680××10-3×8003l/384××100000×31255×103=6.6×10112/12××1012=l/1005<[ω]=l/11502、次梁承載力及撓撓度計算次梁支撐在主梁上上，按簡支單單跨梁考慮，作作用在次梁上上的荷載包括括：次梁自重重、腳手板自自重、施工活活荷載。計算算簡圖如下：：（1）荷載統(tǒng)計：[10槽鋼自重重查得q1=1000N/m由腳手板傳遞的荷荷載為4680NN/m2則荷載組合為：1.2×3×1000+46880×0.88×3=111592N轉化為勻布荷載q=115592/3==3864NN/m（2）次梁最大彎矩M=ql2/8==3864××32/8=43347N.mm[10槽鋼抵抗抗矩W=397000mm3則б=M/W=43447×1033/397000=1099.5N/mmm2<f=2115N/mmm2（3）次梁撓度驗算次梁撓度應滿足ω=5ql4/3884EI<[[ω]其中：E:[10槽鋼鋼的彈性模量量查表得E=2.006×1055MpaI:[10槽鋼鋼的截面慣性性矩查表得I=198ccm4[ω]:[10槽鋼鋼的允許撓度度[ω]=l/2250代入式中：ω=5×386444×10-33×300003×l/3884×2.006×