400×2500梁模板支架計算書

bb梁模板支架計算書&&&&店工程；工程建設地點kkk；屬于kk結構;地上3層地下層；建筑高度：20m；標準層層高：0m；總建筑面積：0平方米；總工期：0天。本工程由h投資建設，lhjl設計，;jnk地質勘察hjl監(jiān)理，組織施工；由kkk擔任項目經(jīng)理，kk擔任技術負責人。一參信本算例中，取kll為計算對象。梁的截尺寸400mm，支撐長度為9.7據(jù)工程實際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。（一）撐參數(shù)構造梁兩側樓板混凝土厚度(；立桿縱距l(xiāng)立桿上端伸出至模板支撐點長度；立桿步距；板底承重立桿橫向間距或排距；梁支撐架搭設高度；梁兩側立桿間距l(xiāng)；

vv0zsvv0zs（二）料參數(shù)面板類型為木面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為60mm×80mm，梁底支撐鋼管采用48鋼管，鋼管的截面積為

2

mm

2

，截面模量

3

mm

，截面慣性矩為I

5

mm

。木材的抗彎強度設計值為f＝13N/mm

2

,剪強度設計值為f＝N/mm

2

,性模量為＝12000N/mm

2

,板的抗彎強度設計值為f＝13

2

抗剪強度設計值為f1.3N/mm2,板彈性模量為＝9000N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上按照"底?！啄Ｐ±恪戒摴堋奂?可調托座→立桿→基礎"的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。（三）載參數(shù)梁底模板自重標準值為2；梁鋼筋自重標準值3；施工人員及設備荷載標準值為1kN/m

2

；振搗混凝土時產生的荷載標準值為2

2

；新澆混凝土自重標準值：

3

。所處城市為杭州市，基本風壓為W＝體型系數(shù)為μ＝。二梁模強和度算

；風荷載高度變化系數(shù)為＝，風荷載面板為受彎結構,要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計算單元進行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩別為:

1234513412345134k2max1W=6.94×10

4

mm

3

；I=166.67×50.00×50.00×50.00/12

6

mm

4

；1、荷載計算模板自重標準值：x＝＝；新澆混凝土自重標準值：x＝＝；梁鋼筋自重標準值：x＝＝；施工人員及設備活荷載標準值：x＝＝；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x＝＝。以上1、2、3項為恒載，取分項系數(shù)；4、5為活載，取分項系數(shù)，則底模的荷載設計值為：+x+x+x；荷載標準值為：q=x+x+x+x+x；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下：M2＝；支座反力為=RkN；最大支座反力＝kN；σ=3.02×105

/6.94×10

42

；面板計算應力σ=4.35N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值f2滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為=3.022抗剪強度按照下面的公式計算：2

；

面板受剪應力計算值小于f

v

2

，滿足要求。4、撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用荷載標準值，根據(jù)J－2001剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下其中，l--計算跨度(梁底支撐間距)l=；面板的最大撓度計算值:4

6

)=；面板的最大撓度計算值ν=小于面板的最大允許撓度值[v]=min(400.00/，滿足要求！三梁縱支小的度剛驗本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W別為:W=60.00×80.00×80.00/6

4

mm

3

；/12=

6

mm

4

；1、荷載的計算按照三跨連續(xù)梁計算支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載最大彎矩取恒荷載和活荷載最不利布置的彎矩之和。荷載計算如下：＝。

vvvv2、抗彎強度驗算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩2=kN·m；最大剪力

1.865kN；最大受彎應力

σ=M/W=5.04×10

4

/6.40×10

4

N/mm2

；支撐小楞的最大應力計算值σ=0.787N/mm

2

小于支撐小楞的抗彎強度設計值f=13.000N/mmm

2

，滿足要求!3、抗剪強度驗算截面最大抗剪強度必須滿足:支撐小楞的受剪應力值計算：τ=3×1.86×103/(2×60.00×80.00)=2；支撐小楞的抗剪強度設計值f；支撐小楞的受剪應力計算值τ=0.583N/mm

2

小于支撐小楞的抗剪強度設計值f=

2

,足要求!4、撓度驗算最大撓度考慮為靜荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下支撐小楞的最大撓度計算值4

6

)=；支撐小楞的最大撓度計算值ν=0.003mm小于支撐小楞的最大允許撓度,10)mm，滿足要求！四梁橫支鋼的度算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進行計算。計算簡圖如下：

12121、荷載計算梁底支撐小橫桿的間距為0.500/(2+1)=0.167。荷載為板模板下的小楞對其產生的支座反力。作用在小橫桿上的力分別為從左到右)：N=kN，N=kN。計算簡圖(kN)變形圖(

ABmaxmaxmaxABmaxmaxmax彎矩圖(kN·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力kN中間支座最大反力R；最大彎矩MkN·m；最大撓度計算值ν=0.06mm；最大受彎應力σ=M/W=1.69×105

/4.49×10

3

N/mm

；梁底支撐小橫桿的最大應力計算值σ=37.695N/mm小于梁底支撐小橫桿的抗彎強度設計值f00N/mm

2

,足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度：ν=0.06mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值ν=0.060mm小于梁底支撐小橫桿的最大允許撓度[v]=min(333.33/mm，滿足要求！五梁度向撐管算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等通過方木的集中荷載傳遞。1、梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力=0.846kN。支撐鋼管計算簡圖

maxmaxmaxmaxmaxmax支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩M=kN·m；最大變形ν=mm；最大支座力=kN；最大應力σ=0.113×10

6

/(4.49×103

；支撐鋼管的抗彎強度設計值fN/mm2支撐鋼管的最大應力計算值σ=25.141N/mm計值fN/mm2,足要求!

2

小于支撐鋼管的抗彎強度設

支撐鋼管的最大撓度于最大允許撓度v]=min(500/150,10)mm,滿足要求!2、梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力=2.176kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(

maxmaxmaxutmaxmaxmaxut支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩M=kN·m；最大變形ν=mm；最大支座力=kN；最大應力σ=0.29×106/(4.49×1032；支撐鋼管的抗彎強度設計值fN/mm2支撐鋼管的最大應力計算值σ=64.649N/mm

2

小于支撐鋼管的抗彎強度設計值fN/mm

2

,足要求!支撐鋼管的最大撓度小于最大允許撓度[v]mm,滿足要求!六扣抗移計縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算規(guī)范):1.05R≤其中Rc扣件抗滑承載力設計值,1kN；--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到kN；1.05R<kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求七不合荷時立的定計1、立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：

123H00000HH123H00000HH通過支撐梁的頂部扣件的滑移（或可調托座傳力根據(jù)前面的計算此值為=7.109kN；除此之外根《規(guī)程條文說明條支架自重可以按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷載可取為＝；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：=1.35×(0.50/2+(0.80-0.40)/2)×0.50×(0.30+24.00×0.25)=1.914kN；立桿受壓荷載總設計值為：NkN；2、立桿穩(wěn)定性驗算φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；A--立桿的截面面積，按《規(guī)程》附錄采用；立桿凈截面面積(cm2：；K高度調整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按《規(guī)程》采用；計算長度l按下式計算的結果取大值：lh+2a=1.20+2×0.30=；lk；式中：h-支架立桿的步距，??；a--模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，?。沪?-模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)程》附D－1，；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：；故l?。沪?l

/i1808.784/114；查《規(guī)程》附錄得；K；σ=1.05×N/(φAK)=1.05×12.242×10/(；

ututk00zzsututk00zzsH1立桿的受壓強度計算值σ=65.686N/mm，滿足要求。

2

小于立桿的抗壓強度設計值八、合風荷載，立桿定性計1、立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知：N＝；風荷載標準值按照以下公式計算經(jīng)計算得到，風荷載標準值wμμ0.7×0.45×0.74×0.355=kN/m2；其中

w--基本風壓(kN/m)，按照《建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定采用：w=kN/m

2

；μ--風荷載高度變化系數(shù)按《建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定采用：μ=；μ--風荷載體型系數(shù)：取值為；風荷載設計值產生的立桿段彎矩M為Mlh

22

/10=kN·m；2、立桿穩(wěn)定性驗算σ=1.05×N/(φAK)=1.05×12.242×10

32

；立桿的受壓強度計算值σ=67.265N/mmf=205.000N/mm2滿足要求。

2

小于立桿的抗壓強度設計值九模支整側力算1根《規(guī)程條風荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N表達式為：

FFkz0FkabbFFkz0Fkabb1gggkgkc其中：作用在計算單元頂部模板上的水平力（）。按照下面的公式計算：A--結構模板縱向擋風面積（mm

2

），本工程中A

3

×2.50×10

3

=2.43×10

7

mm

2

；w--風荷載標準值，對模板，風荷載體型系數(shù)μs取為1.0,wμ×μ×w；k所以可以求出=0.85×A×w×l/L7×10。H--模板支架計算高度。m計算單元附加軸力為壓力的立桿數(shù)為：根。l模板支架的橫向長度（），此處取梁兩側立桿間距l(xiāng)＝。l--梁底立桿縱距（），l=0.500。L--梁計算長度（），Lm。綜合以上參數(shù)，計算得N。2、考慮風荷載產生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下