某工程高支模施工方案.米.米

高支模施工技術方案本工程裙樓首層高度為5.5m，二層、三層、四層為高度4.5m，裙樓首層大堂架空層部分為14.5m，模板安裝屬于高支模系統(tǒng)。一、模板的支撐系統(tǒng)及作法：依據(jù)模板工程施工方案，高支模梁板定型均采用18mm厚木質膠合板，支撐系統(tǒng)均采用Φ48×3.5鋼管及50×100mm木枋作為支撐材料，要求鋼管不得彎曲變形及嚴重銹蝕，木枋必須斷面規(guī)格一致，棱邊順直，拼條必須用刨、壓直，支撐系統(tǒng)要求平整牢固，各類構件支撐作法如下。1、柱模板：柱模板采用18mm厚膠合板做成四面豎側板拼成，每片側板上每隔300mm釘50×100mm木方，增強其剛度。加固肋條采用Φ48×3.5mm鋼管，配合緊固螺栓，柱模支撐加固施工方法如下圖：2、剪力墻模板剪力墻模板采用18mm膠合板制作定型大模板，豎向肋采用50×100mm木枋，間距300mm，橫向肋采用2[6.5槽鋼或雙排Φ48×3.5mm鋼管間距600mm，采用對拉螺栓加套管控制墻體厚度，螺栓間距縱橫向600mm。見下圖：3、梁模板梁底模板采用18厚塑膠合板，50×100mm木枋作橫楞，間距300mm，用Φ48×3.5mm鋼管作縱楞，間距不大于900mm；特殊長跨度，大截面梁應單獨計算。梁側模板采用50×100mm木枋作縱楞，間距400mm，用Φ48×3.5mm鋼管作橫檔，間距不大于400mm。當梁高大于600mm時，應用對拉螺栓加套管控制梁斷面尺寸，其水平、豎向間距600mm，起步距模板邊緣不大于300mm。4、樓板模板樓板采用18厚膠合板，擱柵采用50×100mm木枋，間距300mm；用Φ48×3.5mm鋼管作牽杠，間距600mm。模板支撐用Φ48×3.5mm鋼管搭設滿堂紅支架，立桿間距900×1000mm，支架水平桿間距1500mm，并按設置剪刀撐,以確保支模架的剛度及整體穩(wěn)定性。5、核心筒模板施工核心筒大模安裝前，將安裝處砼面清理干凈。為防止模板底部縫隙過大出現(xiàn)漏漿，可在模板下部抹砂漿，待砂漿凝固后再安裝模板。安裝模板時，利用塔吊作為垂直運輸工具，將組裝好的大模吊運到井筒四壁分別由4塊大模組成，大模安裝不到位的陰角用鋼板角模代替。6、對拉螺栓設置對拉螺栓采用Φ14圓鋼制作。剪力墻對拉螺栓的布置以600×600mm的間距為宜，柱子截面大于1000×1000mm的，每個面應設兩排螺栓，高度方向間隔500mm。墻柱最下面的一道螺桿距地不能大于250mm，對高度大于700mm的梁，中間應加一道螺栓，水平間距約為1000mm。二、樓板模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內容1、模板支架的構造要求：a.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；b.梁和樓板荷載相差較大時，采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2、立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3、整體性構造層的設計：a.單水平加強層可以每4米沿水平結構層設置剪刀撐，且須與立桿連接；b.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部必須設水平加強層（天桿、掃地桿的設置層）。4、剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔4m設置。5、頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6、支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7、本工程搭設要求：a.首層立柱先澆筑，按水平桿步距設水平加強桿與柱頂緊，間隙用木楔、墊片頂牢，保證架體與柱網(wǎng)的整體性。b.架空層14．5m層高部分在完成二層、三層樓板結構后與四層架體一起搭設，水平桿必須與首層、二層、三層水平拉桿連接。c.10×C、10×D、11×C柱按步距高度設鋼筋箍與水平加強桿頂牢，D×11軸、D×12軸柱（13.6m）設兩道鋼筋柱箍（0.2m、1.7m）與水平桿拉接。d.層高14.5m部分中部每4.m設一道剪刀撐與地面呈45-60度夾角，底部預埋鋼筋頭做支點，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層。8、施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。三、現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差（mm）序號項目允許偏差（㎜）1軸線位移52底模上表面標高±53柱、墻、梁截面尺尺寸+4-54層高垂直度≤5m6≥5m85相鄰兩板表面高低低差26表面平整度5四、模板的拆除1、拆模的時間應按同條件養(yǎng)護的混凝土試塊強度來確定，其標準為：（1）、跨度大于8m的板、梁，混凝土的強度須達到100%。（2）、跨度小于8m的板、梁，混凝土的強度須達到75%。（3）、懸臂構件混凝土的強度須達到100%。（4）、墻側模的拆除，其混凝土的強度應在其表面及棱角不致因拆模而受損傷時，方可拆除。2、拆除側墻模板時，應先分塊或分段拆除其支撐、卡具及連接件，然后拆除模板。如模板與混凝土粘結較緊，可用木槌敲擊模板使之松動，然后拉下，不得亂砸。3、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有專人接應傳遞，按指定的地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑，柱模板支頂計算書（1000mm×1200mm）一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=1000mm，B方向對拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=1200mm，H方向對拉螺栓1道，柱模板的計算高度L=4600mm，柱箍間距計算跨度d=500mm。柱箍采用雙鋼管Ф48×3.5mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.00kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4.00kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.500m。荷載計算值q=1.2×40.00×0.500+1.4×4.00×0.500=26.800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50.000×1.800×1.800/6=27.000cm3；I=50.000×1.800×1.800×1.800/12=24.300cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.0N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.1×(1.2×40.000+1.4×4.000×0.500)×0.288×0.288=0.222kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.222×1000000/27000.000=8.222N/mm2面板的抗彎強度小于15.0N/mm^2,滿足要求。(2)抗剪計算[可以不計算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=1.000×(1.2×40.000×0.500+1.4×4.000×0.500)×0.288=7.718kN截面抗剪強度計算值T=3×7718.000/(2×500.000×18.000)=1.286N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.400N/mm2面板的抗剪強度小于1.4N/mm^2,滿足要求。(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.667×20.000×288.0^4/(100×6000.0×243000.0)=0.629mm面板的最大撓度小于1.152mm,滿足要求。四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取B、H兩方向最大間距0.288m。荷載計算值q=1.2×40.000×0.288+1.4×4.000×0.288=15.437kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=最大剪力Q=0.6×0.500×15.437=4.631kN最大支座力N=1.1×0.500×15.437=8.490kN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.000×10.000^2/6=83.330cm3；I=5.000×10.000^3/12=416.670cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.386×10^6/83330.000=4.632N/mm2木方抗彎強度小于13.0N/mm^2,滿足要求。(2)抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×4631.100/(2×50.000×100.000)=1.389N/mm2木方抗剪強度小于1.6N/mm^2,滿足要求。(3)撓度計算最大變形v=0.667×15.437×500.000^4/(100×9500.000×4166700.000)=0.133mm木方撓度小于2.000mm,滿足要求。五、B方向柱箍的計算柱箍材料采用雙鋼管Ф48×3.5mm截面抵抗矩W=10160.000mm3截面慣性矩I=243800.000mm4豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：P=(1.2×40.000×1.4×4.000)×0.238×0.500=6.365kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐材料計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmaax=最大變形Vmaxx=0.3599mm最大支座力Qmmax=20.2773kN抗彎計算強度ff=1.0668×10^^6/101160.0000=1055.118NN/mm2支撐雙鋼管的抗彎彎強度小于205N//mm^2,,滿足要求。六、B方向對拉螺螺栓的計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉螺栓的抗拉強強度設計值，取取170N//mm2；對拉螺栓的直徑((mm):16.0000對拉螺栓有效直徑徑(mm):13.555對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1444對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==24.5500對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=20.2773對拉螺栓強度驗算算滿足要求!七、H方向柱箍的的計算豎楞木方傳遞到柱柱箍的集中荷荷載P：P=(1.2×440.0000×1.4××4.0000)×0.2288×0..500=66.365kN柱箍按照集中荷載載作用下的連連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方方傳遞力。支撐材料計算簡圖圖經過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax=最大變形Vmaxx=0.4488mm最大支座力Qmmax=20.2773kN抗彎計算強度ff=1.1551×10^^6/101160.0000=1133.287NN/mm2支撐雙鋼管的抗彎彎強度小于205N//mm^2,,滿足要求。八、H方向對拉螺螺栓的計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉拉螺栓有效面面積(mmm2)；f——對拉拉螺栓的抗拉拉強度設計值值，取1700N/mm22；對拉螺栓的直徑((mm):16.0000對拉螺栓有效直徑徑(mm):13.555對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1444對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==24.5500對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=20.2773對拉螺栓強度驗算算滿足要求!九、材料用量計算算模板=(1.00+1.220)×2××3.60==15.844m2木方條數(shù)=(2++1)×100×2=600條柱箍套數(shù)=7+11=8套對拉螺栓數(shù)目=((1+1)××8=16個個柱模板支頂計算書（500mm×5500mm）一、中小斷面柱模模板基本參數(shù)數(shù)柱斷面長度B=5500mm；；柱斷面寬度H=5500mm；；木方截面寬度=550mm；木方截面高度=1100mm；；木方間距l(xiāng)=4000mm,側板截面厚度=118mm。取柱斷面長度和柱柱斷面寬度中中的較大者進進行計算。二、荷載標準值計計算:強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力與傾倒倒混凝土時產產生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側壓力力。新澆混凝土側壓力力計算公式為為正式中的較較小值：式中γc──為混混凝土重力密密度，取244(kN/mm3)；t00──新澆混凝土土的初凝時間間，為0時(表示無資料料)取200/((T+15)),取5.7144h；T───混凝土的入入模溫度,取20(℃)；V───混凝土的澆澆筑速度，取取2.5m//h；β1──外加劑影響響系數(shù)，取11；β2──混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取0.85。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側側壓力標準值值F1=40.000kN/mm2。傾倒混凝土時產生生的荷載標準準值F2=4.0kNN/m2。三、側板側模驗算算側板面板(取長邊邊)，按三跨連連續(xù)梁，跨度度即為木方間間距,計算如下:側板計算簡圖(1)側?？箯潖姀姸闰炈?M=0.1qll2其中q──強度度設計荷載((kN/m)):q=((1.2×440.00++1.4×33.00)××500/11000=226.1000kN/mll──木方間距距,取l=400mm；經計算得側板截面抵抗矩W=b×h2/6=5000×(18))^2/6==270000.000mm3σ=M//W=0.4418×100^6/277000.0000=155.481NN/mm2膠合板的計算抗彎彎強度小于225.0N//mm2,滿足要求。(2)側?？辜魪姀姸闰炈?τ=3V/2bh其中V為剪力::v=0.66×q×l=0.6××(1.2××40+1..4×3.000)×5000×4000/10^66=6.2664kN經計算得τ=33×6.2664×10^^3/(2××500×118)=1..044N//mm2膠合板的計算抗剪剪強度小于1.6N//mm2,滿足要求。(3)側模撓度驗驗算:W=0.677qqa4/(1000EI)其中q──強度度設計荷載((kN/m)):q=440.00××500/11000=220.0000kN/m側模截面的轉動慣慣量I=bb×h3/12=5000×18^^3/12==2430000.0000mm4；aa──木方間距距,取a=400mm；E──彈性模量,取取E=90000.00N//mm2；經計算得W=00.677××20.0000×4000^4/(1100×90000.0××2430000.0000)=1.5580mm最大允許撓度[[W]=l//250=4400/(2250)=11.60mmm膠合板的計算撓度度小于允許擾擾度,滿足要求。四、木方驗算木方按簡支梁計算算，跨度近似似取柱子邊長長a,支座反力力即為螺栓((鋼筋)對拉拉力,計算如下:木方計算簡圖(1)木方抗彎強強度驗算:M=qB2//8其中q──強度度設計荷載((kN/m)):q=((1.2×440.00++1.4×33.00)××400/11000=220.8800kN/mB──截面長邊,取B==500mm；經計算得M=220.8800(×5000/10000)^2/88=0.6553kN.mm；木方截面抵抗矩W=b×h2/6=50××100^22/6=833333.3333mm3；σ=M/W=00.653××10^6//833333.333==7.8366N/mm22；木方的計算強度小小于13.0NN/mm2,,滿足要求。(2)木方抗剪強強度驗算:τ=3V/2bh其中V為剪力::v=0.55×(1.22×40.000+1.44×3.000)×4000×500//10^6==5.2200kN經計算得τ=33×5.2220×10^^3/(2××50×1000)=1..566N//mm2木方的計算強度小小于1.6N//mm2,滿足要求。(3)木方撓度驗驗算:W=5qB4/((384EII)其中q──設計計荷載(kN/m)):q=II=b×h3/12=500×100^^3/12==41666666.6667mm4BB──柱截面長邊邊的長度,取B=500mm；EE──彈性模量,取E=95000.00N//mm2；經計算得W=55×16.0000×5000^4/((384×99500.00×41666666.6667)=00.329mmm允許撓度[W]]=B/2550=5000/250==2.00mmm木方的計算撓度小小于允許擾度度,滿足要求。梁模板支頂計算書書（5．5m層高）一、計算參數(shù)結構樓板厚=1220mm、梁寬b=400mm、梁高h=900mm、層高=5.50m；模板材料為：夾板板底模厚度=18mm、側模厚度=18mm；第一層龍骨采用木木枋b=50mm、h=100mm、梁邊至板板支頂?shù)木嚯x離=1.00m；第二層龍骨采用鋼鋼管Φ48x3..5木材彈性模量E==9000..00N/mmm2、抗彎強強度fm=13.000N/mm2、抗剪強強度fv=1.40N//mm2；支頂采用Φ48鋼鋼管:橫向間距9000mm、縱向間距距900mm、支架立桿桿的步距h=1.500m；鋼管直徑48mmm、壁厚3.00mm、截面積4.224cm2、回轉半徑徑i=1.59cm；鋼管質量0.00326kkN/m，立桿上端端伸出至模板板支撐點的長長度a=0.355m。二、梁底模驗算梁底模及支架荷載載計算荷載類型標準值單位梁寬梁高系數(shù)設計值①底模自重0.3kNN/mm2×(0.440+1.566)×11.2==0.711kNN/m②砼自重24.00kkN/mm33×0.440×0.90×11.2=10.377kN//m③鋼筋荷載1.5kNN/mm3×0.440×0.90×11.2=0.65kN//m④振搗砼荷載22.0kN//mm2×0.440×1.4==1.122kNN/m梁底模和支架承載載力計算組合合=①＋②＋③＋④=q1=12.844kN//m梁底模和龍骨撓度度驗算計算組組合=①＋②＋③=qq2=11.722kN//m2．梁底模板驗算抗彎承載力驗算底模厚度h=188mm、板模寬度b=400mm；次龍骨間距L=3300mm，計算跨數(shù)=五跨。彎矩系數(shù)KM=--0.1055計算簡圖M=KM·q1LL2=-0.1005×12..84×0..302×106=-1211353N..mmW=bh2/6==400.000×18..002/6=211600mmm3σ=M/W=121353/221600==5.62NN/mm2梁底?？箯潖姸圈姚?M/W==5.62NN/mm2小于13.000N/mm22,滿足要求?？辜魪姸闰炈慵袅ο禂?shù)KV=00.606V=KVq1L==0.6066×12.884×0.330×10000=23335Nτ=3V/（2bhh）=3×23335/(2××400×118)=0..49N/mmm2梁底?？辜魪姸圈应?3V/((2bh)==0.49NN/mm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。（3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷荷載，則計算算荷載q2=11.722kN/m撓度系數(shù)Kυ=00.644木模板慣性矩I==bh3/12=4000×1833/12=11944000mm4υ=Kυq2L44/(1000EI)=00.644××11.722×30044/(1000×90000.00×11944000)=0.335mm[υ]=L/400==300/4400=0..8mm梁底模撓度驗算VV=0.3mmm小于0.8mmm,滿足要求。第一層龍骨驗算木枋抵抗矩W=bbh2/6=50××1002/6=833333mmm3木枋慣性矩I=bbh3/12=500×10033/12=441666667mm4抗彎承載力驗算鋼管橫向寬度L==900mm、C=400mm、γ=400/9900=0..44a、梁傳荷載計算q=q1×第一層層龍骨間距/梁寬=12.844×0.300/0.400=9.633kN/mmMq=qcL(2-γγ)/8=9..63×0..40×0..90×(22-0.444)/8=00.674kN.m計算簡圖b、板傳荷載計算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載=1.2×((0.12××25+0..30)+11.4×2..50=7..46kN//m2板傳遞到第一層龍龍骨的荷載P=0.500×0.300×7.466=1.122kNa=1/2×（L-c）=1/2×((0.90--0.40))=0.255mMp=P×a=1.112×0.225=0.228kN.mmMmax=Mq＋MMp=(0.67++0.28))×106=9539934N.mmmσ=M/W=9533934/883333==11.455N/mm2第一層龍骨抗彎強強度σ=M/W==11.455N/mm22小于13.000N/mm22,滿足要求。抗剪強度驗算V=1/2×q××梁寬＋P=(0.5×99.63×00.40+11.12)××1000==3045NNτ=3V/（2bhh）=3×30445/(2××50×1000)=0..91N/mmm2第一層龍骨抗剪強強度τ=3V/((2bh)==0.91NN/mm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。撓度驗算q’=q2×第一層龍龍骨間距/梁寬=11.772×0.330/0.440=9N//mmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)==mmυq=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=22665975000000××3/90000000000000==0.7mmm最大撓度υmaxx=υq＋υp=1.3+00.7=2..0mm[υ]=L/400==900/4400=2..3mm第一層龍骨撓度驗驗算V=2..0mm小于2.3mmm,滿足要求。4、第二層龍骨驗算算縱向間距9000mm、計算跨數(shù)三跨；計算簡圖抗彎承載力驗算彎矩系數(shù)KM=00.267P=V=1/2××q×梁寬＋P=(0.5×99.63×00.40+11.12)××1000==3045N最大彎矩為Mmaax=KmPL=0.2267×30045×9000=7311771NN.mmσ=M/W=7311771/55080=1144.055N/mmm2第二層龍骨抗彎強強度σ=M/W==144.005N/mmm2小于205.000N/mmm2,滿足要求?？辜魪姸闰炈慵袅ο禂?shù)KV=11.267V=KVP=1..267×33045.224/10000=3.886kNτ=3V/(2bhh)=3×33.86×11000//(2×800×80)==0.90N/mm22第二層龍骨抗剪強強度τ=3V/((2bh)==0.90NN/mm2小于125.000N/mmm2,滿足要求。撓度驗算撓度系數(shù)KV=11.883P’=V=1/2×qq×梁寬＋P板重=(0.5×88.79×00.40+11.12)××1000==2877NNυ=KVP’LL3/（100EII）=1.8833×28777×90033/(1000×2060000.000×1219900)=11.6mmm[υ]=L/400==900/4400=2..3mm第二層龍骨撓度驗驗算V=1..6mm小于2.25mmm,滿足要求。5、鋼管承載力驗算算傳至每根鋼管立柱柱力的系數(shù)=3.2677每根鋼管承載NQQK1=3.2677×30455.24=99948.880N每根鋼管承載活荷荷載（1.0kNN/m2）NQK2=1.4×00.90×00.90×11=11344.00N每根鋼管承載荷載載NQK=NQK1＋NQK2=9948..80+11134.000=110882.80NN鋼管重量0.03326kN/mm立桿重量=0.03226×4.66=150NN水平拉桿4層拉桿重量=4×1.880×0.00326=2235N扣件單位重量114.60N/個扣件重量=14.600×4=588N支架重量NGk==立桿重量+水平拉桿重重量+扣件重量=150+2235+588=443NN鋼管軸向力N＝11.2NGKK+NQKK=1.2×4443+111083=111615NNL0=h+2a==1.50++2×0.335=2.220mΦ48鋼管的I=11.59ccmλ=L0/I=220.000÷1.559=1388.36<1500桿件長細比比滿足要求查《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》(附錄C)表得:ψ=0.3577P=N/(ψA))=116115÷(0..357×4424.000)=76..73N/mmm2鋼管承載力驗算776.73kkN小于205.000kN,滿足要求。6、鋼管支承面受沖沖切承載力驗驗算鋼管立桿設配套底底座100×1100mmm，支承面為為（按C15考慮）混凝土樓板板支承樓板厚=1220mm上部荷載為：F==11.611kNβs=2.000fft=0.91N//mm2hhO=120-115=1055mmβh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2Um=4×1000=400mmm(0.7βhftt＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×0..91+0..15×1))×1.000×400××105)//1000==33.055kN鋼管支承面受沖切切承載力驗算算33.055kN大于11.611kN,滿足要求。三、側模板驗算（一）、荷載計算算1、新澆砼的側壓力力F1=0.22rr×200//（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(r=24.0β1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.00)F2=rH=24×梁梁高=24×0..90=211.60kNN/m2F1、F2兩者取小值值21.6000kN/mm2有效壓頭高度=FF/r=0..90m2、振搗砼產生的荷荷載4.00kkN/m23、傾倒砼產生的荷荷載4.00kkN/m2分項系數(shù)標準值kN/m22荷載值kN/m221、新澆砼的側壓力力1.221.6025.922、振搗砼產生的荷荷載1.44.05.603、傾倒砼產生的荷荷載1.44.05.6037.12（二）、模板強度度驗算（1）抗彎承載力驗算算取豎肋間距L=4400mm、計算跨數(shù)五跨；彎矩系數(shù)KM=--0.1055木模板厚度h=118mm計算簡圖木模板抵抗矩W==bh2/6=7800×182/6=422120mmm3均布荷載q’=337.12××(0.900-0.122)=29NN/mmM=KM?qL22=-0.1005×29××4002=-4866420N..mmσ=M/W=4886420//421200=11.555N/mmm2側?？箯潖姸圈?=M/W=111.55NN/mm2小于13.000N/mm22,滿足要求。（2）模板撓度驗算按強度驗算荷載組組合，不考慮慮傾倒、振搗搗砼產生的荷荷載，故q，=25.92×(00.90-00.12)==20N/mmm木模板慣性矩I==bh3/12=7800×183/12=33790800mm4撓度系數(shù)Kυ=00.644撓度υ=Kυq，L4//100EII=0.6444×20××4004/(1000×90000.00×33790800)=1.00mm[υ]=L/400==400/4400=1..0mm側模撓度驗算V==1.0mmm小于1.0mmm,滿足要求。（3）模板抗剪驗算抗剪系數(shù)KV=00.606V=KVq，LL=0.6006×28..95×0..40=7..02kNτ=3V/（2bhh）=3×7.002×10000/(2××18×7880)=0..75N/mmm2側?？辜魪姸圈?=3V/(22bh)=00.75N//mm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。（三）、穿梁螺栓栓計算梁側模壓力=2//3（2×（傾倒、振振搗砼產生的的荷載）＋新新澆砼的側壓壓力）×（梁高度一一板厚度）==0.67××(2×111.20+225.92))×0.788=25.113kN/m穿梁螺栓受力=225.13××600÷11=150776N對拉拉螺栓φ14容許拉力[N]=177833NN穿梁螺栓受力155075.88N小于容許拉拉力178333.4N,滿足要求。（四）、側肋強度度驗算木木枋尺寸b=50mm、h=100mm；木木枋抵抗矩W=bh2/6=50××1002/6=833333mmm2，計算跨度390mmm木枋慣性矩I=bbh3/12=50××1003/12=441666667mm4,跨數(shù)2跨.計算簡圖（1）、抗彎承載力驗驗算均布荷載q=377.12×00.40=115N/mmmM=KM.qL22=-0.1225×14..85×39902=-2822298NN.mmσ=M/W=2822298/883333==3.39側肋抗彎強度σ==M/W=33.39N//mm2小于13.000N/mm22,滿足要求。（2）、抗剪驗算V=KVq，LL=0.6225×15××0.39==3.62kNτ=3V/（2bhh）=3×3.662×10000/(2××50×1000)=1..09N/mmm2側肋抗剪強度τ==3V/(22bh)=11.09N//mm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。（3）、撓度驗算均布荷載q，=225.92××0.40==10.377N/mm撓度系數(shù)KV=00.521撓度υ=KVq，L44/100EII=0.5221×10××3904/375000000000000==0mm[υ]=L/400==400/4400=1..0mm側肋撓度驗算V==0mm小于1.0mmm,滿足要求。四、地基承載力驗驗算立桿基礎底面的平平均壓力必須須滿足下式要要求P≤fgP=N//A=11..61/0..01=11161.500kN/mmm2其中PP－立桿基礎礎地面的平均均壓力(kN/mmm2)；A－基礎底面面面積(m2)，A=0.011m2；N－上部結構構傳至基礎頂頂面的軸向壓壓力設計值(kN)，N=116114.98kkN；fg－地基承載載力設計值(kN/mmm2)；fg=kc×fgkk=00.40×55760.000=23004.00kkN/mm22其中kc－腳手架地地基承載力調調整系數(shù)，kc=0.40；fgk－地基承承載力標準值值(C15砼受壓fc=72200.000kN/m22)，fgk=7200..00×0..8=57660.00kkN/m2；地基承載力P=11161.550≤23044.00kNN/m2,滿足要求。五、計算結果：第一層龍龍骨50×1000mm木枋@300mmm、第二層龍龍骨50×1000mm木枋@900mmm；鋼管縱向@9000mm、底模厚度18mm；豎肋50×100mmm木枋@400mmm、對拉螺栓栓1排φ14@6000mm、側側模厚度18mm。梁模板支頂計算書書（14．5m層高）一、計算參數(shù)結構樓板厚=1220mm、梁寬b=400mm、梁高h=900mm、層高=14.500m；模板材料為：夾板板底模厚度=18mm、側模厚度=18mm；第一層龍骨采用木木枋b=50mm、h=100mm、梁邊至板板支頂?shù)木嚯x離=1.00m；第二層龍骨采用鋼鋼管Φ48x3..5木材彈性模量E==9000..00N/mmm2、抗彎強強度fm=13.000N/mm2、抗剪強強度fv=1.40N//mm2；支頂采用Φ48鋼鋼管:橫向間距9000mm、縱向間距距900mm、支架立桿桿的步距h=1.500m；鋼管直徑48mmm、壁厚3.00mm、截面積4.224cm2、回轉半徑徑i=1.59cm；鋼管質量0.00326kkN/m，立桿上端端伸出至模板板支撐點的長長度a=0.355m。二、梁底模驗算梁底模及支架荷載載計算荷載類型標準值單位梁寬梁高系數(shù)設計值①底模自重0.3kNN/mm2×(0.440+1.566)×11.2==0.711kNN/m②砼自重24.00kkN/mm33×0.440×0.90×11.2=10.377kN//m③鋼筋荷載1.5kNN/mm3×0.440×0.90×11.2=0.65kN//m④振搗砼荷載22.0kN//mm2×0.440×1.4==1.122kNN/m梁底模和支架承載載力計算組合合=①＋②＋③＋④=q1=12.844kN//m梁底模和龍骨撓度度驗算計算組組合=①＋②＋③=qq2=11.722kN//m2．梁底模板驗算抗彎承載力驗算底模厚度h=188mm、板模寬度b=400mm；次龍骨間距L=3300mm，計算跨數(shù)=五跨。彎矩系數(shù)KM=--0.1055計算簡圖M=KM·q1LL2=-0.1005×12..84×0..302×106=-1211353N..mmW=bh2/6==400.000×18..002/6=211600mmm3σ=M/W=121353/221600==5.62NN/mm2梁底?？箯潖姸圈姚?M/W==5.62NN/mm2小于13.000N/mm22,滿足要求?？辜魪姸闰炈慵袅ο禂?shù)KV=00.606V=KVq1L==0.6066×12.884×0.330×10000=23335Nτ=3V/（2bhh）=3×23335/(2××400×118)=0..49N/mmm2梁底?？辜魪姸圈应?3V/((2bh)==0.49NN/mm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。（3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷荷載，則計算算荷載q2=11.722kN/m撓度系數(shù)Kυ=00.644木模板慣性矩I==bh3/12=4000×1833/12=11944000mm4υ=Kυq2L44/(1000EI)=00.644××11.722×30044/(1000×90000.00×11944000)=0.335mm[υ]=L/400==300/4400=0..8mm梁底模撓度驗算VV=0.3mmm小于0.8mmm,滿足要求。第一層龍骨驗算木枋抵抗矩W=bbh2/6=50××1002/6=833333mmm3木枋慣性矩I=bbh3/12=500×10033/12=441666667mm4抗彎承載力驗算鋼管橫向寬度L==900mm、C=400mm、γ=400/9900=0..44a、梁傳荷載計算q=q1×第一層層龍骨間距/梁寬=12.844×0.300/0.400=9.633kN/mmMq=qcL(2-γγ)/8=9..63×0..40×0..90×(22-0.444)/8=00.674kN.m計算簡圖b、板傳荷載計算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載=1.2×((0.12××25+0..30)+11.4×2..50=7..46kN//m2板傳遞到第一層龍龍骨的荷載P=0.500×0.300×7.466=1.122kNa=1/2×（L-c）=1/2×((0.90--0.40))=0.255mMp=P×a=1.112×0.225=0.228kN.mmMmax=Mq＋MMp=(0.67++0.28))×106=9539934N.mmmσ=M/W=9533934/883333==11.455N/mm2第一層龍骨抗彎強強度σ=M/W==11.455N/mm22小于13.000N/mm22,滿足要求?？辜魪姸闰炈鉜=1/2×q××梁寬＋P=(0.5×99.63×00.40+11.12)××1000==3045NNτ=3V/（2bhh）=3×30445/(2××50×1000)=0..91N/mmm2第一層龍骨抗剪強強度τ=3V/((2bh)==0.91NN/mm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。撓度驗算q’=q2×第一層龍龍骨間距/梁寬=11.772×0.330/0.440=9N//mmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)==mmυq=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=22665975000000××3/90000000000000==0.7mmm最大撓度υmaxx=υq＋υp=1.3+00.7=2..0mm[υ]=L/400==900/4400=2..3mm第一層龍骨撓度驗驗算V=2..0mm小于2.3mmm,滿足要求。4、第二層龍骨驗算算縱向間距9000mm、計算跨數(shù)三跨；計算簡圖抗彎承載力驗算彎矩系數(shù)KM=00.267P=V=1/2××q×梁寬＋P=(0.5×99.63×00.40+11.12)××1000==3045N最大彎矩為Mmaax=KmPL=0.2267×30045×9000=7311771NN.mmσ=M/W=7311771/55080=1144.055N/mmm2第二層龍骨抗彎強強度σ=M/W==144.005N/mmm2小于205.000N/mmm2,滿足要求?？辜魪姸闰炈慵袅ο禂?shù)KV=11.267V=KVP=1..267×33045.224/10000=3.886kNτ=3V/(2bhh)=3×33.86×11000//(2×800×80)==0.90N/mm22第二層龍骨抗剪強強度τ=3V/((2bh)==0.90NN/mm2小于125.000N/mmm2,滿足要求。撓度驗算撓度系數(shù)KV=11.883P’=V=1/2×qq×梁寬＋P板重=(0.5×88.79×00.40+11.12)××1000==2877NNυ=KVP’LL3/（100EII）=1.8833×28777×90033/(1000×2060000.000×1219900)=11.6mmm[υ]=L/400==900/4400=2..3mm第二層龍骨撓度驗驗算V=1..6mm小于2.25mmm,滿足要求。5、鋼管承載力驗算算傳至每根鋼管立柱柱力的系數(shù)=3.2677每根鋼管承載NQQK1=3.2677×30455.24=99948.880N每根鋼管承載活荷荷載（1.0kNN/m2）NQK2=1.4×00.90×00.90×11=11344.00N每根鋼管承載荷載載NQK=NQK1＋NQK2=9948..80+11134.000=110882.80NN鋼管重量0.03326kN/mm立桿重量=0.03226×13..6=4444N水平拉桿10層拉桿重量=10×1..80×0..0326==587N扣件單位重量114.60N/個扣件重量=14.600×10=1146N支架重量NGk==立桿重量+水平拉桿重重量+扣件重量=444+5587+1446=11777N鋼管軸向力N＝11.2NGKK+NQKK=1.2×11177+111083==124955NL0=h+2a==1.50++2×0.335=2.220mΦ48鋼管的I=11.59ccmλ=L0/I=220.000÷1.559=1388.36<1500桿件長細比比滿足要求查《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》(附錄C)表得:ψ=0.3577P=N/(ψA))=124995÷(0..357×4424.000)=82..55N/mmm2鋼管承載力驗算882.55kkN小于205.000kN,滿足要求。6、鋼管支承面受沖沖切承載力驗驗算鋼管立桿設配套底底座100×1100mmm，支承面為為（按C15考慮）混凝土樓板板支承樓板厚=1220mm上部荷載為：F==12.500kNβs=2.000fft=0.91N//mm2hhO=120-115=1055mmβh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2Um=4×1000=400mmm(0.7βhftt＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×0..91+0..15×1))×1.000×400××105)//1000==33.055kN鋼管支承面受沖切切承載力驗算算33.055kN大于12.500kN,滿足要求。三、側模板驗算（一）、荷載計算算1、新澆砼的側壓力力F1=0.22rr×200//（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(r=24.0β1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.00)F2=rH=24×梁梁高=24×0..90=211.60kNN/m2F1、F2兩者取小值值21.6000kN/mm2有效壓頭高度=FF/r=0..90m2、振搗砼產生的荷荷載4.00kkN/m23、傾倒砼產生的荷荷載4.00kkN/m2分項系數(shù)標準值kN/m22荷載值kN/m221、新澆砼的側壓力力1.221.6025.922、振搗砼產生的荷荷載1.44.05.603、傾倒砼產生的荷荷載1.44.05.6037.12（二）、模板強度度驗算（1）抗彎承載力驗算算取豎肋間距L=4400mm、計算跨數(shù)五跨；彎矩系數(shù)KM=--0.1055木模板厚度h=118mm計算簡圖木模板抵抗矩W==bh2/6=7800×182/6=422120mmm3均布荷載q’=337.12××(0.900-0.122)=29NN/mmM=KM?qL22=-0.1005×29××4002=-4866420N..mmσ=M/W=4886420//421200=11.555N/mmm2側?？箯潖姸圈?=M/W=111.55NN/mm2小于13.000N/mm22,滿足要求。（2）模板撓度驗算按強度驗算荷載組組合，不考慮慮傾倒、振搗搗砼產生的荷荷載，故q，=25.92×(00.90-00.12)==20N/mmm木模板慣性矩I==bh3/12=7800×183/12=33790800mm4撓度系數(shù)Kυ=00.644撓度υ=Kυq，L4//100EII=0.6444×20××4004/(1000×90000.00×33790800)=1.00mm[υ]=L/400==400/4400=1..0mm側模撓度驗算V==1.0mmm小于1.0mmm,滿足要求。（3）模板抗剪驗算抗剪系數(shù)KV=00.606V=KVq，LL=0.6006×28..95×0..40=7..02kNτ=3V/（2bhh）=3×7.002×10000/(2××18×7880)=0..75N/mmm2側?？辜魪姸圈?=3V/(22bh)=00.75N//mm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。（三）、穿梁螺栓栓計算梁側模壓力=2//3（2×（傾倒、振振搗砼產生的的荷載）＋新新澆砼的側壓壓力）×（梁高度一一板厚度）==0.67××(2×111.20+225.92))×0.788=25.113kN/m穿梁螺栓受力=225.13××600÷11=150776N對拉拉螺栓φ14容許拉力[N]=177833NN穿梁螺栓受力155075.88N小于容許拉拉力178333.4N,滿足要求。（四）、側肋強度度驗算木木枋尺寸b=50mm、h=100mm；木木枋抵抗矩W=bh2/6=50××1002/6=833333mmm2，計算跨度390mmm木枋慣性矩I=bbh3/12=50××1003/12=441666667mm4,跨數(shù)2跨.計算簡圖（1）、抗彎承載力驗驗算均布荷載q=377.12×00.40=115N/mmmM=KM.qL22=-0.1225×14..85×39902=-2822298NN.mmσ=M/W=2822298/883333==3.39側肋抗彎強度σ==M/W=33.39N//mm2小于13.000N/mm22,滿足要求。（2）、抗剪驗算V=KVq，LL=0.6225×15××0.39==3.62kNτ=3V/（2bhh）=3×3.662×10000/(2××50×1000)=1..09N/mmm2側肋抗剪強度τ==3V/(22bh)=11.09N//mm2小于1.40NN/mm2,滿足要求。（3）、撓度驗算均布荷載q，=225.92××0.40==10.377N/mm撓度系數(shù)KV=00.521撓度υ=KVq，L44/100EII=0.5221×10××3904/375000000000000==0mm[υ]=L/400==400/4400=1..0mm側肋撓度驗算V==0mm小于1.0mmm,滿足要求。四、地基承載力驗驗算立桿基礎底面的平平均壓力必須須滿足下式要要求P≤fgP=N//A=12..50/0..01=12249.555kN/mmm2其中PP－立桿基礎礎地面的平均均壓力(kN/mmm2)；A－基礎底面面面積(m2)，A=0.011m2；N－上部結構構傳至基礎頂頂面的軸向壓壓力設計值(kN)，N=124995.48kkN；fg－地基承載載力設計值(kN/mmm2)；fg=kc×fgkk=00.40×55760.000=23004.00kkN/mm22其中kc－腳手架地地基承載力調調整系數(shù)，kc=0.40；fgk－地基承承載力標準值值(C15砼受壓fc=72200.000kN/m22)，fgk=7200..00×0..8=57660.00kkN/m2；地基承載力P=11249.555≤23044.00kNN/m2,滿足要求。五、計算結果：第一層龍龍骨50×1000mm木枋@300mmm、第二層龍龍骨50×1000mm木枋@900mmm；鋼管縱向@9000mm、底模厚度18mm；豎肋50×100mmm木枋@400mmm、對拉螺栓栓1排φ14@6000mm、側模厚度18mm。樓板模板扣件鋼管管高支撐架設設計方案（5．5m層高）基本信息：模板支架搭設高度度為5.5米，搭設尺寸為：立桿桿的縱距b==1.0米，立立桿的橫距l(xiāng)l=0.9米米，立桿的步步距h=1..50米。樓板支撐架立面簡簡圖樓板支撐架立桿穩(wěn)穩(wěn)定性荷載計計算單元簡圖圖采用的鋼管類型為為φ48×3..5。一、模板面板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。靜荷載標準值qq1=25.000×0.225×1.00＋0.15××1.0=66.400kkN/m活荷載標準值qq2=(2..00+1..00)×11.0=3..000kNN/m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=1000×1.8××1.8/66=54.000cm3；II=1000×1.8××1.8×11.8/122=48.660cm4；抗彎強度計算f=M/W<[[f]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[f]——面面板的抗彎強強度設計值，取取15N/mmm2；MM=0..100qll2其中q——荷載設計值值(kN/m))；經計算得到M=0.1××(1.2××6.4000＋經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.0633×10000×10000/(10000×54..00)=11.17N//mm2由于面板的抗彎強強度f<[f],所以滿足要要求!(2)抗剪計算[[可以不計算算]T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6××(1.2××6.4000+1.4××3.0000)×0.223=1.6639kN截面抗剪強度計算算值T=33×16399.000//(2×15500.000×18)==0.0911N/mm22截面抗剪強度設計計值[T]]=1.4NN/mm2由于截面抗剪強度度T<[T]，所以滿足足要求。(3)撓度度計算v=00.677qql4/100EEI<[v]]=l/2250面板最大撓度計算算值v==0.6777×6.4000×2300.00×2230.000×230..00×2330.00//(100××6000××4860000.00))=0.0442mm面板的最大撓度小小于230.000/2500,滿足要求。二、支撐木方的計計算木方按照均布荷載載下連續(xù)梁計計算。1、荷載的計算(1)鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=255.00×00.25×00.23=11.438kkN/m(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：qq12=00.15×00.23=00.035kkN/m(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產生的的荷載(kN/m))：經計算得：活荷載載標準值qq2=(2..00×1..00)×00.23=00.690kkN/m靜荷載q1==1.2×11.438+1.22×0.0335=1.7768kN//m活荷載q2==1.4×00.690==0.9666kN/m2、木方的計算按照兩跨連續(xù)梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q==2.7334kN/mm最大彎矩M==0.1qql2最大剪力Q=00.625××1.0×22.734==1.7099kN最大支座力N==1.1×11.0×2..734=33.007kkN木方的截面力學參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=10×110×10//6=1666.67cmm3；I=10××10×100×10/112=8333.33cmm4；(1)木方抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=0.2773×10000000//(166..67×10000)=11.64N//mm2木方的抗彎計算強強度小于13N/mmm2,滿足要求。(2)木方方抗剪計算[可以不計計算]最大剪力的計算公公式如下:QQ=0..625ql截面抗剪強度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強度計算算值T=33×17099/(2×1100×1000)=0..256N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.6NN/mm2由于木方的抗剪強強度計算值TT<[T]，所以滿足要要求。(3)木方撓度計算算最大變形v==0.6777×1.4773×10000.0×11000.00×10000.0×10000.0//(100××9500××833.333×100000)=00.126mmm由于木方的最大撓撓度小于1000..0/2500,所以滿足要要求。三、橫向支撐鋼管管計算橫向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計算。集中荷載P取木方方支撐傳遞力力。支撐鋼管計算簡圖圖經過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax最大變形vmaax=2.2270mm最大支座力Qmmax=9..824kNN抗彎計算強度ff=1.0115×10000000//5080==199.880N/mmm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求。支撐鋼管的最大撓撓度小于10000/1550與10mm,滿足要求。四、扣件抗滑移的的計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范5.2..5):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；當直角扣件的擰緊緊力矩達400--65NN.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動,,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取122.0kN。五、立桿的穩(wěn)定性性計算荷載標標準值作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。1、靜荷載標準值包包括以下內容容：(1)腳手手架鋼管的自自重(kN)：查《建筑施施工手冊》P194頁，標準值值取0.10887；NNG1=00.10877×5.5＝0.5988kN(2)模板板的自重(kN)：NNG2=00.15×00.9×1..0=0.1135kN(3)鋼筋筋混凝土樓板板自重(kN)：NNG3=225.00××0.25××0.9×11.0=5..625kNN經計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=66.358kkN。2、活荷載為施工荷荷載標準值與與振倒混凝土土時產生的荷荷載。經計算得到，活荷荷載標準值NQ=(11.00+22.00)××0.9×11.0=2..700kNN3、不考慮風荷載時時,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N=1.2NGG+1..4NQ=1.2×66.358++1.4×22.700==11.4110六、立桿的穩(wěn)定性性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，N=11.4110kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/I=197查表表得：0.1186；ii——計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)；i=1..58AA——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=44.89WW——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=5..08——鋼管立桿抗壓強度度計算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；ll0——計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式計算l0=k1uh==1.1855×1.755×1.500＝3.1111m＝3111..000mmmk1——計算長度附加系數(shù)數(shù)，按照表11取值為1.1185；u——計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=1.75經計算得：=125.445N/mmm2。由此可知：立桿的的穩(wěn)定性計算算<[ff],滿足要求!模板承重架應盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。七、基礎承載力計計算立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足下式的要要求pp≤fg其中p———立桿基礎底底面的平均壓壓力(kNN/m2)，p=NN/A；p=2228.2000N——上部結構傳至基礎礎頂面的軸向向力設計值(kN)；；N=111.4100A——基礎底面面積((m2)；A=00.05fg——地基承載力設計值值(kN//m2)；fg=3440.0000地基承載力設計值值應按下式計計算ffg=kc×fgk其中kc———腳手架地基基承載力調整整系數(shù)；kc=1fgk——地基承載力力標準值；ffgk=中、粗砂340由計算得：P≤ffg地基承載力力滿足要求。樓板模板扣件鋼管管高支撐架設設計方案（14．5m層高）基本信息：模板支架搭設高度度為14.55米，搭設尺寸為：立桿桿的縱距b==1.0米，立立桿的橫距l(xiāng)l=0.9米，立立桿的步距hh=1.500米。樓板支撐架立面簡簡圖樓板支撐架立桿穩(wěn)穩(wěn)定性荷載計計算單元簡圖圖采用的鋼管類型為為φ48×3..5。一、模板面板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。靜荷載標準值qq1=25.000×0.225×1.00＋0.15××1.0=66.400kkN/m活荷載標準值qq2=(2.00++1.00))×1.0==3.0000kN/m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=1000×1.8××1.8/66=54.000cm3；II=1000×1.8××1.8×11.8/122=48.660cm4；抗彎強度計算f=M/W<[[f]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[f]——面面板的抗彎強強度設計值，取取15N/mmm2；MM=0..100qll2其中q——荷載設計值值(kN/m))；經計算得到M=經計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.0633×10000×10000/(10000×54..00)=11.17N//mm2由于面板的抗彎強強度f<[f],所以滿足要要求!(2)抗剪計算[[可以不計算算]T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6××(1.2××6.4000+1.4××3.0000)×0.223=1.6639kN截面抗剪強度計算算值T=3×11639.0000/(22×15000.00×118)=0..091N//mm2截面抗剪強度設計計值[T]]=1.4NN/mm2由于截面抗剪強度度T<[T]，所以滿足足要求。(3)撓度度計算v=00.677qql4/100EEI<[v]]=l/2250面板最大撓度計算算值v==0.6777×6.4000×2300.00×2230.000×230..00×2330.00//(100××6000××4860000.00))=0.0442mm面板的最大撓度小小于230.000/2500,滿足要求。二、支撐木方的計計算木方按照均布荷載載下連續(xù)梁計計算。1、荷載的計算