某剪力墻住宅聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架計算書

聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架計算書XXX工程XX樓工程；工程建設(shè)地點(diǎn):XXXX；屬于剪力墻結(jié)構(gòu)；地上XXX層；地下XX層；建筑高度：37.7m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：3m；總建筑面積：11073平方米；總工期：240天。XXXXXXXXXXXXX投資建設(shè)，XXXX設(shè)計院設(shè)計，XXXXXXX質(zhì)勘察，XXXXX監(jiān)理公司監(jiān)理，XXXXXXXX組織施工；由XXXX云擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，XXXX擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全檢查評分標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ59-99)、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ80-91)以及本工程的施工圖紙。一、參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為19.8m，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.2m，立桿的橫距為0.85m，立桿的步距為1.5m；內(nèi)排架距離墻長度為0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為150.00m；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3m，水平間距2.4m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處浙江杭州市，基本風(fēng)壓0.45kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz，計算連墻件強(qiáng)度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)μs為0.214；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.1291；腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.140；安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設(shè)層數(shù):13層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:竹夾板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內(nèi)錨固段長度2.3m。懸挑水平鋼梁上面的聯(lián)梁采用18號工字鋼槽口水平。錨固壓點(diǎn)壓環(huán)鋼筋直徑(mm):18.00；樓板混凝土標(biāo)號:C25；主梁間距相當(dāng)于立桿間距的倍數(shù):2倍；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:1；鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.1m。二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.038kN/m；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.35×1.2/3=0.14kN/m；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=3×1.2/3=1.2kN/m；荷載的計算值:q=1.2×0.038+1.2×0.14+1.4×1.2=1.894kN/m；小橫桿計算簡圖2.強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:Mqmax=ql2/8最大彎矩Mqmax=1.894×0.852/8=0.171kN·m；最大應(yīng)力計算值σ=Mqmax/W=33.673N/mm2；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力σ=33.673N/mm2小于小橫桿的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.038+0.14+1.2=1.378kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大撓度ν=5.0×1.378×8504/(384×2.06×105×121900)=0.373mm；小橫桿的最大撓度0.373mm小于小橫桿的最大容許撓度850/150=5.667與10mm，滿足要求！三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.038×0.85=0.033kN；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.35×0.85×1.2/3=0.119kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=3×0.85×1.2/3=1.02kN；荷載的設(shè)計值:P=(1.2×0.033+1.2×0.119+1.4×1.02)/2=0.805kN；大橫桿計算簡圖2.強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和。Mmax=0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.2×1.2=0.004kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=0.267Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.805×1.2=0.258kN·m；M=M1max+M2max=0.004+0.258=0.262kN·m最大應(yīng)力計算值σ=0.262×106/5080=51.642N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力計算值σ=51.642N/mm2小于大橫桿的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：νmax=0.677×0.038×12004/(100×2.06×105×121900)=0.021mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:νpmax=1.883Pl3/100EI集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=(0.033+0.119+1.02)/2=0.586kNν=1.883×0.586×12003/(100×2.06×105×121900)=0.759mm；最大撓度和：ν=νmax+νpmax=0.021+0.759=0.781mm；大橫桿的最大撓度0.781mm小于大橫桿的最大容許撓度1200/150=8與10mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.038×0.85×2/2=0.033kN；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.038×1.2=0.046kN；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P3=0.35×0.85×1.2/2=0.178kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=3×0.85×1.2/2=1.53kN；荷載的設(shè)計值:R=1.2×(0.033+0.046+0.178)+1.4×1.53=2.451kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為0.1291kN/mNG1=[0.1291+(0.85×2/2)×0.038/1.50]×19.80=2.987kN；(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹串片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.35kN/m2NG2=0.35×13×1.2×(0.85+0.3)/2=3.139kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹夾板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.14kN/mNG3=0.14×13×1.2/2=1.092kN；(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng):0.005kN/m2NG4=0.005×1.2×19.8=0.119kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.337kN；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3×0.85×1.2×2/2=3.06kN；考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.337+0.85×1.4×3.06=12.446kN；不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.337+1.4×3.06=13.089kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：ω0=0.45kN/m2；μz--風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=0.74；μs--風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:Wk=0.7×0.45×0.74×0.214=0.05kN/m2；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.05×1.2×1.52/10=0.016kN·m；考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=12.446kN；不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=N'=13.089kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)表得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)表得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=2.599m；長細(xì)比:L0/i=164；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=0.262立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；考慮風(fēng)荷載時σ=12446.194/(0.262×489)+16027.536/5080=100.301N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=100.301N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風(fēng)荷載時σ=13088.7794/(00.262××489)==102.1162N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=102..162N//mm2小于立桿的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求！七、連墻件的計算算連墻件的軸向力設(shè)設(shè)計值應(yīng)按照照下式計算：：Nl=Nlw+NN0連墻件風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值按腳手架架頂部高度計計算μz＝0.92，μs＝0.2144，ω0＝0.45，Wk=0.7μz·μμs·ω0=0.7×0.922×0.2114×0.445=0.0062kN//m2；每個連墻件的覆蓋蓋面積內(nèi)腳手手架外側(cè)的迎迎風(fēng)面積AAw=7.2m2；按《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》條連連墻件約束腳腳手架平面外外變形所產(chǎn)生生的軸向力((kN),N0=5.0000kN；；風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻墻件軸向力設(shè)設(shè)計值(kN)，按照照下式計算：：Nlw=1.4×WWk×Aw=0.6225kN；連墻件的軸向力設(shè)設(shè)計值Nl=Nlw+NN0=5.6625kN；；連墻件承載力設(shè)計計值按下式計計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)；由長細(xì)比l/ii=300//15.8的的結(jié)果查表得得到φ=0.9449，l為內(nèi)排架距距離墻的長度度；A=4..89cmm2；[f]=2205N/mmm2；連墻件軸向承載力力設(shè)計值為Nf=0.9449×4.89×10-4×205×103=95.1133kN；；Nl=5.625<<Nf=95.1133,連墻墻件的設(shè)計計計算滿足要求求！連墻件采用雙扣件件與墻體連接接。由以上計算得到Nl=5.6225小于雙扣扣件的抗滑力力12kNN，滿足要求求！連墻件扣件連接示示意圖八、聯(lián)梁的計算按照集中荷載作用用下的簡支梁梁計算集中荷載P傳遞力力，P=133.089kkN；計算簡圖如下支撐按照簡支梁的的計算公式RA=RRB=[(nn-1)/22]P+P其中n=2；；經(jīng)過簡支梁的計算算得到:支座反力(考慮到到支撐的自重重)RA=RB=(2-1)/22×13.0889+13..089+22.4×0.2888/2=19.9779kN;通過聯(lián)梁傳遞到支支座的最大力力為(考慮到支撐撐的自重)2×13.0889+22.4×0.2888=26.8869kN;;最大彎矩(考慮到到支撐的自重重)Mmaxx=2//8×13.0889×2.4+00.288××2.4×2.4//8=8..061kNN·m;最大應(yīng)力=8.0061×106/1885000==43.5772N/mmm2;水平支撐梁的最大大應(yīng)力計算值值43.5572小于于205..0N/mmm2,滿足要求?。【?、水平型鋼梁的的受力計算懸挑腳手架的水平平鋼梁按照帶帶懸臂的連續(xù)續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架架荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點(diǎn)，AA為墻支點(diǎn)。本方案中，腳手架架排距為8550mm，內(nèi)內(nèi)排腳手架距距離墻體3000mm，支支拉斜桿的支支點(diǎn)距離墻體體為11000mm，水平支撐梁的截面面慣性矩I==1660ccm4，截面抵抗抗矩W=1885cm3，截面積A==30.6ccm2。根據(jù)前面計算結(jié)果果，受腳手架架作用的聯(lián)梁梁傳遞集中力力(即傳遞到支支座的最大力力)N=226.8699kN；水平鋼梁自重荷載載q=1..2×30.6×0.00001×78.5==0.2888kN/m；；懸挑腳手架示意圖圖懸挑腳手架計算簡簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到懸挑腳手架支撐梁梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁梁彎矩圖(kN·m)懸挑腳手架支撐梁梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為：R2=34.192kkN；R3=20.903kkN；R4=-0.349kkN。最大彎矩Mmaxx=4.3996kN·m；最大應(yīng)力σ=M//1.05WW+N/A==4.3966×106/(1..05×11850000)+177.614××103/30600=28.3388N/mmm2；水平支撐梁的最大大應(yīng)力計算值值28.3888N/mmm2小于水平支支撐梁的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計值值215NN/mm2,滿足要求??！十、懸挑梁的整體體穩(wěn)定性計算算水平鋼梁采用188號工字鋼,計算公式如如下σ=M/φbWx≤≤[f]其中φb--均勻彎曲的的受彎構(gòu)件整整體穩(wěn)定系數(shù)數(shù)：查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》(GB500017-20003)得，φb=2由于φb大于0..6，根據(jù)《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值為0.933。經(jīng)過計算得到最大大應(yīng)力σ=4.4××106/(00.929××185×11000))=25.558N/mmm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性性驗(yàn)算σ=25..58N/mmm2小于[f]]=215NN/mm2,滿足要求求！十一、拉繩的受力力計算水平鋼梁的軸力RRAH和拉鋼繩繩的軸力RUi按照下面面計算RAH==ΣRUicosθi其中RUicossθi為鋼繩的拉拉力對水平桿桿產(chǎn)生的軸壓壓力。各支點(diǎn)的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算算得到由左至至右各鋼繩拉拉力分別為：：RU1=36.0442kN；十二、拉繩的強(qiáng)度度計算鋼絲拉繩(支桿))的內(nèi)力計算算鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU均取最大值值進(jìn)行計算，為為RU=36.042kkN選擇6×19鋼絲絲繩,鋼絲繩公稱稱抗拉強(qiáng)度11550MPPa，直徑21..5mm。[Fg]]=aFg/K其中[Fg]---鋼絲繩的的容許拉力((kN)；Fg--鋼絲絲繩的鋼絲破破斷拉力總和和(kN)，查表表得Fg＝271.55kN；α--鋼絲繩之間間的荷載不均均勻系數(shù)，對對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.885、0.82和0.8。α＝0.85；K--鋼絲絲繩使用安全全系數(shù)。K＝6。得到：[Fg]==38.4662kN>RRu＝36.0442kN。經(jīng)計算，選此型號號鋼絲繩能夠夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的拉環(huán)強(qiáng)度度計算鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU的最大值進(jìn)進(jìn)行計算作為為拉環(huán)的拉力力N，為N=RU=36..042kNN鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的拉環(huán)的強(qiáng)強(qiáng)度計算公式式為σ=N/A≤[[f]其中[f]為為拉環(huán)鋼筋抗抗拉強(qiáng)度，按按《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》10.99.8每個個拉環(huán)按2個截面計算算的吊環(huán)應(yīng)力力不應(yīng)大于550N/mmm2；所需要的鋼絲拉繩繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小小直徑D==(360442×4/(3..142×50×2))1//2=211.4mm；；實(shí)際拉環(huán)選用直徑徑D=22mmm的HPB2335的鋼筋制制作即可。十三、錨固段與樓樓板連接的計計算水平鋼梁與樓板壓壓點(diǎn)如果采用用壓環(huán)，拉環(huán)環(huán)強(qiáng)度計算如如下水平鋼梁與樓板壓壓點(diǎn)的拉環(huán)受受力R=00.349kkN；壓環(huán)鋼筋的設(shè)計直直徑D=188mm；水平鋼梁與樓板壓壓點(diǎn)的拉環(huán)強(qiáng)強(qiáng)度計算公式式為:σ=N/2A≤[f]其中[f]為為拉環(huán)鋼筋抗抗拉強(qiáng)度，按按照《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》10..9.8每每個拉環(huán)按22個截面計算算的吊環(huán)應(yīng)力力不應(yīng)大于550N/mmm2；A=πD2/4==3.1422×182/4=2554.4699mm2σ=N/2A=3348.8557/2544.469××2=0.6685N/mmm2；水平鋼梁與樓板壓壓點(diǎn)的拉環(huán)一一定要壓在樓樓板下層鋼筋筋下面，并要要保證兩側(cè)330cm以上上搭接長度。拉環(huán)所受應(yīng)力小于于50N/mmm2，滿足要求求！十四、腳手架配件件數(shù)量匡算扣件式鋼管腳手架架的桿件配備備數(shù)量需要一一定的富余量量，以適應(yīng)構(gòu)構(gòu)架時變化需需要，因此按匡算方式來來計算；根據(jù)據(jù)腳手架立桿桿數(shù)量按以下下公式進(jìn)行計計算：L=1..1·H·(n·(1+Hs//H)+laa/h·n-2·la/h)+[(H/hh)-1]取取整·[c/la]取整·(m+2)·lbN1=11.1·(H/2h+1)··n+11.1·((H/h)--1)·mN2=22.2·(H/h++1)·n·(1+Hs//H)+(c/laa+1)·(m+2)·K·2.2N3=L/liN4=00.3·L/liS=1..1·(n-2)·la·lbL--長桿總總長度(m)；N1--小橫橫桿數(shù)(根)；N2--直角扣件件數(shù)(個)；NN3--對接接扣件數(shù)(個)；N4--旋轉(zhuǎn)扣件件數(shù)(個)；