《傳熱學》考題合集

強迫流淌換熱如何受熱物性影響？答：強迫對流換熱與Re和Pr有關(guān)；加熱與對流的粘性系數(shù)發(fā)生變化。強化傳熱是否意味著增加換熱量？工程上強化傳熱的收益和代價通常是指什么？答：不肯定，強化傳熱是指在肯定條件〔如肯定的溫差、體積、重量或泵功等〕下增加所傳遞的熱量。工程上的收益是減小換熱器的體積節(jié)約材料和重量；提高現(xiàn)有換熱器的換熱量；削減換熱器的阻力，以降低換熱器的動力消耗等。代價是耗電，并因增大流速而耗功。傳熱學和熱力學中的熱平衡概念有何區(qū)分？和進出微元體熱量之和，內(nèi)熱源散熱是有溫差的。外表輻射和氣體輻射各有什么特點?為什么對輻射板供冷房間，無需考慮氣體輻射的影響，而發(fā)動機缸內(nèi)傳熱氣體輻射卻成了主角？氣體的輻射和吸取具有明顯的選擇性。2.氣體的輻射和吸取在整個氣體容器中進展，強度漸漸減弱。空氣，氫，氧，氮等分子構(gòu)造稱的雙原子分子，并無放射和吸取輻射能的力量，可認為是熱輻射的透亮體。但是二氧化碳，水蒸氣，二氧化硫，氯氟烴和含氯氟烴的三原子、多原子以及不對稱的雙原子氣體〔一氧化碳〕卻具有相當大的輻射本領(lǐng)。房間是自然對流，氣體主要是空氣。由于燃油，燃煤及然氣的燃燒產(chǎn)物中通常包含有肯定濃度的二氧化碳和水蒸氣，所以發(fā)動機缸內(nèi)要考慮。有人在學完傳熱學后認為，換熱量和熱流密度兩個概念實質(zhì)內(nèi)容并無差異，你的觀點是？答：有差異。熱流密度是指通過單位面積的熱流量。而換熱量跟面積有關(guān)。管內(nèi)層流換熱強化和湍流換熱強化有何實質(zhì)性差異？為什么?90%的局部，層流入口段的熱邊界層比較薄，局部外表傳熱系數(shù)比充分進展段高，且沿著主流方向漸漸降低。假設(shè)邊界層消滅湍流，則因湍流的擾動與混合作用又會使局部外表傳熱系數(shù)有所提高，再漸漸向于一個定值。而湍流是由于其推動力與梯度變化和溫差有關(guān)，減薄粘性底層，所以強化壁面。以強迫對流換熱和自然對流換熱為例，試談?wù)勀銓鳠帷⒘魈市螒B(tài)、構(gòu)造三者之間的關(guān)聯(lián)答：對流換熱按流體流淌緣由分為強制對流換熱和自然對流換熱。一般地說，強制對流的流速較自然對流高，因而對流換熱系數(shù)也高。例如空氣自然對流換熱系數(shù)約為5～25W/〔m2?℃〕，強制對流換熱的構(gòu)造影響了流體的流態(tài)、流速分布和溫度分布，從而影響了對流換熱的效果。流體在管內(nèi)強制流淌與管外強制流淌，由于換熱外表不同，流體流淌產(chǎn)生的邊界層也不同，其換熱規(guī)律和對流換熱系數(shù)也不一樣。在自然對流中，流體的流淌與換熱外表之間的相對位置，對對流換熱的影響較大，平板外表加熱空氣自然對流時，熱面朝上氣流擾動比較劇烈，換熱強度大；熱面朝下時流淌比較安靜，換熱強度較小。我們常常用Q=hA·Δt.計算強迫對流換熱、自然對流換熱、沸騰和分散換熱，試問在各種狀況下?lián)Q熱系數(shù)與溫差的關(guān)聯(lián)？答：強迫對流的換熱系數(shù)與Re,Pr有關(guān)但與溫差無關(guān)，自然對流與Gr0.25次方有關(guān)聯(lián)，即與溫差有關(guān)，分散換熱換熱系數(shù)是溫差的-0.25次方。試簡述基爾霍夫定理的根本思想答：一、基爾霍夫第肯定律：匯于節(jié)點的各支路電流的代數(shù)和等于零，用公式表示為：∑I=0又被稱作基爾霍夫電流定律〔KCL〕。二、基爾霍夫其次定律：沿任意回路圍繞一周回到動身點，電動勢的代數(shù)和等于回路各支路電阻〔包括電 源的內(nèi)阻在內(nèi)〕和支路電流的乘積〔即電壓的代數(shù)和〕。用公式表示為：∑E=∑RI又被稱作基爾霍夫電壓定律(KVL)。簡述沸騰換熱與汽泡動力學、汽化核心、過熱度這些概念的關(guān)聯(lián)答：沸騰是指在液體內(nèi)部以產(chǎn)生氣泡的形式進展的氣化過程，就流體運動的動力而動所引起的，沸騰換熱會依次消滅自然對流區(qū)、核態(tài)沸騰區(qū)、過度沸騰區(qū)和膜態(tài)沸騰區(qū)。當溫度較低時〔t40C〕壁面過熱度小，壁面上沒有氣泡產(chǎn)生。當加熱壁面的過熱度t40C后，壁面上個別點〔稱為汽化核心〕開頭產(chǎn)生氣泡，汽t并會合成氣塊及氣柱。在這兩個區(qū)中，氣泡的擾動猛烈，傳熱系數(shù)和熱流密度都t在加熱面上，而蒸汽排解過程越趨惡化。這時熱流密度到達最低，并且溫度達到了過熱度，是很不穩(wěn)定的過程。傳熱學與實際應用量大？答：當其它條件一樣時，冰箱的結(jié)霜相當于在冰箱蒸發(fā)器和冰箱冷凍室〔或冷藏室〕之間增加了一個附加熱阻，因此，要到達一樣的制冷室溫度，必定要求蒸發(fā)器處于更低的溫度。所以，結(jié)霜的冰箱耗電量更大。在深秋晴朗無風的夜晚，草地會披上一身白霜，可是氣象臺的天氣報告卻說早晨2攝氏度，試解釋這種現(xiàn)象。答：可從輻射換熱以及熱平衡溫度的角度來分析，由于存在大氣窗口〔紅外輻射能量透過大氣層時透過率較高的光譜段稱為大氣窗口〕，因此地面可與溫度很低的外太空可進展輻射熱交換，這樣就有可能使地面的熱平衡溫度低于空氣溫度。當你設(shè)計一臺換熱器，假設(shè)預先考慮結(jié)垢的影響，換熱器面積將會比抱負狀況大還是小?答：從傳熱系數(shù)或傳熱熱阻角度分析。在換熱設(shè)備中，水垢、灰垢的存在將使系統(tǒng)中導熱熱阻大大增加，減小了傳熱系數(shù)，使換熱性能惡化，同時還使換熱面易于發(fā)生腐蝕，并減小了流體的流通截面，較厚的污垢將使流淌阻力也增大。此外，熱流體側(cè)壁面結(jié)垢，會使壁面溫度降低，使換熱效率下降，而冷流體側(cè)壁面結(jié)垢，會導致壁溫上升，對于換熱管道，甚至造成爆管事故。防止結(jié)垢的手段有定期排污、清洗、清灰，加強水處理，保證水質(zhì)，承受除塵、吹灰設(shè)備等。一碗水放在空氣中散熱，其溫度隨時間的變化估量是何種趨勢？為什么？答：一碗水放在空氣中，將會與大氣進展自然對流換熱和輻射對流換熱，開頭溫度下降較快，而后漸漸變慢，最終趨于環(huán)境溫度。，試分析緣由。答：冷油器中由于油的粘度較大，對流換熱外表傳熱系數(shù)較小，占整個傳熱過程中熱阻的主要局部，而冷卻水的對流換熱熱阻較小，不占主導地位，因而用提高水速的方法，只能減小不占主導地位的水側(cè)熱阻，故效果不顯著。有一臺鋼制換熱器，熱水在管內(nèi)流淌，加熱管外空氣。有人提出，為提高加熱效果，承受管外加裝肋片并將鋼管換成銅管。請你評價這一方案的合理性。答：該換熱器管內(nèi)為水的對流換熱，管外為空氣的對流換熱，主要熱阻在管外空氣側(cè)，因而在管外加裝肋片可強化傳熱。留意到鋼的導熱系數(shù)雖然小于銅的，但該換熱器中管壁導熱熱阻不是傳熱過程的主要熱阻，因而無需將鋼管換成銅管。枯燥物料有很多種方式：比方熱風枯燥、微波枯燥、紅外枯燥等，目前常用的是熱風枯燥，但熱風枯燥的缺點是耗能大、外表易起皮和開裂，試從傳熱傳質(zhì)的角度來分析這一現(xiàn)象答：熱量從高溫熱源以各種方式傳遞給濕物料，使物料外表濕分汽化并逸散到外部空間，從而在物料外表和內(nèi)部消滅濕含量的差異。但是為了使內(nèi)部濕量逐步往外走，就要加大能耗，使的外表溫度更高，變干。有人存在這樣的觀點：由于工質(zhì)冷凝和沸騰換熱系數(shù)很高，因此無需進展沸騰和冷凝換熱強化答：隨著工業(yè)的進展，特別是高熱負荷的消滅，相變傳熱〔沸騰和分散〕的強化日益受到重視并在工業(yè)上得到越來越多的應用。一般認為分散換熱系數(shù)很高，可以不必承受強化措施。但對氟里昂蒸汽或有機蒸汽而言，氟利昂是低沸點工質(zhì)，潛熱很小，沸騰換熱系數(shù)和它們的分散換熱系數(shù)比水蒸氣小的多。太陽能集熱器吸熱外表選用具有什么性質(zhì)的材料為宜?為什么?答：太陽能集熱器是用來吸取太陽輻射能的，因而其外表應能最大限度地吸取投射來的太陽輻射能，同時又保證得到的熱量盡少地散失，即外表盡可能少的向外輻射能。但太陽輻射是高溫輻射，輻射能量主要集中于短波光譜(如可見光(如紅外線)。所以集熱器外表應選擇具備對短波吸取率很高，而對長波放射(吸取)率極低這樣性質(zhì)的材料。為什么鍋爐中高溫過熱器一般承受順流式和逆流式混合布置的方式？答:由于在肯定的進出口溫度條件下，逆流的平均溫差最大，順流的平均溫差最小，流體和冷流體的最高溫度集中在換熱器的同一端，使得該處的壁溫較高，即這一端金屬材料要承受的溫度高于順流型換熱器，不利于設(shè)備的安全運行。所以高溫過熱器一般承受順流式和逆流式混合布置的方式，即在煙溫較高區(qū)域承受順流布置，在煙溫較低區(qū)域承受逆流布置。1-2型管殼式換熱器〔12程〕11號潤滑油。冷卻t”

20C,t“

50C流量為3kg/s；可認為管殼式換熱器是一種穿插流2 2換熱，熱油的進出口溫度為：t 100C,t“

60Ck350W/m2C。1 1試計算：①油的流量；②所傳遞的熱量；③所需的傳熱面積。解:(1)油的流量:查得潤滑油及水的比熱分別為：c1=2148J/kgc2=4174J/kg℃GctG 22 2

34174(5020)4.37(kg/s)則: 1

ct1

所傳遞的熱量:Gct22 2

34174(5020)375.66(kW)所需的傳熱面積:t t“l(fā) 1

t”2

602040Ct t”t“

1005050Cr 1 2t m

t tl tlnltr

4050

CP 2t”1

t”2t”2

50200.37510020t”t“ 10060R 1t“2

1t”2

5020

：查得： =0.9tm=44.8×0.9=40.32 ℃1.5×105Pa的無油飽和水蒸汽在臥式殼管式冷凝器的殼側(cè)分散。經(jīng)過處理20mm1mm1.4m/s，其溫度由進5694℃。黃銅管成叉排布置，在每一豎直排上平均布置9根。冷卻水在管內(nèi)的流淌為兩個流程，管內(nèi)已積水垢。試確定所需的管長、管子數(shù)Φ=1.×107。解：(1)平均傳熱溫差：10111.32℃，則：t 9456 32.72 (℃)m 111.32

5694管外分散換熱系數(shù)：設(shè)管外壁溫度t

=105℃，則tm=(111.32+105)/2=108.2℃w由附錄查得分散水物性參數(shù)：l952.3(kg/m3)l0.685(W/mC)l263.2106(kg/ms)6-4： gr23 1/4 9.82235103952.320.6853 1/4llh 0.729llo

d(tl

t w

0.729 263.21060.02(111.32105)9=8809 (W/m2℃)管內(nèi)換熱系數(shù)：t=(56+94)/2=75 ℃f由附錄查得水物性參數(shù):0.671(W/mC);0.39106(m2/s);Pr2.38h 0.023 Re0.8Pr0.4i d f 0.0230.6711.40.0180.8 0.0180.39106

2.380.48552(W/m2C)熱阻：

=0.0001;0水側(cè)污垢熱阻：r=0.0002i管壁熱阻：(=131W/m℃)d d 0.02 0.0222

ln d1

ln 81 0631 0.018(5)k

傳熱系數(shù)：11 d d d 1 r 2ln 2 2 rh 0 2 d d h i0 1 1 i 1

1743W/m2C 0.0001 8 106 0.00028809 188552 由傳熱方程：q1

=1743×32.72=57030(W/m2℃)m由分散換熱: q=ht=8809×(111.32-105)=55673(W/m2℃)2 0qq1

僅相差2; 上述計算有效。傳熱面積：A/(kt )1.2107/174332.72210 m2m冷卻水量：〔10：cp

=4191 J/kgK〕G

1.2107 75.35

kg/sc t“p 2

t 2(8) 流淌截面：〔查附錄10：=974.8kg/3〕G 75.35fu

02單程管數(shù)：n

102

216.9217 (根)d2 434根。管子長度：l A

210

7.7 (m)nd 4343.14160.023一蒸汽管道的保溫層外包了油毛氈,330K0.22m。該管道水226m熱量。解：空氣定性溫度tf

572239℃，選取空氣的物性參數(shù)，217.95106，Pr0.699，2.76*102W/(mK)，Gr=

r

9.81/(37339.5)(5722)0.223362729802 (17.95106)Nu=0.48〔GrPr〕1/4=0.48×〔36272980×0.699〕1/4=34.06h=Nud/=34.06×0.22/0.0276=271.5W/(mK))φ=Aht=3.14×0.22×6×271.5×(57-22)=39386W對于如下圖的構(gòu)造，試計算以下情形下從小孔向外輻射的能量：500K的黑體；全部內(nèi)外表均是=0.6的漫射體，溫度均為500解：設(shè)小孔面積1 1 1 1 1A = (d2-d2) 3.140.0423.140.040.04 3.14 (0.0420.0322)1 4 2 2

4 2 1

4 4 41= 3.140.03228.04104m2141 1A = πd2 4

2= 3.140.03228.04104m24X =1,AX AX X

AX 8.25106112

12=

2

12= 2 A1A

0.11946.732103Cφ =

T T[( 1)4( 2)4]100 1