煤質(zhì)特性與鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)

煤質(zhì)特性與切圓鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)王春昌西安熱工研究院有限公司2013年12月23日主要內(nèi)容一、我國(guó)電站鍋爐燃煤分類二、切圓燃燒鍋爐的特點(diǎn)三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)四、兩項(xiàng)主要熱損失的計(jì)算五、燃煤特性與燃燒調(diào)整六、6號(hào)鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)七、結(jié)束語(yǔ)一、電站鍋爐的燃煤分類電站燃煤鍋爐的燃煤稱為動(dòng)力用類，其分類依據(jù)為燃煤的無(wú)灰干燥基揮發(fā)分（Vdaf）：無(wú)煙煤：Vdaf＜10%的燃煤稱為無(wú)煙煤。無(wú)煙煤的主要?jiǎng)恿μ匦允侵饻囟雀撸娬惧仩t上表現(xiàn)為著火困難），燃盡特性差（表現(xiàn)為飛灰可燃物含量高）。煙煤：Vdaf＞20%的燃煤稱為煙煤。煙煤的主要?jiǎng)恿μ匦允侵饻囟鹊停娬惧仩t上表現(xiàn)為著火容易），燃盡特性好（表現(xiàn)為飛灰可燃物含量低）。貧煙煤：10%＜Vdaf≤20%的燃煤稱為煙煤。貧煤的主要?jiǎng)恿μ匦越橛跓熋号c無(wú)煙煤之間。重點(diǎn)說(shuō)明：Vdaf是比較粗放的指標(biāo)，Vdaf相差5%時(shí)其動(dòng)力特性差異未必能夠在鍋爐上表現(xiàn)出來(lái)；特別是Vdaf值在煙煤與貧煤的分界線附近時(shí)，甚至?xí)霈F(xiàn)Vdaf相對(duì)低而著火與燃盡特性優(yōu)于Vdaf相對(duì)高的燃煤。二、切圓燃燒鍋爐的特點(diǎn)切圓燃燒方式鍋爐的燃燒方式是整體火炬燃燒方式，從各個(gè)燃燒器噴口（包括二次風(fēng)噴口）在爐內(nèi)組成整體旋轉(zhuǎn)的上升氣流，其特點(diǎn)是氣流后期混合強(qiáng)烈，燃盡性能較優(yōu)，比較適應(yīng)使用低NOx燃燒技術(shù)。其燃燒器為直流燃燒器，直流燃燒器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，自身氣流為直流噴射方式，卷吸高溫?zé)煔饽芰Ρ容^差，其燃燒過(guò)程更多依賴于組織爐內(nèi)流場(chǎng)，假想切圓直徑對(duì)穩(wěn)燃的影響比較大。目前電站鍋爐常用的燃燒器形式為（濃淡型）WR燃燒器切圓燃燒方式鍋爐的弊端是其煙氣溫度偏差比較大，相對(duì)容易出現(xiàn)高溫受熱面的局部管壁超溫問(wèn)題，且相對(duì)較難解決。

三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（1）3.1、鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)方法在其它運(yùn)行參數(shù)（基本）不變的條件下，依次改變鍋爐運(yùn)行的各個(gè)單一參數(shù)，得出各個(gè)單一參數(shù)變化對(duì)鍋爐爐內(nèi)燃燒效果與運(yùn)行特性的影響規(guī)律，然后根據(jù)各個(gè)單一參數(shù)的變化規(guī)律設(shè)計(jì)最佳組合工況，并通過(guò)試驗(yàn)（取樣、測(cè)量）測(cè)定最佳組合工況的爐內(nèi)燃燒效果與運(yùn)行特性的相應(yīng)數(shù)據(jù)，計(jì)算鍋爐熱效率等指標(biāo)值，驗(yàn)證最佳組合工況是否提高或改善了爐內(nèi)燃燒效果與鍋爐運(yùn)行特性。

該方法適應(yīng)于切圓燃燒鍋爐、墻式燃燒鍋爐與拱型燃燒鍋爐。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（2）3.2優(yōu)化燃燒調(diào)整試驗(yàn)的目的由于各種原因，鍋爐設(shè)備不在最佳運(yùn)行工況下運(yùn)行，優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)的目的之一是通過(guò)試驗(yàn)為鍋爐在現(xiàn)設(shè)備狀況下提供最佳運(yùn)行方式；爐內(nèi)燃燒效果及鍋爐運(yùn)行特性存在著某些不足，優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)的目的之二是通過(guò)試驗(yàn)查找問(wèn)題，查找原因，為鍋爐運(yùn)行方式改善或鍋爐設(shè)備改造提供方案與依據(jù)；當(dāng)燃燒調(diào)整試驗(yàn)的目的更多偏重于為鍋爐改造提供依據(jù)或驗(yàn)證改造方案時(shí)，也稱之為鍋爐診斷試驗(yàn)。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（3）3.3、優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)的判別指標(biāo)鍋爐特性參數(shù)：蒸汽溫度壓力等運(yùn)行參數(shù)應(yīng)基本接近設(shè)計(jì)值；鍋爐運(yùn)行的安全性：鍋爐低負(fù)荷下能夠穩(wěn)定燃燒、高負(fù)荷不產(chǎn)生影響安全運(yùn)行的嚴(yán)重結(jié)渣；鍋爐的經(jīng)濟(jì)性：在鍋爐安全性與運(yùn)行特性參數(shù)滿足基本要求時(shí)，盡可能地提高鍋爐熱效率；環(huán)保指標(biāo)：NOx排放量（SOx與運(yùn)行方式無(wú)關(guān)）

綜合判別指標(biāo)根據(jù)鍋爐實(shí)際情況以及環(huán)保政策等確定，即在安全運(yùn)行的前提條件下，平衡鍋爐熱效率與NOx指標(biāo)、運(yùn)行特性參數(shù)等指標(biāo)，以求得電廠運(yùn)營(yíng)成本最低的最佳運(yùn)行方式。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（4）3.4、切圓燃燒鍋爐優(yōu)化燃燒調(diào)整試驗(yàn)內(nèi)容（一）氧量場(chǎng)和溫度場(chǎng)標(biāo)定（提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)）習(xí)慣運(yùn)行工況測(cè)定（比較基礎(chǔ)）變氧量試驗(yàn)（3個(gè)負(fù)荷點(diǎn)×3個(gè)工況）

（與低NOx燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）變一次風(fēng)試驗(yàn)（3個(gè)工況）變爐膛/風(fēng)箱差壓試驗(yàn)（3個(gè)工況）變周界風(fēng)試驗(yàn)（與低NOx燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）二次風(fēng)配風(fēng)方式試驗(yàn)（3-5個(gè)工況）（與低NOx燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）變?nèi)急M風(fēng)（OFA）試驗(yàn)（與低NOx燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）燃燒器停運(yùn)（磨組合）方式試驗(yàn)或變?nèi)物L(fēng)試驗(yàn)（僅中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)）變?nèi)紵鲾[角試驗(yàn)（采用擺角調(diào)溫方式的鍋爐）變煤粉細(xì)度試驗(yàn)最佳工況及負(fù)荷特性試驗(yàn)三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（5）3.5、試驗(yàn)測(cè)試、記錄項(xiàng)目（每一試驗(yàn)工況）測(cè)量項(xiàng)目：火焰溫度以及某煙道斷面煙溫度（）。空預(yù)器入口氧量、排煙氧量和（NOx）和排煙溫度；爐膛壁面氣氛（研究高溫腐蝕時(shí)）；爐膛火焰溫度以及某斷面煙道的煙氣溫度等（特殊目的）。取樣項(xiàng)目：飛灰、大渣可燃物、原煤（或煤粉）元素和工業(yè)分析、煤粉細(xì)度等。記錄項(xiàng)目：表盤相關(guān)運(yùn)行參數(shù)記錄（鍋爐特性參數(shù)、輔機(jī)運(yùn)行參數(shù)等）及大氣條件測(cè)記。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（6）3.6、試驗(yàn)分項(xiàng)目之解讀：3.6.1變氧量（風(fēng)量）試驗(yàn)：氧量對(duì)燃燒過(guò)程的影響：排煙熱損失與NOx排放隨著氧量增加而增加，飛灰可燃物隨氧量增加而降低，蒸汽參數(shù)隨氧量的增加而上升，燃燒穩(wěn)定性、結(jié)渣程度隨氧量的增加而降低，對(duì)高溫腐蝕影響因是否采用低NOx燃燒技術(shù)而異，排煙溫度變化通常隨氧量增加，部分鍋爐變化不明顯，部分鍋爐甚至降低。調(diào)整方式，通過(guò)送、引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)或氧量設(shè)定直接改變送入爐膛的風(fēng)量。試驗(yàn)結(jié)果：各個(gè)負(fù)荷下最佳氧量不同，通過(guò)至少3個(gè)負(fù)荷的變氧量試驗(yàn)，得出負(fù)荷運(yùn)行氧量曲線，以修改鍋爐給定的負(fù)荷運(yùn)行氧量曲線。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（7）3.6.2變一次風(fēng)試驗(yàn)一次風(fēng)對(duì)燃燒過(guò)程的影響：燃燒穩(wěn)定性與NOx、燃燒器噴口的燒損與結(jié)渣、一二次風(fēng)的混合過(guò)程、攜帶煤粉的能力與制粉出力；通過(guò)一次風(fēng)壓（或風(fēng)量）直接改變一次風(fēng)率，進(jìn)而影響各次風(fēng)率。降低一次風(fēng)率有利于燃燒穩(wěn)定、降低NOx、一二次風(fēng)的混合；但對(duì)保護(hù)燃燒器噴口、制粉出力等不利；降低一次風(fēng)率有利于降低廠用電，但容易造成一次風(fēng)粉管堵塞。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（8）3.6.3變爐膛/風(fēng)箱差壓試驗(yàn)對(duì)燃燒過(guò)程的影響四角風(fēng)量分配及均勻性、與燃燒產(chǎn)物的混合/二次風(fēng)的阻力；通過(guò)二次風(fēng)小風(fēng)門開度改變二次風(fēng)和周界風(fēng)以及SOFA的比率；提高爐膛/風(fēng)箱差壓有利于四角風(fēng)量平衡；但會(huì)增加送風(fēng)機(jī)電耗；周界風(fēng)與SOFA風(fēng)量增加，前者使NOx略增加；后者使NOx降低。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（9）3.6.4變周界風(fēng)試驗(yàn)對(duì)燃燒過(guò)程的影響影響燃燒穩(wěn)定性與NOx排放、燃燒器燒損等；通過(guò)周界風(fēng)風(fēng)門改變周界風(fēng)的風(fēng)量，間接影響二次風(fēng)率等。提高周界風(fēng)有利于保護(hù)燃燒器噴口，有利于燃盡；但不利于燃燒穩(wěn)定性，NOx排放有所提高；二次風(fēng)率下降理論上不利于一、二次風(fēng)的混合。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（10）3.6.5二次風(fēng)配風(fēng)試驗(yàn)對(duì)燃燒過(guò)程的影響燃燒穩(wěn)定性、經(jīng)濟(jì)性、NOx排放，甚至影響到蒸汽參數(shù)通過(guò)二次風(fēng)小風(fēng)門改變?nèi)紵齾^(qū)域不同區(qū)段內(nèi)的過(guò)剩空氣系數(shù)，配風(fēng)方式有：平衡、倒寶塔、正寶塔、雙曲線等。不同煤種、不同鍋爐，其配風(fēng)方式不同。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（11）3.6.6變?nèi)急M風(fēng)試驗(yàn)對(duì)燃燒過(guò)程的影響：燃燒穩(wěn)定性、經(jīng)濟(jì)性以及NOx排放通過(guò)燃盡風(fēng)門改變SOFA風(fēng)量以及主燃燒區(qū)域的過(guò)?？諝庀禂?shù)；

提高SOFA風(fēng)量，NOx排放量隨著OFA的增大而降低，但飛灰可燃物含量、煙氣中CO含量增加，對(duì)爐膛出口煙氣溫度的影響因情況而定。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（12）3.6.7變?nèi)物L(fēng)試驗(yàn)對(duì)燃燒過(guò)程的影響飛灰可燃物含量、排煙熱損失、NOx排放、煙溫偏差等；通過(guò)再循環(huán)風(fēng)門、投磨方式等改變?nèi)物L(fēng)率，進(jìn)而改變各次風(fēng)率；飛灰可燃物、排煙熱損失隨三次風(fēng)量的增加而增大、蒸汽溫度偏差、爐膛火焰偏差等因之發(fā)生變化。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（13）3.6.8燃燒器停運(yùn)（磨組合）方式試驗(yàn)對(duì)燃燒過(guò)程的影響改變?nèi)紵齾^(qū)域的熱負(fù)荷分配、火焰中心位置。直接改變?nèi)紵魍哆\(yùn)數(shù)量或組合。由于磨煤機(jī)運(yùn)行特性差異，其規(guī)律難以掌握。建議：在低負(fù)荷下投運(yùn)上幾層燃燒器（對(duì)應(yīng)的磨煤機(jī)）有利提高火焰中心位置，適度降低過(guò)量空氣系數(shù)，有利于降低NOx排放與排煙熱損失。當(dāng)?shù)拓?fù)荷下的運(yùn)行氧量值比較高時(shí)，尤應(yīng)如此。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（14）3.6.9變?nèi)紵鲾[角試驗(yàn)對(duì)燃燒過(guò)程的影響

火焰中心位置、爐膛出口溫度等；對(duì)鍋爐運(yùn)行特性的影響主、再熱蒸汽溫度與減溫水量，尤其是再熱蒸汽；

通過(guò)擺角調(diào)整機(jī)構(gòu)直接改變?nèi)紵鞯臄[角。燃燒器上擺有利于提高火焰中心位置，有利于維持蒸汽參數(shù)，但同時(shí)也是鍋爐排煙損失增加。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（15）3.6.10變煤粉細(xì)度試驗(yàn)對(duì)燃燒過(guò)程的影響：有利于降低飛灰可燃物、減輕爐內(nèi)結(jié)渣等；通過(guò)分離器檔板調(diào)整實(shí)現(xiàn)。煤粉細(xì)度降低有利降低鍋爐飛灰可燃物，緩解爐內(nèi)結(jié)渣；但制粉系統(tǒng)的爆炸風(fēng)險(xiǎn)提高，制粉電耗增加。經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度，是均衡飛灰可燃物與制粉電耗之間的關(guān)系的一個(gè)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（16）3.6.11最佳試驗(yàn)工況及負(fù)荷特性試驗(yàn)在3個(gè)負(fù)荷點(diǎn)下按各個(gè)參數(shù)的最佳值組合成的最佳試驗(yàn)，并通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證之，為運(yùn)行提供最佳運(yùn)行方式。測(cè)記鍋爐運(yùn)行的各種運(yùn)行特性參數(shù)，得出負(fù)荷變化特性曲線。四、兩項(xiàng)重要熱損失的計(jì)算（1）4.1排煙熱損失的計(jì)算

q2

=Q2/Qr×100Q2=Q2gy+Q2H2O

Q2gy=VgyCp.gy（θpy-t0）

Q2H2O=VH2OCp.H2O（θpy-t0）

Qr

—燃煤低位發(fā)熱量

Q2H2O—煙氣所含水蒸氣的顯量

θpy—排煙溫度

t0—進(jìn)風(fēng)溫度

排煙熱損失主要取決于排煙溫度與排煙氧量。

四、兩項(xiàng)重要熱損失的計(jì)算（2）4.2固體未完全燃燒熱損失百分率

q4

=337.27Aar

×C/Qr+q4

szC=alz×Clz/（100-Clz

）

+afh×Cfh/（100-Cfh

）+……

q4

sz—中速磨排出石子煤熱損失，%

Aar

—原煤灰分，%alz、Clz—爐渣份額與含量，%afh、Cfh—爐渣份額與含量，%固體不完全燃燒熱損失主要取決于飛灰可燃物，其次為爐渣可燃物含量。五、燃煤特性與燃燒調(diào)整（1）5.1反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)焦碳顆粒的反應(yīng)速度（K）：1/K=1/KS+1/Kd式中：Kd為氧量的擴(kuò)散系數(shù)，與爐膛的氧分壓（即濃度）相關(guān)，KS稱為反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)，與燃煤的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)特性參數(shù)—活化能E相關(guān)，與爐膛火焰溫度相關(guān)；E值越大，其燃盡性能越差，燃盡所需要的燃燒溫度越高。

總體而言：高揮發(fā)煤的E低于低揮發(fā)分煤種的E。五、燃煤特性與燃燒調(diào)整（2）五、燃煤特性與燃燒調(diào)整（3）1）總體而言：高揮發(fā)分易燃煤在燃燒初期約1S時(shí)段內(nèi)，燃盡率達(dá)90%左右；低揮發(fā)分難燃煤在燃燒初期約1S時(shí)段內(nèi)，燃盡率只有達(dá)60%左右。

2）在燃燒調(diào)整時(shí)，特別是切圓鍋爐的配風(fēng)方式調(diào)整時(shí)，從燃盡方面考慮，二次風(fēng)應(yīng)及時(shí)適量地補(bǔ)充到燃燒過(guò)程中

3）對(duì)于難燃煤種，初期約1S時(shí)段內(nèi)，供風(fēng)量應(yīng)控制在60%×1.2左右，盡可能地提高燃燒過(guò)程中的火焰溫度；對(duì)于易燃煤種，初期約1S時(shí)段內(nèi)，供風(fēng)量應(yīng)控制在90%×1.2以上。六、6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（1）6.16號(hào)鍋爐燃燒系統(tǒng)特點(diǎn)機(jī)組容量：350MW，鍋爐燃用煤種：貧煤

鍋爐形式：切圓燃燒方式制粉系統(tǒng)：雙進(jìn)雙出鋼球磨直吹式制粉系統(tǒng)燃燒器形式：濃淡燃燒器

燃燒系統(tǒng)特點(diǎn)：1）濃相反吹技術(shù),即濃相煤粉氣流與主旋轉(zhuǎn)氣流反方向切入爐內(nèi)；2）主燃燒器分組；3）兩級(jí)燃盡風(fēng)（還原風(fēng)與燃盡風(fēng)）。六、6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（2）6.2存在主要問(wèn)題：鍋爐飛灰可燃物含量高、蒸汽溫度偏低等。初步分析：蒸汽溫度偏低、與受熱面設(shè)計(jì)等相關(guān)；飛灰可燃物含量偏高與煤種、設(shè)計(jì)相關(guān)，與運(yùn)行方式也有一定的關(guān)系；飛灰可燃物偏高的設(shè)計(jì)原因：1）燃燒器分組布置、燃燒器區(qū)域火焰溫度相對(duì)低，不利于難燃，煤種的燃盡。2）采用了低氮燃燒技術(shù)，不利于煤粉顆粒燃盡。飛灰可燃物偏高的運(yùn)行原因：受制于NOx指標(biāo)限制，運(yùn)行氧量、配風(fēng)方式等不利于煤粉燃盡，燃燒調(diào)整的重點(diǎn)將放在氧量、配風(fēng)方式以及NOx指標(biāo)與經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的協(xié)調(diào)上。六、6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（3）6.3調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果及分析煤粉細(xì)度測(cè)量：各磨取煤粉樣，測(cè)量后A11煤粉較粗，R90達(dá)到20%，調(diào)整后為8.1%，目前各磨的煤粉細(xì)度R90均小于12%。

目前，由于飛灰可燃物含量比較高，從燃盡角度考慮，煤粉細(xì)度應(yīng)進(jìn)一步降低，但受制于磨出力、制粉電耗的影響；同時(shí)，在目前的細(xì)度下，進(jìn)一步降低煤粉細(xì)度對(duì)飛灰的實(shí)際作用也很小，建議煤粉細(xì)度維持在目前水平。六、6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（4）周界風(fēng)的調(diào)整：一次風(fēng)燃燒器周界風(fēng)的設(shè)計(jì)主要是為了保護(hù)燃燒器噴口，對(duì)燃燒過(guò)程的影響如下，有利于燃盡，不利于燃燒穩(wěn)定與控制NOx。6號(hào)鍋爐的變周界風(fēng)試驗(yàn)結(jié)果為：周界風(fēng)開度由25-30%增加60%，飛灰可燃物含量下降0.75%，鍋爐NOx排放增加了15mg/m3，結(jié)果分析及建議：飛灰可燃物下降0.75%，影響機(jī)組煤耗0.8g/kw.h左右，其代價(jià)大于15mg/m3NOx的影響。建議在運(yùn)行中，下組燃燒器以穩(wěn)定燃燒器為主，周界風(fēng)門可適當(dāng)關(guān)小，上組燃燒器應(yīng)以燃盡為主，建議其開度不小于60%。六、6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（5）變?nèi)急M風(fēng)擺角試驗(yàn)：擺角的設(shè)置主要是為了調(diào)整汽溫，燃燒器上擺，蒸汽溫度升高。試驗(yàn)結(jié)果：燃燒器擺角從80%（下擺）關(guān)到25%（上擺），蒸汽溫度未升高反而降低。結(jié)果分析：上述結(jié)果與理論設(shè)計(jì)上的初衷矛盾，其原因與燃盡風(fēng)的水平擺角有關(guān)，上述結(jié)果表明，在擺角下擺時(shí)，燃盡風(fēng)混入到主燃燒氣流中參與燃燒，因而爐膛出口煙氣溫度升高，進(jìn)而蒸汽溫度升高；在擺角上擺時(shí)，燃盡風(fēng)未參與燃燒，作為冷卻風(fēng)反而使?fàn)t膛出口煙氣溫度降低，進(jìn)而使蒸汽溫度降低。這表明，燃燒器水平擺角的調(diào)整對(duì)蒸汽溫度影響比較大。六、6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（6）氧量調(diào)整試驗(yàn)：試驗(yàn)結(jié)果：表盤氧量從1.7%增加2.5%，飛灰可燃物含量下降2.8%，NOx增加了90mg/m3，氧量再增加到3.3%。飛灰可燃物含量又下降了1.5%，NOx增加了160mg/m3;試驗(yàn)結(jié)果分析：氧量變化NOx與飛灰的影響均比較大，但從降低NOx控制總費(fèi)用的比較看，表盤氧量控制在3.3%以上是經(jīng)濟(jì)的，但如繼續(xù)提高氧量，NOx排放值將超出環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)，建議將表盤運(yùn)行氧量控制在3.3%。六、6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（7）變OFA2試驗(yàn)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，關(guān)小OFA2后，煙道兩側(cè)的運(yùn)行氧量偏差變??；煙道兩側(cè)的飛灰可燃物偏差變小，A側(cè)飛灰下降3%左右，相當(dāng)于飛灰可燃物含量平均降低1.5%左右。原因分析：主燃燒器區(qū)域煙氣氧量場(chǎng)分布不均，或者是OFA2的四角風(fēng)量分配不均

運(yùn)行建議：在運(yùn)行中將OFA2關(guān)小到20%，最大不超過(guò)40%，以緩解爐內(nèi)氧量場(chǎng)分布不均的問(wèn)題。六、6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（8）變還原風(fēng)試驗(yàn)：試驗(yàn)結(jié)果：在低氧運(yùn)行方式下，關(guān)閉還原風(fēng)門到0，與還原風(fēng)開度100%的工況相比，鍋爐蒸汽參數(shù)、NOx排放與飛灰可燃物均無(wú)明顯變化。試驗(yàn)結(jié)果分析：關(guān)閉還原風(fēng)后，部分風(fēng)量分配給三層燃盡風(fēng)，部分風(fēng)量通過(guò)主燃燒器區(qū)域進(jìn)行爐膛，由此可見，還原風(fēng)大部分風(fēng)量是參與燃燒的；這是飛灰可燃物未降低的原因；關(guān)閉還原風(fēng)后，還原區(qū)長(zhǎng)度增加，且3層OFA風(fēng)量增加，抵消了燃燒器區(qū)域氧量略有提高的影響，這是NOx排放量未提高的原因。運(yùn)行建議：還原風(fēng)可100%的全開，通過(guò)OFA的調(diào)整來(lái)協(xié)調(diào)NOx與飛灰可燃物的矛盾。六、6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（9）二次風(fēng)配風(fēng)試驗(yàn)試驗(yàn)結(jié)果：平衡配風(fēng)方式及氧量適度降低的情況下，飛灰可燃物下降了約1%，但主再汽溫下降明顯，改為倒寶塔配風(fēng)方式后，汽溫明顯上升，恢復(fù)到高氧量下的530℃以上，飛灰未增加，NOx排放增加了100mg/m3。試驗(yàn)結(jié)果分析：燃燒器采用平衡配風(fēng)方式與倒寶塔配風(fēng)方式都能降低飛灰可燃物，但前者工況下，主、再蒸汽溫度明顯偏低，不適宜6號(hào)鍋爐采用，后者比較適合6號(hào)鍋爐目前的運(yùn)行特性，至于NOx排放偏高的問(wèn)題，可以通過(guò)整體配風(fēng)方式的細(xì)微調(diào)整在經(jīng)濟(jì)性與NOx排放之間尋找平衡。

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