第7章信號產(chǎn)生與變換電路

7.1正弦波振蕩電路的基本概念7.2RC串并聯(lián)正弦波振蕩電路7.3LC正弦波振蕩電路7.4石英晶體振蕩器7.5非正弦信號發(fā)生器7.6振蕩電路的調(diào)試與制作示例第7章信號產(chǎn)生與變換電路本章教學(xué)目標(biāo)1、掌握振蕩電路和自激振蕩電路的振幅平衡條件、相位平衡條件，熟悉振蕩電路的組成和分析方法。會用振蕩電路起振條件判斷電路是否起振。了解表征頻率穩(wěn)定性的主要參數(shù)：頻率準(zhǔn)確度、相對頻率準(zhǔn)確度的含義。2、了解RC串并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)頻率特性。熟悉文氏橋式正弦波振蕩電路組成。掌握振蕩頻率估算方法。熟悉起振條件和穩(wěn)幅措施。本章教學(xué)目標(biāo)3、了解LC并聯(lián)回路的頻率特性，熟悉變壓器反饋式、電感三點式、電容點式及其改進(jìn)型振蕩電路組成、起振條件和頻率估算方法。4、了解石英晶體結(jié)構(gòu)和晶體壓電效應(yīng)原理，熟悉石英諧振器電路符號和晶體振蕩電路組成。5、選學(xué)非正弦信號發(fā)生器電路。6、選學(xué)振蕩電路調(diào)試。信號產(chǎn)生電路是一種不需外加激勵信號就能將直流能源轉(zhuǎn)換成具有一定頻率、一定幅度和一定波形的交流能量輸出的電路。它又稱為振蕩器（Oscillator）或波形發(fā)生器。波形發(fā)生器按輸出信號的波形不同分為正波波發(fā)生器（又稱正弦振蕩器Sinusoidaloscillator）和非正弦波發(fā)生器（又稱張弛振蕩器Relaxationoscillator）。正弦波發(fā)生器在測量、通信、無線電技術(shù)、自動控制和熱加工、音頻、視頻設(shè)備等領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用。非正弦波發(fā)生器在測量儀器、數(shù)字系統(tǒng)和自動控制系統(tǒng)中的應(yīng)用廣泛。波形變換電路是根據(jù)實際需要將輸入信號變換成特定的波形。

7.1.1產(chǎn)生自激振蕩的條件正弦波振蕩電路框圖如圖7.1.1所示。

1．原理框圖圖7.1.1正弦波振蕩電路的框圖其中A是放大電路，F(xiàn)是反饋網(wǎng)絡(luò)。由圖可知，產(chǎn)生振蕩的基本條件是反饋信號與輸入信號大小相等、相位相同。當(dāng)時，必有7.1正弦波振蕩電路的基本概念

2．振蕩平衡條件(1)振幅平衡條件（Amplitudeequilibriumcondition）∣∣=1稱為振蕩電路產(chǎn)生振蕩時的振幅平衡條件，即放大倍數(shù)與反饋系數(shù)乘積的模為1。它表示反饋信號與原輸入信號的幅度相等。(2)相位平衡條件（Phaseequilibriumcondition）

(n=0,1,2,3…)稱為振蕩電路產(chǎn)生振蕩時的相位平衡條件，即放大電路的相移與反饋網(wǎng)絡(luò)的相移之和為2nπ，引入的反饋為正反饋，反饋端信號與輸入端信號同相。設(shè)，則得得到振蕩的兩個條件：7.1.2起振與穩(wěn)幅1．起振條件振蕩的平衡條件是指振蕩電路已進(jìn)入振蕩的穩(wěn)定狀態(tài)而言的，為使電路接通直流電源后能自動起振，必須滿足振幅起振條件和相位起振條件：(1)振幅起振條件：幅度上，即∣∣(2)相位起振條件：反饋電壓與輸入電壓同相，即（n=0,1,2,3……）

2．起振穩(wěn)幅過程當(dāng)振蕩電路接通電源時，電路中就會產(chǎn)生微小的不規(guī)則的噪聲和電源剛接通時的沖擊信號，它們包含從低頻到甚高頻的各種頻率的諧波成分，其中必有一種頻率信號f0能滿足相位平衡條件。如果電路的放大倍數(shù)足夠大，能滿足|AF|＞1的條件。微小信號經(jīng)過正反饋，不斷地放大，輸出信號在很短時間內(nèi)就由小變大，使振蕩電路起振。

7.1.3振蕩電路的組成與分析方法一、振蕩電路的組成正弦波振蕩電路具有能自行起振且輸出穩(wěn)定的振蕩信號的特點，一般必須由以下幾部分組成。

1．放大電路具有信號放大作用，將電源的直流電能轉(zhuǎn)換成交變的振蕩能量。

2．反饋網(wǎng)絡(luò)形成正反饋以滿足振蕩平衡條件。

3．選頻網(wǎng)絡(luò)(Frequency-selectivenework)選擇某一頻率f0的信號滿足振蕩條件，形成單一頻率的振蕩。

4．穩(wěn)幅電路(Amblitudestabilitycircuit)使幅度穩(wěn)定并改善輸出波形。常用的有兩種穩(wěn)幅措施，一種是利用振蕩管特性的非線性（截止或飽和）實現(xiàn)穩(wěn)幅，稱為內(nèi)穩(wěn)幅；另一種是利用外加穩(wěn)幅電路實現(xiàn)穩(wěn)幅，稱為外穩(wěn)幅，這時，振蕩管工作在線性放大區(qū)。二、振蕩電路的分析方法對于一個振蕩電路，首先要判斷它能否產(chǎn)生振蕩。對于能振蕩的電路，其振蕩頻率可根據(jù)選頻網(wǎng)絡(luò)的參數(shù)進(jìn)行計算。為保證振蕩電路的起振，必須根據(jù)起振條件來確定電路元器件的參數(shù)。判斷電路能否產(chǎn)生振蕩的步驟如下：(1)檢查電路的基本環(huán)節(jié)，一般振蕩電路應(yīng)具有放大電路、反饋網(wǎng)絡(luò)、選頻網(wǎng)絡(luò)和穩(wěn)幅電路等環(huán)節(jié)，缺一不可。(2)檢查放大電路的靜態(tài)工作是否合適。(3)檢查電路是否引入正反饋，即是否滿足相位平衡條件，如不能滿足，肯定不能產(chǎn)生振蕩。(4)判斷電路是否滿足振幅起振條件,具體方法是：分別求解電路和，然后判斷∣∣是否大于1。三、振蕩器的頻率穩(wěn)定性

在實際應(yīng)用中，總希望振蕩器頻率穩(wěn)定不變。但由于受環(huán)境溫度及元件老化等影響，振蕩頻率或多或少會發(fā)生變化。振蕩器頻率的穩(wěn)定性指標(biāo)用頻率穩(wěn)定度和頻率準(zhǔn)確度來衡量。

頻率準(zhǔn)確度（Frequencyaccuracy）又稱頻率精度，可用兩種方法表示。

1.頻率準(zhǔn)確度（1）絕對頻率準(zhǔn)確度△f△f是指一定條件下，實際振蕩頻率與標(biāo)稱頻率之間的偏差值，即△f=│f－f0│

（2）相對頻率準(zhǔn)確度

相對頻率準(zhǔn)確度指絕對頻率差值△f與標(biāo)稱頻率的比值，即△f/f0=

│f－f0│/f0

(1)頻率穩(wěn)定度（Frequencystability）是指在一定觀測時間內(nèi)，由于各種因素引起振蕩頻率相對于標(biāo)稱頻率變化的程度。

(2)根據(jù)觀察時間長短，將頻率穩(wěn)定度分為長期（一天以上），短期（觀測時間一天以內(nèi)）和瞬時頻率穩(wěn)定度（秒或毫秒內(nèi)頻率變化）。

(3)頻率穩(wěn)定度用10_n來表示，方次絕對值越大，頻率穩(wěn)定度越高。2.頻率穩(wěn)定度7.1.4正弦波振蕩電路的分類1.RC振蕩電路RC振蕩電路的選頻網(wǎng)絡(luò)由R、C元件組成。根據(jù)選頻網(wǎng)絡(luò)的結(jié)構(gòu)和連接方式的不同，又可分為文氏電橋振蕩電路（WienbridgeRCoscillator）、移相式（PhaseshiftRCoscillator）和雙T式RC振蕩電路（TwinT-RCoscillator）等。RC振蕩電路工作頻率較低，一般頻率范圍為1Hz～1MHz，常采用外穩(wěn)幅電路，用于低頻電子設(shè)備中。根據(jù)選頻網(wǎng)絡(luò)的不同，正弦波振蕩電路一般可分為以下三種類型。7.1.4正弦波振蕩電路的分類

2.LC振蕩電路LC振蕩電路的選頻網(wǎng)絡(luò)由L、C元件組成。它又可分為變壓器反饋式（Transformerfeedbackoscillator）、電感三點式（Hartleyoscillator）和電容三點式（Colpittsoscillator）三種。LC振蕩電路工作頻率較高，一般在1MHz以上。放大器可以工作在非線性區(qū)實現(xiàn)內(nèi)穩(wěn)幅，常用于高頻電路和設(shè)備中。

7.1.4正弦波振蕩電路的分類3.石英晶體振蕩電路石英晶體振蕩電路（Quartzcrystaloscillator）的選頻作用是依靠石英諧振器（Quartzcrystalresonator）來完成的。根據(jù)石英晶體諧振器的工作狀態(tài)和連接方式的不同又可分為串聯(lián)型和并聯(lián)型兩種。這種振蕩器的工作頻率取決于石英晶體的振蕩頻率，頻率穩(wěn)定度高，多用于時基電路和電子測量儀器設(shè)備中。7.2RC串并聯(lián)正弦波振蕩電路

RC串并聯(lián)正弦波振蕩電路如圖7.2.1a所示。圖中集成運放A構(gòu)成同相比例放大電路，反饋網(wǎng)絡(luò)由RC串并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)組成，因它與Rf、R3構(gòu)成電橋形式，如圖7.2.1b所示，故稱文氏橋式RC振蕩電路(WienbridgeRCoscillator)。

圖7.2.1RC文氏橋式振蕩器在集成運放同相輸入端與選頻網(wǎng)絡(luò)連線K處斷開，設(shè)同相輸入端的瞬時極性為（+），則輸出端為（+），在K處瞬時極性為（+），RC串并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)構(gòu)成正反饋電路，滿足相位平衡條件。

RF、R3將運放接成同相比例放大電路即電壓串聯(lián)負(fù)反饋電路，以滿足振幅平衡條件。為了對這種振蕩器的起振條件進(jìn)行分析，下面先介紹RC串并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的頻率特性。

2．振蕩判斷

為了便于分析，將圖7.2.1中的選頻網(wǎng)絡(luò)單獨畫在圖7.2.2上。圖中R1=R2=R，C1=C2=C。7.2.1RC串并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的頻率特性圖7.2.2RC串聯(lián)聯(lián)網(wǎng)絡(luò)

RC并聯(lián)電路的阻抗為

RC串聯(lián)電路的阻抗為當(dāng)輸入端輸入正弦波電壓時，電路的輸出電壓為，電路的傳輸函數(shù)（即振蕩電路中的反饋系數(shù)）為

令,ω

0

是電路的諧振角頻率。則上式可改寫為

(1)RC串并聯(lián)選頻網(wǎng)絡(luò)的幅頻特性

(2)RC串并聯(lián)選頻網(wǎng)絡(luò)的相頻特性為

圖7.2.3RC串并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的頻率特性7.2.2RC串并聯(lián)正弦波振蕩電路

當(dāng)串并聯(lián)選頻網(wǎng)絡(luò)在f=f0時，Uf最大，相移φ=0o，因此，采用同相放大器，就能滿足相位平衡條件。一、振蕩頻率計算

可見，改變R、C的參數(shù)值，就可調(diào)節(jié)振蕩頻率。為了同時改變圖7.2.1中的R1、R2值或C1、C2值，一般采用雙聯(lián)電位器或雙聯(lián)電容器來實現(xiàn)。

當(dāng)R1=R2=R，C1=C2=C時，RC串并聯(lián)正弦波振蕩電路的振蕩頻率為

二、起振條件當(dāng)f=f0、

F

=||=1/3,根據(jù)起振條件||＞1，要求圖7.2.1所示Rf、R3構(gòu)成電壓串聯(lián)負(fù)反饋電路的電壓放大倍數(shù)Af=1+Rf/R3＞3。即Rf＞2R3就能順利起振。[例7.2.1]圖6.2.1所示電路中，若R1=R2=100Ω，C1=C2=0.22μF，R3=10kΩ，求振蕩頻率以及滿足振蕩條件的Rf的值。

解：由求振蕩頻率公式可得：要滿足起振條件，則Rf＞2R3，故Rf

＞2×10kΩ=20kΩ，Rf取大于20kΩ電阻。三、穩(wěn)幅措施

如圖7.2.4所示電路是利用二極管的非線性自動完成穩(wěn)幅的。在負(fù)反饋電路中，二極管VD1、VD2與R4并聯(lián)，只要有信號輸出總有一個二極管導(dǎo)通，放大倍數(shù)為：(1)二極管穩(wěn)幅式中，rd為二極管VD1、VD2導(dǎo)通時的動態(tài)電阻。

圖7.2.4利用二極管穩(wěn)幅RC振蕩電路

振蕩電路剛起振時，輸出電壓較小，二極管正向偏置電壓小，二極管正向交流電阻較大，負(fù)反饋較弱，使||大于3，滿足起振條件。當(dāng)輸出電壓增大時，通過二極管的電流相應(yīng)增大，導(dǎo)致二極管動態(tài)電阻rd減小，負(fù)反饋增強，使||減小，從而達(dá)到自動穩(wěn)定輸出幅度的目的。

除二極管外，還可用熱敏電阻進(jìn)行穩(wěn)幅。為此，把圖7.2.1中的負(fù)反饋電阻Rf換成負(fù)溫度系數(shù)的熱敏電阻，就能達(dá)到穩(wěn)幅的目的。即振蕩電壓振幅增加時，流過Rf的電流增加，導(dǎo)致Rf中的功率增加而使溫度上升，從而使Rf阻值減小，同相放大器增益下降。

(2)熱敏電阻穩(wěn)幅電路如圖7.2.5所示。圖中，場效應(yīng)管V1的漏源電阻RDS和R3串聯(lián)后代替圖7.2.1中的R3，負(fù)反饋網(wǎng)絡(luò)由RP3、RDS、R3組成。輸出電壓經(jīng)二極管VD1整流和R4、C4濾波后，通過R5和RP4為場效應(yīng)管提供與振蕩振幅成比例的負(fù)柵壓UGS，調(diào)整RP4，使場效應(yīng)管工作在變阻區(qū)，它的RDS成為受UGS控制的可變電阻。當(dāng)振蕩電路輸出幅值增大，|UGS|也隨之增大（即UGS變負(fù)），管子的RDS增大，負(fù)反饋增強，放大倍數(shù)Au減小。

(3)場效應(yīng)管穩(wěn)幅圖7.2.5利用場效應(yīng)穩(wěn)幅的文氏電橋式振蕩電路7.2.3RC串并聯(lián)正弦波振蕩電路的特點

RC串并聯(lián)正弦波振蕩電路具有電路簡單，易于起振的優(yōu)點，適用于f0＜1MHz的場合。缺點是頻率調(diào)節(jié)不方便，振蕩頻率不高。

7.3LC正弦波振蕩電路

LC正弦波振蕩電路的選頻網(wǎng)絡(luò)為LC并聯(lián)回路，它主要用于產(chǎn)生高頻正弦波信號。7.3.1LC并聯(lián)回路的頻率特性

LC并聯(lián)回路如圖7.3.1所示。圖中R表示電感和電路其它損耗的總等效電阻，IS為幅值不變、頻率可變的正弦波電流源信號。圖7.3.1LC并聯(lián)回路圖7.3.1中LC并聯(lián)回路總阻抗Z為一般情況下，ωL＞＞

R，故上式可簡化為一、諧振頻率

當(dāng)虛部為零時即ωL=1/(ωc)時，電路發(fā)生并聯(lián)諧振，電路呈純電阻性，令并聯(lián)諧振角頻率為ω0，即諧振頻率為并聯(lián)諧振時阻抗Z0為最大，且諧振回路品質(zhì)因數(shù)

故

LC并聯(lián)回路諧振時，阻抗呈純阻性，且Q值越大，諧振時阻抗Z0越大。

二、諧振時的回路阻抗三、LC并聯(lián)回路的選頻特性引入Q后，將Z改寫為相應(yīng)的幅頻特性和相頻特性如圖7.3.2所示。

（a）幅頻特性（b)相頻特性圖7.3.2LC并聯(lián)回路的頻率特性由圖7.3.2可見，當(dāng)信號頻率f=f0時，Z最大且為純阻性，φ=0o。當(dāng)f≠f0時，Z減小。當(dāng)f/f0＜1，即f＜f0時，Z呈感性，φ＞0o。當(dāng)f＞f0時，Z呈容性，φ＜0。同時Q值越大，諧振阻抗Z0也越大，幅頻特性越尖銳，相位隨頻率變化的程度也越急劇，說明電路選擇有用信號（頻振頻率f0信號）的能力越強，即選頻效果越好。圖7.3.3變壓器反饋式LC正弦波振蕩器電路

7.3.2變壓器反饋式LC正弦波振蕩器（1）放大電路圖中由V組成采用分壓式偏置的共射電路，耦合電容Cb和發(fā)射極旁路電容Ce容量較大，在振蕩頻率上，交流阻抗小，可視短路。（2）選頻網(wǎng)絡(luò)選頻網(wǎng)絡(luò)由L1和C構(gòu)成。作為三極管集電極負(fù)載。（3）反饋網(wǎng)絡(luò)變壓器二次側(cè)繞組N2作為反饋繞組，將輸出的一部分，經(jīng)Cb反饋到輸入端。變壓器二次側(cè)繞組N3接輸出負(fù)載。

一、電路組成變壓器反饋式LC正弦波振蕩器電路（Transformerfeedbackoscillator）如圖7.3.3所示。由下列三部分組成。

1.相位平衡條件判斷在反饋輸入端K處斷開，用瞬時極性法進(jìn)行判斷。設(shè)V基極上的瞬時極性為正，則集電極為負(fù)，即L1的瞬時極性為上正下負(fù)。根據(jù)同名端的概念，N2上端瞬時極性為正，反饋至K處的瞬時極性為正，為正反饋。滿足振蕩的相位平衡條件。二、電路能否振蕩的判斷

2.振幅起振條件的判斷本電路中，N1、N2同繞在一磁芯上為緊耦合。放大電路為共射電路，放大倍數(shù)較大，這種電路是利用三極管的非線性實現(xiàn)內(nèi)穩(wěn)幅的。實踐中，只要設(shè)置合適的靜態(tài)工作點，增減N2的匝數(shù)或改變同一磁棒上N1、N2的相對位置調(diào)節(jié)反饋系數(shù)的大小，使反饋量合適，即可滿足起振條件。振蕩器的振蕩頻率近似為LC網(wǎng)絡(luò)的固有諧振頻率，可用X下式估算三、振蕩頻率f0的估算其中，L為諧振回路總電感量，C為諧振回路總電容量。1．電路特點

四、電路特點與實用電路分析示例

變壓器耦合LC振蕩電路易于起振，用可變電容器可使輸出正弦波信號的頻率連續(xù)可調(diào)。但振蕩頻率不太高，一般為幾兆赫至十幾兆赫。

2．實用電路分析

超外差收音機變頻級中的本機振蕩電路如圖7.3.4所示。電路中V兼作變頻器，L1、L2、C1、C2組成變頻器的輸入回路，C8、L5、L6組成變頻器的輸出中頻回路，它們在振蕩頻率上因回路嚴(yán)重失諧而均可看作短路，故本機振蕩電路的簡化電路如圖7.3.5所示。

圖7.3.4超外差收音機變頻級電路

圖7.3.5變頻級中本機振蕩電路的簡化電路

圖7.3.5中，R1/是偏流電阻，C6/為振蕩回路諧振電容，由C5、C6和C7等效而成，且本電路是一個諧振線圈帶抽頭的變壓器反饋式LC振蕩電路。L4和C6/為并聯(lián)諧振回路，決定振蕩頻率f0,三極管V組成共基極放大電路，C3為基極旁路電路。L3為集電極負(fù)載，輸出電壓通過耦合反饋到L4、C6/耦合回路，經(jīng)C4加到V的發(fā)射極上，由于三極管的射極輸入電阻很低，必須采用抽頭式以減小三極管低輸入電阻對LC回路的影響，以保證回路有高Q值，并滿足起振條件。7.3.3電感三點式振蕩電路電感三點式振蕩電路又稱哈脫萊（Hartley）振蕩電路，電路如圖7.3.6所示。一、電路組成圖7.3.6電感三點式振蕩電路（1）放大電路

本電路采用分壓式偏置，Cb為基極旁路電容，由于容量足夠大，對交流可視為短路。畫出電路的交流通路如7.3.6b所示。基極是交流接地端，所以是共基極放大電路

（2）選頻網(wǎng)絡(luò)選頻網(wǎng)絡(luò)由L1、L2和C并聯(lián)而成。（3）反饋網(wǎng)絡(luò)L2上的反饋電壓經(jīng)Ce送至三極管的輸入端發(fā)射極。

二、電路能否振蕩的判斷

在圖7.3.6b中，斷開反饋輸入端K，設(shè)三極管輸入端發(fā)射極的輸入信號對地瞬時極性為正，共基放大電路集電極電壓與射極同相，瞬時極性也為正，電感L2的反饋信號對地瞬時極性也為正，即與同相，滿足相位平衡條件。

1．相位起振條件判斷電感三點式振蕩器的L1、L2由同一電感線圈中間抽頭組成，耦合緊密，易于起振，其起振條件為：其中，（L2+M）/（L1+M）=Fu為反饋系數(shù)的模。

2．振幅起振條件判斷

電感三點式振蕩電路的振蕩頻率近似等于LC并聯(lián)回路的諧振頻率，即其中，M是電感L1與L2間的互感。電感三點式振蕩電路簡單，易于起振，但由于反饋信號取自感L1，電感對高次諧波的感抗大，因而輸出振蕩電壓的諧波分量增大，波形較差。常用于對波形要求不高的設(shè)備中，其振蕩頻率通常在幾十兆赫以下。三、諧振頻率f0估算四、電路特點7.3.4電容三點式振蕩電路

一、電容三點式振蕩電路電容三點式振蕩電路又稱考畢茲（Colpittsoscillator）電路，電原理圖如圖7.3.7a所示。三極管V接成共射電路，Cb為耦合電容，Ce為旁路電容。該電路的交流通路如圖7.3.7b所示。

用瞬時極性法在圖b中標(biāo)出各點瞬時極性，由圖可知，反饋信號與輸入端信號同相，滿足相位平衡條件。1．相位起振條件判斷圖7.3.7電容三點式振蕩電路

該電路的振蕩頻率為

該電路起振的條件為3．振幅起振條件2．f0估算該電路的反饋電壓為電容器C2的兩端電壓，反饋電壓中的高次諧波分量小，輸出波形較好。但三極管的極間電容Cbc、Cce與C2、C1并聯(lián)，極間電容隨溫度變化，影響振蕩頻率的穩(wěn)定性。該電路的振蕩頻率可達(dá)100MHz以上。4．電路特點為提高電容三點式振蕩（考畢茲）電路的頻率穩(wěn)定性，可采用改進(jìn)型電路。1.克拉波（Clapp）電路二、電容三點式改進(jìn)型振蕩電路

(1)電路與交流通路

在電容三點式電路的回路中多加一個與C1、C2相串接的電容C3即可構(gòu)成克拉波電路，如圖7.3.8a所示，交流通路如圖b所示。圖7.3.8克拉波振蕩電路(2)起振條件分析

一般情況下，C3取值較小，滿足C3＜＜C1，

C3＜＜C2，回路總電容值C主要取決于C3。而影響振蕩頻率穩(wěn)定性的是三極管的極間電容Cce、Cbc、Ccb,它們都直接并接在C1、C2上，不影響C3值，故減小了不穩(wěn)定的極間電容對振蕩頻率的影響，且C3越小，影響就越小，頻率穩(wěn)定也就越高。但是C3過小，有可能不滿足起振條件而停振。

(3)克拉波電路特點及適用場合

克拉波電路的頻率穩(wěn)定度比電容三點式電路高一個數(shù)量級，達(dá)10-4~10-5?？死ㄕ袷幤鞯钠鹫駰l件對振蕩管的β值要求高，它與f03成正比。但輸出電壓幅值與f03成反比，故f0升高，會使輸出電壓幅值迅速下降而停振。因此，克拉波振蕩器在波段內(nèi)輸出幅值不均勻，波段覆蓋系數(shù)小，只適于固定頻率振蕩器。

(4)f0

估算克拉波振蕩電路的頻率為

2.西勒（Seiler）電路

在克拉波電路的電感L兩端并聯(lián)一個電容C4即為西勒電路，原理圖和交流通路如圖7.3.9所示。(1)電路圖與交流通路圖7.3.9西勒電路當(dāng)C1＞＞C3、C2＞＞C3的情況下，總電容C≈C4+C3,振蕩頻率為(2)f0

的估算

西勒電路的總電容C值為C1、C2、C3串聯(lián)后再與C4并聯(lián)，即由此可知，西勒電路的振蕩頻率主要由L和C3+C4決定，而與C1、C2的大小基本無關(guān)，因此，西勒電路也具有頻率穩(wěn)定度高的優(yōu)點。

分析表明，它的輸出電壓幅值與f0成正比，因此西勒電路可用作可變頻率振蕩器。

(3)適用場合判斷三點式振蕩電路（電感三點式和電容三點式）是否滿足相位平衡條件，可采用由瞬時極性法演變來的一種簡便方法7.3.5判斷三點式振蕩電路振蕩與否的簡便方法a)通用交流等效電路b)電容三點式電路交流等效電路c)電三點式電路等效電路d~g)不滿足相位平衡條件交流等效電路圖7.3.10三點式振蕩電路相位平衡條件判斷

具體方法如下：畫出通用的交流等效電路如圖7.3.10(a)所示，查看電路結(jié)構(gòu)，即查看與三極管三個極相連接的三個電抗元件X1、X2、X3。如果電路中與三極管的發(fā)射極相連的兩個元件X1、X2為電抗性質(zhì)相同的元件（都是電容或都是電感），另一個與集電極、基極相接的元件X3與X1、X2元件的電抗性質(zhì)相反，電路肯定滿足相位平衡條件。7.3.5判斷三點式振蕩電路振蕩與否的簡便方法圖7.3.10(b)為圖7.3.7所示電容三點式振蕩電路交流通路。從所示交流通路上可知，C1、C2與發(fā)射極相接，同為電容，電感L并接在基極與集電極之間，與容抗性質(zhì)相反，用此方法可判斷電路滿足相位平衡條件。圖7.3.10(c)為圖7.3.6所示電感三點式振蕩電路的交流等效電路，用此方法可判斷電路滿足相位平衡條件。通過判斷，圖7.3.10(d)~(g)交流等效電路，不能滿足相位平衡條件，不能振蕩。

7.3.5判斷三點式振蕩電路振蕩與否的簡便方法

LC振蕩因LC回路的Q值不高（僅在200以下），頻率的穩(wěn)定度很難突破10-5數(shù)量級，而用石英晶體（Quartzcrystal）作為振蕩回路，組成晶體振蕩器（Crystaloscllator）的Q值高達(dá)104以上，可將頻率穩(wěn)定度提高幾個數(shù)量級，最高穩(wěn)定度可達(dá)10-10數(shù)量級。它在各類電子設(shè)備中得到廣泛應(yīng)用。7.4石英晶體振蕩器

石英晶體是從石英晶體柱上按一定方位角切割下來的薄片（稱之為晶片，可為圓形、正方形或矩形等），在表面上涂敷上銀層作為電極，加上引線后封裝而成。外殼可為金屬，也可為玻璃。它的結(jié)構(gòu)示意圖如圖7.4.1所示。7.4.1石英晶體諧振器一、石英晶體的結(jié)構(gòu)圖7.4.1某石英晶體結(jié)構(gòu)示意圖二、晶體的壓電效應(yīng)

當(dāng)在晶片上施加外力，使之產(chǎn)生機械形變，則會在兩電極上產(chǎn)生極性相反、數(shù)值相等的電荷；反之，若在兩極間施加電壓，晶片會產(chǎn)生由電壓極性決定的機械形變，這種現(xiàn)象稱之為壓電效應(yīng)（Piezoelectriceffect）。1．壓電效應(yīng)與壓電諧振

改變交變電壓頻率，晶片的振動幅度和流過晶片回路的交變電流都會隨之改變。當(dāng)外加交變電壓的頻率與晶片的固有振動頻率（由晶片尺寸決定）相等時，晶片機械振動的幅度將急劇增加，振動最強，通過晶體的交變電流最大，這時稱為壓電諧振，故石英晶體又稱之為石英諧振器。石英晶體的振動具有多諧性，除基頻振動外，還有奇次諧波的泛音振動。石英諧振器若利用其基頻振動的，稱之為基頻（Fundamentalfrenquency）晶體。若利用其泛音振動的，稱之為泛音（Overtones）晶體。泛音晶體一般利用三次和五次的泛音振動，而很少利用九次以上的泛音振動。2．基頻晶體與泛音晶體

石英諧振器圖形符號如圖7.4.2a所示。它的基頻等效電路如圖7.4.2b所示。圖中C0表示石英晶片的靜態(tài)電容和支架、引線等分布電容之和。Lq用來模擬晶片振動時的慣性，Cq模擬晶片的彈性；晶片振動時的摩擦損耗用電阻rq來等效。三、石英諧振器電路符號及其性能參數(shù)1．圖形符號與基頻等效電路

石英諧振器的Lq很大（幾十毫亨），Cq很?。?0-2PF以下），品質(zhì)因數(shù)Qq很高(104∽106)，且它們的數(shù)值極其穩(wěn)定。另外C0遠(yuǎn)大于Cq，故頻率穩(wěn)定度高。圖7.4.2石英諧振器的符號、等效電路及其電抗頻率特性(1)串聯(lián)諧振角頻率ωs（Seriesresonantangularfrequency）當(dāng)L、C、R支路發(fā)生串聯(lián)諧振時，XLq=XCq，X=0，串聯(lián)諧振角頻率為由圖7.4.2c可見，石英諧振器有兩個諧振角頻率。2．諧振角頻率此時，C0忽略不計。

當(dāng)頻率高于ωs時，晶體Lq、Cq串聯(lián)支路呈電感性，電路發(fā)生并聯(lián)諧振，并聯(lián)諧振的角頻率為

在實際振蕩電路中，晶體兩端往往并接有負(fù)載電容CL，如圖7.4.3所示。此時，并接的總電容為(C0+CL)，相應(yīng)的并聯(lián)諧振頻率由fp減小到fN,fN值為(2)并聯(lián)諧振角頻率(Antiresonantangularfrequency)

3．負(fù)載電容

CL越大，fN值就越接近fs。一般情況下，基頻晶體的負(fù)載電容為30pF或50pF，在晶體外殼上的振蕩頻率（晶體標(biāo)稱頻率）就是并接CL后的fN值。圖7.4.3并聯(lián)CL晶體等效電路根據(jù)晶體在振蕩電路中的作用不同，晶體振蕩電路可分為并聯(lián)型晶體振蕩電路（Parallel-modecrystaloscillators）和串聯(lián)型晶體振蕩電路（Series-modecrystaloscillators）。使晶體工作在略高于fs呈感性的頻段內(nèi)，用來代替三點式電路中的回路電感，相應(yīng)構(gòu)成的振蕩電路稱為并聯(lián)型晶體振蕩電路。使晶體工作在fs上，等效為串聯(lián)諧振電路，用作高選擇性的短路元件，相應(yīng)構(gòu)成的振蕩電路稱為串聯(lián)型晶體振蕩電路。晶體只能工作在上述兩種方式，決不能工作在低于fs和高于fp呈容性的頻段內(nèi)，否則，頻率穩(wěn)定度將明顯下降。7.4.2晶體振蕩電路一、串聯(lián)型石英晶體振蕩電路串聯(lián)型石英振蕩電路如圖7.4.4所示。圖中V1組成共基極放大器，V2組成共集極電路。設(shè)V1發(fā)射極瞬時極性為（+），集電極亦為（+），V2發(fā)射極為（+），經(jīng)石英晶體反饋到V1發(fā)射極瞬時極性為（+），石英晶體構(gòu)成正反饋電路，，滿足相位起振條件。

1．電路組成及相位起振條件2．振幅起振條件圖中可變電阻R5，用以改變正反饋信號的幅度，使之滿足振幅起振條件，使電路起振。R5不能過小，否則，振蕩波形會產(chǎn)生失真。圖7.4.4串聯(lián)型石英晶體振蕩電路二、并聯(lián)型石英晶體振蕩電路目前應(yīng)用最廣的并聯(lián)型晶體振蕩器是類似電容三點式的皮爾斯（Pirese）電路，如圖7.4.5a所示。其中，Cb為旁路電容，Cc為耦合電容，Lc為高頻扼流圈。三極管接成分壓式偏置的共基極電路，以穩(wěn)定直流工作點圖7.4.5(a)中C1、C2串接后與石英晶體并聯(lián)，為晶體的負(fù)載電容，若它們的等效電容值等于晶體規(guī)定的負(fù)載電容值，那么振蕩電路的振蕩頻率就是晶體的標(biāo)稱頻率。但實際上，由于種種原因，振蕩器的頻率往往與標(biāo)稱頻率略有偏差。故工程上采用微調(diào)電容的晶體振蕩電路如圖7.4.5(b)所示。1．電路組成圖7.4.5并聯(lián)型晶體振蕩電路

圖7.4.5b中，CT為微調(diào)電容，用來改變并接在晶體上的負(fù)載電容，從而改變振蕩頻率。CT和C3并聯(lián)與石英晶體串接，以減弱振蕩管與晶體的耦合，從而進(jìn)一步減小三極管參量變化對回路的影響。但CT的頻率調(diào)節(jié)范圍很小，故在實際電路中，還可采用微調(diào)電感或同時采用微調(diào)電容和微調(diào)電感。2．頻率微調(diào)方法(1)在頻率穩(wěn)定度要求很高的場合，為克服溫度變化對頻率的影響，將晶體或整個振蕩器設(shè)置于恒溫槽內(nèi)。采用恒溫措施可將頻率穩(wěn)定度提高到10-10數(shù)量級。(2)在使用過程中，石英晶體的激勵功率不能過大，否則會使頻率穩(wěn)定性、老化特性、寄生頻率特性等變差，甚至可能使晶片振毀。3.晶振電路應(yīng)用注意事項隨著MOS集成工藝的發(fā)展，出現(xiàn)了一種低功耗的CMOS晶體振蕩器。所謂CMOS電路是指NMOS管和PMOS管構(gòu)成的互補對稱的MOS電路，它具有靜態(tài)功耗低、抗干擾能力強、工作穩(wěn)定性、開關(guān)速度高等優(yōu)點。

CMOS晶體振蕩器非常適合在功耗要求小的電子設(shè)備中使用，如電子表中的時間基準(zhǔn)振蕩器等，當(dāng)電源電壓VDD=1.5V時，其功耗僅為微瓦量級。三、CMOS晶體振蕩器

CMOS微功耗晶體振蕩器如圖7.4.6所示。圖中V1、V2為組成互補倒相的N溝道和P溝道場效應(yīng)管，在振蕩過程中，V1、V2輪流導(dǎo)通對環(huán)路電容充電、放電。

V3為N溝道MOS管，工作于可變電阻區(qū)，給V1、V2提供電流通路。

C2用于微調(diào)振蕩頻率。為減小芯片面積，石英諧振器、C1、C2都為外接元件。圖7.4.6CMOS微功耗晶體振蕩器在電子設(shè)備中，經(jīng)常要用到非正弦波信號，如數(shù)字電路、微機電路中的方波和矩形波；電視機、示波器和顯示器掃描電路中的鋸齒波等等。通常，把正弦波以外的波形統(tǒng)稱為非正弦波，本節(jié)僅討論方波、三角波、鋸齒波的產(chǎn)生電路。這些電路通常由遲滯比較器和RC充放電電路組成，工作過程有一張一弛的變化，所以這些電路又稱張弛振蕩器。

7.5非正弦信號發(fā)生器

7.5.1

方波發(fā)生器方波（Squarewave）發(fā)生器是非正弦發(fā)生器中應(yīng)用最廣的電路，數(shù)字電路和微機電路中時鐘信號就由方波發(fā)生器提供。一、電路組成方波發(fā)生器電路如圖7.5.1a所示。它由滯回比較器和具有延時作用的RC反饋網(wǎng)絡(luò)組成。圖7.5.1方波發(fā)生器二、工作原理我們從滯回比較器原理可知，圖7.5.1所示滯回比較器的輸出電壓不是uo1=Uom=UZ+UD，就是uo2=－Uom=－(UZ+UD)，UD為二極管導(dǎo)通電壓，為討論方便，UD忽略不計。當(dāng)電源接通，在t=0時刻，電容兩端電壓uc=0，設(shè)uo1=+UZ，此時同相輸入端電壓（即閾值電壓）為

輸出電壓uo=UZ經(jīng)R3向C充電,

uc按指數(shù)規(guī)律上升,如圖7.5.1b曲線①.當(dāng)電容上電壓升至uc=Uth1時,電路狀態(tài)發(fā)生翻轉(zhuǎn),輸出電壓由uo1突變?yōu)閡o2=－UZ。此時,同相端輸入電壓突變?yōu)?/p>

此時，電容C上電壓因放電而開始下降，如圖7.5.1（b）曲線②，放電完畢后電容反向充電，當(dāng)uc=u－=Uth2，電路發(fā)生翻轉(zhuǎn)，uo=+UZ。電容反向放電，當(dāng)放電完畢進(jìn)行正向充電，當(dāng)uc=Uth1時，電路又發(fā)生翻轉(zhuǎn)，輸出由+UZ突變?yōu)椋璘Z

。如此反復(fù)，在輸出端即產(chǎn)生方波波形。波形如圖7.5.1（b）所示。三、振蕩頻率估算從以上分析可知，方波的頻率與充放電時間常數(shù)有關(guān)，RC的乘積越大，充放電時間越長，方波的頻率就越低。方波的周期和頻率可由下式估算：

由上式不難看出，適當(dāng)選取R1、R2值，使

則

7.5.2占空比可調(diào)的矩形波發(fā)生器將圖7.5.1電路稍加改造，就可組成占空比可調(diào)的矩形波發(fā)生器，電路如圖7.5.2（a）所示。

一、電路組成和工作原理在脈沖電路中，將矩形波中高電平的時間TH與周期T之比稱為占空比D（），方波發(fā)生器高電平與低電平所占時間相等，占空比為

圖7.5.2占空比可調(diào)矩形波發(fā)生器

二、振蕩周期估算：

7.5.3三角波發(fā)生器與鋸齒波發(fā)生器圖7.5.3三角波發(fā)生器一、三角波發(fā)生器

1、電路組成和工作原理三角波發(fā)生器電路如圖7.5.3所示。電路由同相輸入滯回比較器（A1）和積分器（A2）組成。

應(yīng)用迭加定理，集成運放A1同相輸入端的電位

uo2經(jīng)R1反饋至A1同相輸入端控制滯回比較器翻轉(zhuǎn)。A1反相輸入端經(jīng)R4接地，up1=uN1=0時比較器翻轉(zhuǎn)，則閾值電壓比較器的輸出電壓uo1經(jīng)R5接至A2的反相輸入端，積分電路輸出電壓

2、頻率估算從圖7.5.3可見，方波和三角波的周期相等，是uo2從零變至所需時間4倍。所以，三角波周期和頻率分別為

可見，該電路產(chǎn)生的方波和三角波的頻率與R1、R2、R5及C有關(guān)。電路調(diào)試時一般先調(diào)節(jié)R2或R1，使三角波幅值滿足要求后，再調(diào)節(jié)R5或C，用以調(diào)節(jié)頻率值。為使頻率可調(diào)，可在uo1輸出端接一電位器，另一端接地，R5左端接電位器滑動臂，即組成了頻率可調(diào)三角波電路。

二、鋸齒波發(fā)生器圖7.5.4鋸齒波發(fā)生器如果三角波波形不對稱，即上升時間與下降時間不相等，則成為鋸齒波。鋸齒波電路如圖7.5.4（a）所示。它與圖7.5.3三角波電路的區(qū)別在于R5換成由電位器RP和VD1、VD2組成的網(wǎng)絡(luò)。

該電路的鋸齒波幅值為振蕩頻率為式中，rd1、rd2為二極管導(dǎo)通動態(tài)電阻，通?？珊雎圆挥嫛?.5.4集成函數(shù)信號發(fā)生器一、5G8038的結(jié)構(gòu)5G8038為14管腳、雙列直插塑料封裝集成電路，其內(nèi)部結(jié)構(gòu)框圖如圖7.5.5所示。它的內(nèi)電路由電壓比較器A1、電壓比較器A2、電壓跟隨器、觸發(fā)器、三角波—正弦波轉(zhuǎn)換器、反相器及兩個電流源I1、I2等構(gòu)成。

隨著集成電路產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，已生產(chǎn)出可以同時獲得正弦波、方波（矩形波）和三角波（鋸齒波）信號的集成函數(shù)信號電路。例如5G8038。

7.5.4集成函數(shù)信號發(fā)生器圖7.5.5集成電路5G8038內(nèi)部電路框圖

7.5.4集成函數(shù)信號發(fā)生器7.5.4集成函數(shù)信號發(fā)生器圖7.5.5中開關(guān)S由觸發(fā)器控制，當(dāng)觸發(fā)器Q端輸出低電平時，開關(guān)S斷開，這時電流源I1向外接于10腳和11腳的電容C充電，使電容C兩端電壓uc隨時間線性上升。當(dāng)uc

達(dá)到比較器A的閾值電壓2/3·（VCC+VEE）時，電壓比較器A1翻轉(zhuǎn)，輸出跳變信號，使觸發(fā)器Q端輸出由低電平翻轉(zhuǎn)為高電平。此時，觸發(fā)器控制開關(guān)S，使其閉合，則電流源I1、I2都接通。由于I2≥I1，外接電容C放電，使電容C兩端電壓uc隨時間線性下降。當(dāng)uc下降到比較器A2的閾值電壓1/3·（VCC+VEE）時，電壓比較器翻轉(zhuǎn)，輸出跳變信號，使觸發(fā)器翻轉(zhuǎn)，Q端輸出低電平，觸發(fā)器的低電平再次使開關(guān)S斷開，電流源I1又向外接電容C充電。如此循環(huán)，電路產(chǎn)生振蕩。

二、5G8038基本工作原理7.5.4集成函數(shù)信號發(fā)生器從以上分析可知，觸發(fā)器Q

非端受電壓比較器A1、A2控制，使其輸出端輸出高電平或低電平，再經(jīng)反相器從9腳輸出方波信號。外接電容兩端電壓uc

隨時間線性上升或線性下降而產(chǎn)生三角波信號，它通過電壓跟隨器從3腳輸出。同時，三角波信號經(jīng)三角波——正弦波轉(zhuǎn)換電路，得到正弦波信號，從2腳輸出。5G8038輸出信號波形受電流源I1、I2控制，只要改變外接電位器以改變I2和I1，就可改變輸出信號波形。當(dāng)I2=2I1時，則在9腳、3腳和2腳即可分別得到方波、三角波和正弦波信號。當(dāng)I2的大小在I2～2I1之間時，則在9腳、3腳和2腳可分別得到矩形波、鋸齒波和正弦波。

7.5.4集成函數(shù)信號發(fā)生器集成函數(shù)信號發(fā)生器5G8038管腳如圖7.5.6所示。三、5G8038管腳與實用電路圖7.5.65G8038管腳與實用電路

7.5.4集成函數(shù)信號發(fā)生器1腳為正弦波線性調(diào)節(jié)；2腳正弦波輸出；3腳三角波輸出。4腳和5腳為恒流源調(diào)節(jié)端，外接電位器以改變I1、I2大小，從而改變?nèi)遣ǖ纳仙龝r間和下降時間。6腳接正電源，7腳調(diào)頻偏置端，8腳調(diào)頻控制輸入端。9腳方波輸出端，為集電極開路輸出，即集電極與正電源間沒有接集電極負(fù)載電阻，使用時一般需在正電源與9腳之間接10kΩ左右電阻。10腳外接電容端；11腳負(fù)電源或接地端。12腳正弦波線性調(diào)節(jié)。13、14為空腳。

7.5.4集成函數(shù)信號發(fā)生器5G8038組成和多功能信號發(fā)生器電路如圖7.5.7(b)所示。調(diào)節(jié)RP3可調(diào)整三角波上升、下降時間，改變9、3、2腳輸出波形。為了調(diào)整正弦信號的失真度，需同時配合調(diào)節(jié)電位器RP1、RP2、RP3，可使正弦波信號的失真度減小到0.5%左右。8腳外接電位器RP4，用來調(diào)節(jié)信號頻率，可使信號頻率在20Hz～20kHz范圍內(nèi)調(diào)節(jié)。7.6振蕩電路的調(diào)試與制作示例在設(shè)計安裝好振蕩電路后，必須進(jìn)行調(diào)試。振蕩電路調(diào)試一般按以下步驟進(jìn)行：①檢查電路焊接安裝是否正確可靠有無短路現(xiàn)象后再接通電源進(jìn)行調(diào)試；②調(diào)整放大器件的靜態(tài)工作點，使之處于放大狀態(tài)；③仔細(xì)檢查反饋回路使之滿足正反饋條件，滿足相位平衡條件；④調(diào)節(jié)放大器件的靜態(tài)工作點和反饋的大小，使電路在指定振蕩頻率上滿足起振條件；⑤用示波器觀測振蕩波形，用電子毫伏表觀測輸出信號幅值，調(diào)整負(fù)反饋網(wǎng)絡(luò)，使波形無失真，幅值滿足設(shè)計要求；⑥?用頻率計測量振蕩頻率，調(diào)整頻率微調(diào)環(huán)節(jié)，使輸出信號頻率符合設(shè)計要求。

7.6.1不能自動起振的調(diào)試振蕩電路接通電源后，有時不起振或者要外界信號強烈解發(fā)下才能起振（如手握螺釘旋具碰觸晶體管基極或用0.01～0.1μF電容一端接電源、一端去碰觸晶體管基極）；在波段振蕩器中，有時只在某一頻段振蕩，而在另一頻段不振蕩等等。以上這些現(xiàn)象一般均是由于沒有滿足振幅平衡條件或相位平衡條件所引起的?，F(xiàn)根據(jù)不同情況，分述如下。

7.6.1不能自動起振的調(diào)試一、在可調(diào)頻率范圍內(nèi)，全部不起振這種情況下，首先要檢查反饋電壓極性，是否滿足相位平衡條件。圖7.6.1(a)所示電路為變壓器反饋振蕩電路，圖(b)為收音機中的本機振蕩電路。電路不起振，要檢查反饋線圈L1是否因端頭接反而形成負(fù)反饋。圖(b)中若⑤端與④端互換，電路就接成負(fù)反饋電路，不能產(chǎn)生振蕩。對于三點式LC振蕩電路，要根據(jù)三點式組成原則進(jìn)行判斷。用集成運放組成的RC振蕩電路和非正弦波產(chǎn)生電路，在實驗中常因反饋網(wǎng)絡(luò)在輸入端由原接同相輸入端錯接在反相輸入端不能起振。7.6.1不能自動起振的調(diào)試在滿足相位平衡的情況下，則可根據(jù)振幅平衡條件找出不起振的原因，一般可能有以下原因：（1）直流工作點偏低，管子β值太小。在這種情況下，可適當(dāng)改變偏置電路參數(shù)，如調(diào)整圖6.6.1(a)中RP，使IC提高。一般小功率管的IC約為1～2mA。如IC提高后，振蕩波形顯著失真，則應(yīng)提高諧振回路Q值，以減小失真。

7.6.1不能自動起振的調(diào)試圖7.6.1振蕩電路

7.6.1不能自動起振的調(diào)試（2）諧振回路Q值太低。在圖6.6.1(b)電路中，若C3右端錯接在線圈③端，就形成晶體管輸入阻抗直接與高阻抗振蕩回路并聯(lián)，而該電路為共基極振蕩電路，它的輸入阻抗是極低的，這將大大降低振蕩回路品質(zhì)因數(shù)Q值，使振蕩減弱，波形變壞，甚至不能起振。除不正確接線外，振蕩管與LC回路之間耦合過緊，也會使Q值下降。提高Q值可通過增加L/C比值、減小線圈損耗或減小負(fù)載影響等途徑來實現(xiàn)。（3）反饋強度不夠，即F過小。反饋系數(shù)F是振蕩電路一個重要因素。F太小，自然不易滿足振幅平衡條件，但一味增大反饋量，會使振蕩波形變壞，甚至也會使電路不能起振。所以F并非越大越好，而應(yīng)適當(dāng)選取、調(diào)整。

7.6.1不能自動起振的調(diào)試二、某一頻率不能起振對于LC振蕩器在某頻段內(nèi)，頻率低端不能起振，而高端能正常起振，多半產(chǎn)生在用調(diào)整回路電容來改變振蕩頻率的電路中。低端由于電容C增大而使L/C下降，從而使諧振阻抗降低，增益下降導(dǎo)致低頻