輪扣式支架實用的模板工程專項施工方案設計

實用標準目 錄第一章、工程概況 2第二章、編制依據(jù) 2第三章、輪扣式腳手架的特點 3第四章、輪扣式腳手架的施工要點及技術參數(shù) 4第五章、輪扣式支撐的設計 6第八章、模板質量標準 11第九章、成品保護 14第十章、模板施工職業(yè)健康安全要求 14第十一章、混凝土澆筑施工方法及要求 16第十二章、施工監(jiān)測方案及安全應急預案 17第十三章、計算 28第十四章、飄板材料選擇及搭設 28文檔實用標準輪扣式支架模板工程專項施工方案第一章、工程概況工程名稱：韶關市鑫金匯建材家居廣場一期（一區(qū)）工程地點：韶關市湞江區(qū)黃金村片國道 323線東南側A地塊建設單位：韶關市鑫金匯嘉陽投資開發(fā)有限公司設計單位：湘潭市規(guī)劃建筑設計院韶關設計部監(jiān)理單位：廣東安業(yè)建設工程顧問有限公司施工單位：鴻鑫建設集團有限公司本工程為框架 3層結構。屋頂標高為+16.200m,其中梯屋頂標高為+19.200m,各層高為5.4m，室外地坪標高為-0.200m。本工程22棟梁KL24為最大截面（300×1000mm），跨度為8.0m；21棟柱KZ4，22棟KZ7、KZ8為最大截面（900×600）mm，22棟車道區(qū)域板厚為最厚板（180mm），砼強度等級均為 C30。第二章、編制依據(jù)1）《廣東省建設工程高支撐模板系統(tǒng)施工安全管理辦法》；2）《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011；3）《建筑工程荷載規(guī)范》；文檔實用標準（4）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 JGJ130－2011、J84－2011；5）《建筑施工承插型輪扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》JGJ231-2010；6)《建設工程項目管理規(guī)范》；7)《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》GB50204—92；（8)《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-2011；（9)《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-2001；（10)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008；（11)《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》（JGJ46-2005）；12)《建筑機械使用安全技術規(guī)程》（JGJ33-2001）；13)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2006）；14)《建筑環(huán)境設計規(guī)范》（GB15831-2002）；15)《建設工程安全生產(chǎn)管理條例》；本工程施工圖紙和本工程施工組織設計等；企業(yè)ISO9001:2008質量體系管理文件和環(huán)境/職業(yè)健康安全管理體系文件；建筑工程施工安全輔助設計系統(tǒng)。第三章、輪扣式腳手架的特點輪扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優(yōu)于碗扣架，其主要特點是：1、具有可靠的雙向自鎖能力；2、無任何活動零件；3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷；4、受力性能合理；文檔實用標準5、可以自由調節(jié)；6、產(chǎn)品標準化包裝；7、組裝合理，它的安全性、穩(wěn)定性好于碗扣式、優(yōu)于門式腳手架；8、實踐中表明，作為梁跨度在 15m以內，凈空層高度在12m一下的單跨、多跨連續(xù)梁、框架結構房屋模板支撐體系，其穩(wěn)定性和安全性好于碗扣式腳手架，優(yōu)于門式腳手架。缺點：、輪扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土質差的軟土層、地面易塌陷的地基上搭設；、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。第四章、輪扣式腳手架的施工要點及技術參數(shù)4.1施工要點1、前期應做好支撐體系的放線定位， 使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪刀撐和整體連桿的設置，保證其整體穩(wěn)定性和抗傾覆性。2、輪扣式腳手架安裝基礎必須要夯實平整并采取混凝土硬化措施。3、輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍， 對于高度和跨度較大的單一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力（臨界力）的驗算，確保架體的穩(wěn)定性和安全性。4、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿 300mm的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩(wěn)定性得到可靠的保證；5、輪扣式腳手架附圖片。文檔實用標準4.2輪扣式腳手架技術參數(shù)一、規(guī)格、型號名稱型號A（mm）理論重（kg）材質、壁厚立桿LG2.4米240011.0材質為Q235壁立桿LG1.8米18008.2厚為3.2mm橫桿LG1.2米12004.954.3、設計荷載1、支撐立桿設計荷載：當橫桿豎向步距分別為 600、1200㎜時，框架立桿荷載（Pmax）分別為：40、30KN。2、橫桿設計荷載：HG－90 Pmax＝6.77KN Qmax＝14.80KNHG－120 Pmax＝5.08KN Qmax＝11.11KN在懸臂集中荷載作用下，橫桿接頭的抗彎能力為 2KN.M。3、支座設計荷載：可調底座 Pmax＝60KN，可調頂托Pmax＝60KN。文檔實用標準第五章、輪扣式支撐的設計5.1輪扣式腳手架的布置首先進行滿堂怕輪扣式腳手架的搭設， 樓層框架軸線最大間距 21棟10*8米；22棟8*8米，按照排架間距梁軸線往兩側，每邊 0.05~0.2 米設一排立桿，10米方向：0.2+1.2*8+0.2=10 米；8米方向：0.4+1.2*6+0.4=8 米。5.2對于局部特別是不規(guī)則的，則適當利用1.5米和0.9米長的輪扣式腳手架進行調整立桿間距，保證立桿從梁軸線起 100距離開始起步。5.3對樓梯踏步的模板支設詳見附后，由于模板架支撐是斜向的，采用鋼管、扣件進行固定。5.4對頂板，由于輪扣式腳手架的支設高度不一定能正好到達梁底，因此，在輪扣式腳手架頂端，加設U型托進行頂板標高的立桿高度調整。 立桿頂部U型托絲桿外露不得超過20CM，如果超過則進行適當調整，可在輪扣式支架下部再加設一個 U型托，即立桿最上端與最下端各設置一個U型托，保證U托外露絲扣小于20CM，確保支架及U型托的的受力穩(wěn)定。5.5梁底采用2根鋼管上鋪設80*80木方,間距300,木方上鋪設梁底板,梁底間距1200支撐加固。5.6沿樓最外側四周設置由下至上的豎向連續(xù)式通長剪刀撐 ,剪刀撐用鋼管、扣件搭設。5.7中間在縱橫向應每隔2.4M左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐 ,寬度宜為4~6米,并在剪刀撐部位的頂部,掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊 ,夾角宜為45度~60度.第六章、施工部署及施工準備6.1工藝流程施工工藝流程：施工準備→柱鋼筋加工制作及模板的配置→柱鋼筋綁扎→內架搭設→梁文檔實用標準底模及梁側模的安裝→平板模板安裝及柱模板的安裝→模板驗收→梁鋼筋綁扎→鋼筋隱蔽驗收→梁板柱混凝土澆筑→柱模拆除→梁側模拆除→梁板底模拆除。柱及剪力墻模板流程：清理柱內雜物→彈邊線及門洞口位置線→鋼筋綁扎、預留洞口→自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續(xù)→安裝洞口模板→安裝柱側模→調整固定→自檢、互檢→驗收→移交砼工種。梁板模施工工藝：彈線→內架搭設→調整標高、剪力墻及柱接頭模板安裝→安裝梁底模→安裝梁側?！惭b板底龍骨→鋪底板模堵縫、清理→綁梁鋼筋→綁板底筋、水電管線安裝→綁板板面筋、預埋件、插筋、封邊模→自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續(xù)，移交砼工種。6.2施工準備 材料準備各類材、工具勞動力以及防護用具施工前到位。根據(jù)施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數(shù)量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。對于發(fā)生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。模板材料進場計劃見下表。模板材料進場計劃序號名稱規(guī)格單位數(shù)量進場時間118mm木膠915×1830塊3000首層地面澆筑完后分批進場2木枋80×80×2000條1000首層地面澆筑完后分批進場3輪扣式立桿1800、根1000首層地面澆筑完后分批進場4輪扣式橫桿1200mm根2000首層地面澆筑完后分批進場5頂托L=740mm個600首層地面澆筑完后分批進場6鋼管Ф48×3.5噸120首層地面澆筑完后分批進場7步步緊1m個5000首層地面澆筑完后分批進場模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應對模板型號、文檔實用標準數(shù)量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記，堆放于現(xiàn)場施工段內，便于吊裝。 輪扣式支撐體系技術交底工作在輪扣式支撐體系架子搭設前，應該對工人進行新工藝的技術交底工作，交底的重點如下；輪扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2.按規(guī)范要求（架體高度超過 4個步距）每隔五跨設置剪刀撐。3.可調支座伸出最頂層水平桿的距離小于 650mm。4.作為掃地桿的最底層水平桿高度小于 550mm。5.支架布置詳見附后平面圖。第七章、操作工藝7.1支模方式梁板：其平整度及接縫等質量要求達到砼結構按清水構件模板制作及安裝。7.2支撐體系輪扣式支撐體系本著創(chuàng)新工藝、新產(chǎn)品的原則。本工程部分支模體系采用盤扣腳手架支模體系。我們對高大支模采取最不利荷載進行驗算。對層高為 5.4m，板厚為180mm；梁最大截面為300×1000進行支模體系穩(wěn)定性驗算。立桿和水平桿采用φ48×3.2的輪扣鋼管腳手架，立桿間距為 1200mm×1200mm，水平步距為1.2m，立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用φ 48×3.0雙鋼管，鋼管上鋪 80×80×2000木枋間距為@300mm。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過 550mm。對一層結構文檔實用標準部分每隔2跨由底到頂設置剪刀撐，剪刀撐設置角度 45~60。7.3模板支設的要求模板及其支撐體系應具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應平整壓實，并有足夠的承壓面積。模板工程在施工后還應檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的位置、尺寸、數(shù)量須準確無誤。柱子模板接縫控制模板制作時保證幾何尺寸精確，拼縫嚴密，材質一致，模板面板拼縫隙高差、寬度應≤1mm，模板間接縫高差、寬度≤2mm。模板接縫處理要嚴密。模板內板縫用油膏批嵌，外側用硅膠或發(fā)泡劑封閉，以防漏漿。模板脫模劑應采用吸水率適中的無色的輕機油。模板周轉次數(shù)嚴格控制，周轉三次后全面檢修并拋光打磨。7.4模板拆除拆除前的準備①拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底；②全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；③清除架體上的雜物及地面障礙物；文檔實用標準④拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現(xiàn)場，以免發(fā)生安全事故；⑤根據(jù)工程實際需要，作業(yè)隊在得到項目部下發(fā)的《內架拆除許可令》 ，明確拆除部位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。拆模時間規(guī)定：側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須由專業(yè)施工員提出申請經(jīng)項目技術負責人簽發(fā)意見，并報現(xiàn)場監(jiān)理工程師。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）≤250板＞2，≤875＞8100≤875梁＞8100懸臂構件——100模板拆除注意事項）、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿（滿足操作要求）鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高處往下落。）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴文檔實用標準禁往下扔，以防止模板損壞。）、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。第八章、模板質量標準8.1保證項目模板支撐體系、杉木枋在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節(jié)疤， 即必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。8.2基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與砼接觸面清理干凈并涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板支設便于模板的拆除。8.3允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留洞允許偏差項目允許偏差(mm)項目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5標高-5～+2相鄰兩板表面高低差2截面尺寸-5～+2預留、預埋件中心線位移3每層垂直度3預留洞截面尺寸0～+108.4模板施工應注意的質量問題）、柱位移，截面尺寸不準，混凝土保護層過大，柱身扭曲，梁柱接頭偏差大。文檔實用標準防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板；柱箍形式、規(guī)格、間距要根據(jù)柱截面大小及高度進行確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進行安裝而且聯(lián)接要牢固。）、梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下?lián)?，產(chǎn)生蜂窩麻面。防止辦法：大于600mm 梁高的側板，宜加穿對拉螺栓。模板支頂?shù)某叽绾烷g距的排列，要確保支撐系統(tǒng)有足夠的剛度，模板支頂?shù)牡撞繎趫詫嵉孛嫔?，梁板跨度大?4m者，如設計無要求則按規(guī)范要求起拱 2‰。）、板接縫處出現(xiàn)高低差及漏漿防止辦法：模板應過刨清縫，杉木枋在使用前過刨，過刨后高度統(tǒng)一為 75mm；同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻；盡量消除標高引測誤差，同時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫大于 2mm時先用快干粉封堵，再貼 30mm 寬粘膠帶。）、梁側板或板模夾在砼內防止辦法：模板壓向必須正確，即板底模壓往梁（柱）側模上口；正確按照施工工藝流程操作：即安裝梁柱?！簜饶牧褐幭蛑虚g安裝→板模從梁邊向中間安裝。）、樓梯踏步高度、寬度不均勻，中間外凸文檔實用標準防止辦法：選用熟練的木工技工操作，人員相對固定；正確確定樓梯踏步的起止位置，并在側面畫等分線；踏步側板采用 50mm 厚木板，每跑寬度超過 1.0m時中間釘反扶梯基。）、爆?；蛲馔乖蚍治觯?)墻體螺桿（柱抱箍）間距過大； 2）螺桿使用時間長，滑絲或螺桿與螺帽套接不吻合；3）砼未分層澆筑及分層振搗或振搗頂部砼時，任振搗棒沉入底部振搗。防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）間距嚴格按模板方案執(zhí)行； 2）螺桿加工先做樣品，檢查與螺帽套絲是否吻合，否則對加工螺桿的鋼筋退貨重新選購直至符合要求；螺桿每次使用前應清洗絲口，保證絲口清晰，下部 2m范圍內增加保險螺帽，增大抗滑力； 3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度 50cm左右，第二層澆筑時，振搗棒插入下層 5cm深即可。）、垂直度偏差大原因分析：1）鋼筋偏位未處理直接封模； 2）安裝完畢后未檢查驗收； 3）四周未搭設斜撐，澆筑砼時向一側傾斜； 4）輸送泵輸送砼時水平推力將墻體加固體系破壞。防治措施：1）柱（墻）邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉情況采用 10#鋼絲對稱拉住校正；2）加強工序交接：木工接收時鋼筋、木工專業(yè)工長應辦理工序交接手續(xù)；砼工接收模板時，砼專業(yè)工長也應檢查模板，辦理交接手續(xù)； 3）模板安裝完畢后，先由班組進行自檢，垂直度文檔實用標準在5mm內方可要求作業(yè)隊質檢員校對檢查，無誤后提請項目部質檢員抽查，合格后方可在砼澆筑令上簽字；4）柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內（墻體）與水平夾角控制在60°左右。第九章、成品保護）、模板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模（模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。）、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。）、拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)模板不平或面層損壞變形應及時維護或更換。）、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻涂上脫模劑，以免隨用隨刷時污染鋼筋。5）、對柱子、樓梯陽角部位用舊模板包裝好，其中柱角保護模板高度1.8m，寬80～100mm，樓梯踏步保護模板寬度 50～80mm。）、模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋。第十章、模板施工職業(yè)健康安全要求10.1職業(yè)健康安全保證措施一般注意事項、木枋、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布，避免受潮變形，影響安裝質文檔實用標準量。、模板支撐架與外架應分離，樓層外腳手架應高出作業(yè)層。、上料平臺作成落地式平臺，由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設。、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放，不得集中堆放。、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。、作業(yè)人員應遵守安全操作規(guī)程和現(xiàn)場安全操作規(guī)程。）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。）、吊裝模板時應使模板穩(wěn)定后，操作人員方可協(xié)助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。）、高支模拆除時應系好安全帶，防止墜落。）、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。人員要求）支撐體系搭設人員應經(jīng)過專門的技術培訓的熟練工人。）操作工在作業(yè)時嚴禁喝酒或帶病作業(yè)。）操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。文檔實用標準模板支撐的檢修安全措施1）支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系， 防止長時間作業(yè)因疲勞引起安全事故；嚴禁酒后作業(yè)；嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；根據(jù)砼澆筑位置，及時進行檢查，出現(xiàn)較小問題，如倒枋、爆模，立即停止上部作業(yè)，增加人手加固處理；出現(xiàn)較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上部作業(yè)人員撤離作業(yè)區(qū)域。10.2環(huán)境保證措施、模板裝卸、模板拆除、電鋸施工操作應控制好施工噪聲。①模板裝卸時應人工一張張搬運，并輕拿輕放，不得直接將模板、木枋向下拋擲；②模板拆除時，應人工向下傳遞模板、木枋，不得從高空向下拋擲。2)、圓盤鋸處鋸木灰排放，造成環(huán)境施工現(xiàn)場粉塵的排放。①鋸木灰每隔 2天用汽車將木屑運至城市環(huán)境垃圾存放點；②每天早上、中午、晚上對鋸木灰澆水三次，防止木塵飛灑。、模板施工產(chǎn)生的現(xiàn)場不可利用的舊廢模板、木枋固體廢棄物。①現(xiàn)場不可利用舊模板、木枋與環(huán)境垃圾管理站聯(lián)系，運出施工場地外處理。②對廢對拉螺桿、鋼模、螺絲等分類堆放，統(tǒng)一回收后轉賣。第十一章、混凝土澆筑施工方法及要求本工程全部采用商品砼，現(xiàn)場布專業(yè)砼輸送泵車，砼從低處向高處分層澆搗，一次性澆筑完成。文檔實用標準混凝土澆筑過程中 ,有專人負責跟隨檢查模板及支架的變形情況 ,如果發(fā)現(xiàn)模板或支架有明顯變形的,立即要求停止現(xiàn)場混凝土澆筑 ,對變形處模板與支架進行加固處理 .在混凝土澆筑過程中 ,對模板及支架進行變形觀測 ,并及時把變形測量數(shù)據(jù)記錄下來 ,對變形大的模板立即要求進行支架與方木的加固處理 .模板變形觀測平面圖附后 .嚴格控制砼料高度，不得超過 40cm高，及時將砼振搗鋪平。第十二章、施工監(jiān)測方案及安全應急預案12.1施工監(jiān)測方案、監(jiān)測項目：滿堂模板支撐體系整體穩(wěn)定狀況、梁、柱模板澆筑時模板受力變形狀況、澆筑砼時模板沉降變形情況等。、監(jiān)測方案：a、施工時加強質量控制和檢查力度，及時發(fā)現(xiàn)問題及時落實整改；、砼澆筑作業(yè)時安排專人檢查支撐系統(tǒng)受力情況，檢查梁、柱模板受力變形情況；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決；用預備好的千斤頂恢復，若無法恢復則立即拆卸模板重新安裝。對震動導致扣件松動，派人檢查加固。、在已澆筑樓面頂部安排專人用水準儀檢查模板變形情況，觀測頻率不得大于1次/30min，保證施工作業(yè)在受控狀態(tài)；d、在梁1/2跨位置，每個監(jiān)測剖面布設1個支頂水平位移監(jiān)測點、1個支頂沉降觀測點。觀測方法：文檔實用標準）采用水準儀進行觀測。）澆砼前進行第一次觀測，以后每半小時進行一次觀測。并作好記錄。d、嚴格控制砼料高度，不得超過 40cm高，及時將砼振搗鋪平；、支撐架內部備用木枋及長短鋼管，根據(jù)實際情況及時進行加固處理。變形監(jiān)測預警值：支架垂直位移為10mm，大梁支架水平位移為 8mm，大梁支架沉降位移為10mm。12.2安全應急預案總則工作原則：統(tǒng)一領導，分級負責。項目經(jīng)理接受業(yè)主、監(jiān)理或有關部門的指揮，項目部內部各搶險小組統(tǒng)一接受項目經(jīng)理指揮。適用范圍：本工程輪扣式支撐體系范圍發(fā)生的高空墜物、物體打擊、觸電、火災等事故突發(fā)性災害事件發(fā)生后的應急反應。災情預警和報告災害預警綜合管理部收集各災情信息，并與有關部門緊密聯(lián)系及時發(fā)出預警，預測災情的發(fā)生趨勢及可能對特定區(qū)域內的群眾生命財產(chǎn)造成的威脅。建議對策項目部根據(jù)災情預測預警及時向監(jiān)理、公司或有關部門提出應急對策建議和措施，或者文檔實用標準制定針對性應急方案。報告災情災情發(fā)生后，項目部立即向監(jiān)理、公司或有關部門報告初步災情并迅速組織有關部門調查核實災情。發(fā)生特大災害，可以越級向上級人民政府或主管部門報告。災情內容主要包括：災情種類，發(fā)生時間、地點、范圍、程度、損失及趨勢，采取的措施，生產(chǎn)、生活方面需要解決的問題等。應急反應機構小范圍災情由項目部成立搶險救災臨時領導小組，項目經(jīng)理為組長，項目副經(jīng)理、總工程師為副組長，成員有項目部各部門成員組成。 大范圍的災情在籌備組或有關部門的領導下，由項目部成立搶險領導小組，各施工隊成立搶險小分隊，負責本單位的防災工作，并隨時聽從搶險救災總指揮部的指示。搶險隊伍項目經(jīng)理部分別精選一支不少于 30人的搶險基本隊伍，作為搶險救災的骨干力量，現(xiàn)場的所有職工加入搶險基本隊伍，參加搶險救災，搶險隊伍通過應急反應機構接受上級領導，并制訂聯(lián)絡方案，按設防范圍和標準上崗值班或接通知參加搶險。應急救援的培訓與演練文檔實用標準培訓預案和預警措施確立后，按計劃組織項目經(jīng)理部及施工大隊的全體人員進行有效的培訓，從而具備完成其應急任務所需的知識和技能，每月一次。并在工人進場安全教育的同時進行教育。主要培訓以下內容：1）對危險源的突顯特性辯識。2）事故報警。3）緊急情況下人員的安全疏散。4）現(xiàn)場搶救的基本知識。演練預案和預警措施確立后，經(jīng)過有效的培訓， 在工程開工后演練一次。根據(jù)工程工期長短不定期舉行演練，施工作業(yè)人員變動較大時增加演練次數(shù)。每次演練結束，及時作出總結，對存有一定差距的在日后的工作中加以提高。報警指定機構人員、聯(lián)系電話項目部綜合管理部是報警的指定機構，綜合管理部接到報告后并馬上通知項目經(jīng)理，同時向工地發(fā)出報警。應急組織機構圖:文檔實用標準救援預案實施終止后，應采取有效措施防止事故擴大，保護事故現(xiàn)場和物證，經(jīng)有關部門認可后可恢復施工生產(chǎn)。對應急救援預案實施的全過程，認真科學地作出總結，完善預案中的不足和缺陷，為今后的預案建立、制訂、修改提供經(jīng)驗和完善的依據(jù)。應急線路本工程地處東莞市南城區(qū)體育公園斜對面。根據(jù)現(xiàn)場作業(yè)位置、大門位置、施工現(xiàn)場情況和場外交通情況，本工程設計一條應急路線。具體如下：事故地點→南城體育公園斜對面→東駿路以東于東六路交匯處。防災設備項目部和各施工隊應根據(jù)本段工程和工地的實際情況，配齊配足木材、鋼材、蓬布、止水材料、發(fā)電機、大功率抽水機、消防設備等應急搶險器材、設備。文檔實用標準配備一定數(shù)量的汽車式起重機、挖掘機、自卸運輸車，隨時接受項目部的調遣。成立救護隊及醫(yī)療搶救站，配備急救和搶救設備，并指定專人保管，經(jīng)常保持其良好狀態(tài)，搶救設備不得挪作他用?？赡馨l(fā)生的緊急情況及應急預控措施可能發(fā)生的緊急情況可能發(fā)生的緊急情況如表 8-4-1。表8-4-1可能發(fā)生的緊急情況表可能發(fā)生序號 的緊急情 發(fā)生原因況事故現(xiàn)場的火源，臨時用電未按規(guī)范執(zhí)行、電焊作業(yè)時沒1 火災事故 對焊花采取隔離措施，易燃、易爆物品沒隔離存放，作業(yè)人員將煙頭隨地亂扔等。事故現(xiàn)場的洞口、沒覆蓋嚴密，臨邊沒有防護欄桿、安全網(wǎng)；防護欄桿及安全網(wǎng)的搭設沒按照規(guī)范要求搭設；作業(yè)2 高處墜落層的架板鋪設沒按照規(guī)范要求鋪設。傷者在進行高空作業(yè)時，沒按照規(guī)范要求戴好安全帽并系好帽帶，未穿好防滑文檔實用標準鞋，在無防護條件的作業(yè)層，未按照規(guī)范要求穿戴好安全帶。事故現(xiàn)場周圍物體可能飛出、傾落、滾滑的方向有人違章3 物體打擊 作業(yè)，傷者所處的工作位置在物體可能墜落所能達到的區(qū)域。事故現(xiàn)場的機械設備的電源沒接地，機械設備帶電、漏電。傷者未經(jīng)過專業(yè)培訓，未取得特種作業(yè)人員操作上崗證，4 觸電事故傷者使用絕緣性能不合格的電氣設備。作業(yè)時未穿好絕緣鞋，戴好絕緣手套。應急預控措施應急預控措施見表8-4-2。表8-4-2 應急預控措施一覽表序號 事故 預控措施現(xiàn)場組建以項目經(jīng)理為第一責任人的防火領導小組和義務消防隊員、班組防火員?；馂氖鹿拾严镭熑温鋵嵉街攸c防火班組、重點工作崗位。施工現(xiàn)場配備足夠的消防器材，統(tǒng)一由消防干部負文檔實用標準責維護、管理、定期更新、保證完整、臨警好用，并做好書面記錄。一般臨時設施，每一百平方米配備一只九升滅火機，臨時木工棚、油漆間等每二十五平方米配一只各類合適的滅火機。劃分動火區(qū)域，現(xiàn)場的動火作業(yè)執(zhí)行審批制度，并明確一、二、三級動火作業(yè)手續(xù)，落實好防火監(jiān)護人員。F電焊工在動用明火時必須隨身帶好“二證” (電焊工操作證、動火許可證)、“一器”(消防滅火器)、“一監(jiān)護”(監(jiān)護人職責交底書)。氣割作業(yè)場所必須清除易燃物品，乙炔瓶和氧氣瓶使用時兩者的距離不得少于5m，離火源不得少于10m。施工現(xiàn)場配置2寸消防水管和獨立電源的消防水泵，場地四周各設一消防栓，并設醒目的紅色警示燈。規(guī)范用電，防止電起火。本工程作業(yè)面較大，高處作業(yè)涉及人員較多，應該高處墜落引起高度重視。文檔實用標準高處作業(yè)人員須經(jīng)醫(yī)生體驗合格，凡患有不適宜從事高空作業(yè)疾病的人員，一律禁止從事高空作業(yè)。高空作業(yè)應有足夠的照明設備和避雷措施。高空作業(yè)所需的料具、設備等，必須根據(jù)本工程施工進度隨用隨運，禁止超負荷堆放。料具應堆放平穩(wěn)，工具應隨時放入工具袋內，嚴禁亂堆亂放和從高處拋擲材料、工具、物件。作好應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。高空作業(yè)區(qū)域劃出禁區(qū)，并設置圍欄，禁止行人，閑人通行闖入。在建筑場地的出入口，搭設長3～6m寬度大于通道兩側各1m的雙層防護棚，棚頂滿鋪腳手板作為安全通道。3 物體打擊 C臨近施工區(qū)域的辦公區(qū)、宿舍區(qū)、及對人和物構成威脅的地方，亦支搭雙層防護棚。嚴禁往下拋物，樓層垃圾集中堆放，及時清理，傾倒時應有防護設施并設專門區(qū)域。作好應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。文檔實用標準現(xiàn)場臨時施工用電除符合供電部門規(guī)定外，嚴格執(zhí)行JGJ46-2005《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》要求采用三相五線制(TN-S接零保護系統(tǒng))，實施三級配電、兩級保護。進行現(xiàn)場臨時用電方案編制，場內用電按平面圖統(tǒng)一布置。臨時用電方案由投標人總部總工程師審批后實施，所有動力用電線路均采用三相五線制，并主要采用埋地方式4 觸電事故 進行敷設，以確保安全用電。所有機械必須要接零接地保護，配電箱設漏電保護器，所有配電箱保證一閘一保險，并派專人管理，地下室、樓梯間使用低壓電源，但必須確保夜間有足夠的照明。配電線路按用電平面布置圖的規(guī)定敷設，埋地深度大于70cm，且均絕緣良好，截面積不得少于規(guī)范要求。室內、外線路均與施工機具，車輛及行人至少保持規(guī)范規(guī)定的最小安全距離。外電防護：外電小于安全距離必須要制定外電防護文檔實用標準措施。災害處理各隊伍均有二名工作小組成員值班，隨時和上級部門、業(yè)主保持聯(lián)絡。發(fā)生險情后，立即報告現(xiàn)場總值班。值班負責人立即組織現(xiàn)場人員進行搶險，派人到防災器材專用倉庫提取器材，布置就位。值班負責人有權調動當班上崗人員和搶險機動人員。同時聯(lián)絡及時通知本隊伍領導趕赴現(xiàn)場，并將情況匯報給上級部門值班室。負責人趕到現(xiàn)場，組織指揮搶險。搶險步驟將通訊工具分發(fā)到現(xiàn)場主要搶險負責人；各級搶險負責人進行分工、協(xié)調工作；提取或調集防災器材；實施搶險，組織轉移安置公私財物和人員。災情、事故搜集和報告災情、事故發(fā)生后，項目部在監(jiān)理的指導下及時組織有關部門和人員核查統(tǒng)計匯總災害損失情況，并逐級上報。發(fā)生建設工程重大安全險情或重大事故后，應立即將事故情況如實向事故所在地建設行文檔實用標準政主管部門或其他有關部門報告。在公安、消防、衛(wèi)生等專業(yè)搶險力量達到現(xiàn)場前，應立即啟動本單位的應急搶險預案，全力協(xié)助開展事故搶險救援工作。同時協(xié)助有關部門保護現(xiàn)場，維護現(xiàn)場秩序，妥善保管有關物證，配合有關部門收集證據(jù)。應急狀態(tài)終止后，各有關單位、部門及時做出書面報告。第十三章、計算書一、300×1000mm梁結構樓板厚180mm，梁寬b=300mm，梁高h=1000mm，層高5.40m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為夾板,底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊立桿至板立桿距離0.60m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2;采用兩根盤扣式鋼管支撐,橫向間距1200mm，縱向間距1200mm，支架立桿的步距h=1.50m,支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a=0.20m;鋼管直徑48mm，壁厚3.2mm，截面積4.50cm2，回轉半徑i=15.90mm；立桿鋼管重量0.0479kN/m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2,Q235鋼材抗彎強度f=205.00N/mm2。文檔實用標準．梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型標準值單位梁寬(m)梁高(m)系數(shù)設計值①底側模自重0.3kN/m2×(0.30+1.64)×1.2=0.70kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.30×1.00×1.2=8.64kN/m③鋼筋荷載1.5kN/m3×0.30×1.00×1.2=0.54kN/m④振搗砼荷載2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m梁底模和支架承載力計算組合①＋②＋③＋④ q1 =10.72 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合 (①＋②＋③)/1.2 q2 =8.23 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm ，計算跨數(shù) 5跨；底模厚度 h=18mm ，板模寬度 b=300mm 。W=bh 2/6=300×182/6=16200mm 3,I=bh3/12=300×183/12=145800mm 4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.105,M max=KMq1L2=-0.105 ×10.72×3002=-101304N ·mmσ=Mmax/W=101304/16200=6.25N/mm2梁底?？箯潖姸圈?6.25N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.606,V max=KVq1L=0.606 ×10.72×300=1949Nτ=3Vmax/(2bh)=3×1949/(2×300×18)=0.54N/mm2文檔實用標準梁底?？辜魪姸圈?0.54N/mm 2＜fv=1.40N/mm 2,滿足要求。）撓度驗算撓度系數(shù)Kυ=0.644,q 2=8.23kN/m;υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644 ×8.23×3004/(100×6000×145800)=0.49mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度υmax=0.49mm ＜[υ]=1.20mm, 滿足要求。（3）第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距 L=600mm ，C=300、γ=300/600=0.50,第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm,h=80mm ；W=bh 2/6=80×802/6=85333mm 3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm 4。1）抗彎強度驗算a、梁傳荷載計算q=q1×第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=10.72×300/300=10.72kN/mMq=qcL(2- γ)/8=10.72 ×300/1000 ×600/1000 ×(2-0.50)/8=0.36kN ·m文檔實用標準、板傳荷載計算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2板傳遞到第一層龍骨 (次楞)的荷載P=(300+225)/1000 ×300/1000 ×9.26=1.46kNa=0.5×(L-c)=0.5×(600-300)=150mm=0.2m，Mp=Pa=1.46×0.15=0.22kN·mMmax=Mq＋Mp=(0.36+0.22)×106=580000N·mm=0.58kN·mσ=Mmax/W=580000/85333=6.80N/mm2第一層龍骨(次楞)抗彎強度σ=6.80N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5×q×梁寬＋P=0.5×10.72×300/1000+1.46=3.07kNτ=3Vmax/(2bh)=3×3.07×1000/(2×80×80)=0.72N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度τ=0.72N/mm 2＜fv=1.40N/mm 2,滿足要求。）撓度驗算q=q2×第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=8.23×300/300=8.23N/mmυq=q'3×(8-423cLγ＋γ)/(384EI)=8.23×300×6003×(8-4×0.502+0.503)/(384×9000×3413333)=0.32mmp2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)υ=PaL=1.46×1000×150×6002×(3-4×0.252)/(24×9000×3413333)=0.29mmυmax=υq＋υp=0.32+0.29=0.61mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第一層龍骨(次楞)撓度υmax=0.61mm ＜[υ]=2.40mm, 滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：文檔實用標準（4）第二層龍骨(主楞)驗算鋼管橫向間距 L=1200mm ，計算跨數(shù) 5跨；第二層龍骨 (主楞)采用雙鋼管，Φ48×3.0W=8980.00mm 3，I=215600.00mm 4 ；）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.395,P=V=1/2×q×梁寬＋P=0.5×10.72×300/1000+1.46=3066N=3.07kNMmax=KmPL=-0.395×3.07×1000×1200=-1455180N·mm=-1.46kN·mσ=Mmax/W=1455180/8980=162.05N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度σ=162.05N/mm2＜f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=1.895,V max=KVP=1.895 ×3.07=5.82kNτ=3Vmax/(2bh)=3×5.82×1000/(2×2×424.00)=10.29N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度τ=10.29N/mm2＜fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數(shù)Kυ=2.481,P'=V=1/2×q×梁寬＋P板傳=0.5×8.23×300/1000+1.46=2.69kNυmax=KυPL3/(100EI)=2.481×2.69×1000×12003/(100×206000×215600)=2.60mm[υ]=L/250=1200/250=4.80mm第二層龍骨(主楞)撓度υmax=2.60mm ＜[υ]=4.80mm, 滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：文檔實用標準支撐強度驗算荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數(shù)為4.494每根鋼管承載 NQK1=4.494×3070=13797N每根鋼管承載活荷載 (1.0kN/m 2):NQK2=1.4×0.60×1.20×1000=1008N每根鋼管承載荷載 NQK=NQK1＋NQK2=13797+1008=14805N鋼管重量0.0479kN/m,立桿重量=0.0479×4.4×1000=211N水平拉桿3層,拉桿重量=3×2.40×47.90=345N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量 =211+345=556N鋼管軸向力 N=1.2N GK+NQK=1.2×556+14805=15472N鋼管立桿長細比驗算LO1=ηh=1.2×1.50=1.80m,L O2=h＇+2ka=1.00+2 ×0.7×0.20=1.28mLO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm, λ=LO/i=1800/15.90=113.21鋼管立桿長細比 113.21＜150,滿足要求。鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=0.496,P=N/( A)=15472/(0.496 ×450.00)=69.32N/mm 2鋼管立桿穩(wěn)定性計算 69.32N/mm 2＜205.00N/mm 2,滿足要求。支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座 200×100mm, 支承面為（按 C15考慮）混凝土樓板 ,樓板厚=100mm, 上部荷載為：F=15.47kN=15472N（1）支承面受沖切承載力驗算文檔實用標準St=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,η=0.4＋1.2/Sβ=2.00,fβ=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+85)+2×(100+85)=940mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×940×85]/1000=50.90kN鋼管支承面受沖切承載力50.90kN＞15.47kN,滿足要求。支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75 ×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受壓承載力 F=183.60kN ＞15.47kN,滿足要求。側模板驗算（1）荷載計算）新澆砼的側壓力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2=(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×1.00=24.00kN/m2F、F兩者取小值F=24.00kN/m2，有效壓頭高度=F/γ=1.00122)荷載計算荷載類型標準值單位分項系數(shù)設計值單位①新澆混凝土的側壓力F24.00kN/m2γG=1.228.80kN/m2②振搗混凝土產(chǎn)生的荷載Q2K4.00kN/m2Q5.60kN/m2γ=1.4梁側模和側肋強度荷載組合①+②34.40kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載①/1.224.00kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數(shù)5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=820×182/6=44280mm3，I=bh3/12=820×183/12=398520mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.105,q=34.40×(1000-180)/1000=28.21kN/m=28.21N/mmMmax=KMqL2=-0.105×28.21×3002=-266585N·mm=-0.27kN·mσ=Mmax/W=266585/44280=6.02N/mm2側模抗彎強度σ=6.02N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。文檔實用標準2）抗剪強度驗算抗剪系數(shù)KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×28.21×300/1000=5.13kNτ=3Vmax/(2bh)=3×5.13×1000/(2×18×820)=0.52N/mm2側?？辜魪姸圈?0.52N/mm 2＜fv=1.40N/mm 2,滿足要求。）撓度驗算撓度系數(shù)Kυ=0.644,q'=24.00 ×(1000-180)/1000=19.68kN/m=19.68N/mmυmax=KυqL4/100EI=0.644 ×19.68×3004/(100×6000×398520)=0.43mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm側模撓度υmax=0.43mm ＜[υ]=1.20mm, 滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：6.對拉螺栓計算Fs=0.95 ×(γGF+γQQ2k）=0.95 ×34.40=32.68kN/m 2;設2 排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m ， 豎 向 間 距 b=(1000-180)/3=273mm=0.27m,N=abF s=0.60 ×0.27 ×32.68=5.29kN ；對拉螺栓φ12,容許拉力[Ntb]=12.90kN對拉螺栓受力 5.29kN＜容許拉力 12.90kN,滿足要求。文檔實用標準7. 側肋強度驗算計算跨度273mm, 跨數(shù)3跨,木枋尺寸 b=80mm ，h=80mm ；W=bh 2/6=80×802/6=85333mm 3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm 4 。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=0.100,q=34.40×300/1000=10.32N/mm；Mmax=KMqL2=0.100×10.32×2732=76914N·mm=0.08kN·mσ=Mmax/W=76914/85333=0.90N/mm2側肋抗彎強度σ=0.90N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.600,V max=KVqL=0.600 ×10.32×273/1000=1.69kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1.69×1000/(2×80×80)=0.40N/mm2側肋抗剪強度τ=0.40N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算υ×300/1000=7.20N/mm;撓度系數(shù)K=0.677,q'=24.00υmax=KυqL4/100EI=0.677 ×7.20×2734/(100×9000×3413333)=0.01mm[υ]=L/250=273/250=1.09mm側肋撓度υmax=0.01mm ＜[υ]=1.09mm, 滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：文檔實用標準梁側檁梁驗算對拉螺桿橫向間距 600mm ，側肋間距 300mm ，計算跨數(shù) 5跨,梁側檁梁采用Φ 48×3.2 雙鋼管，W=4730mm 3，I=113500mm 4，A=450mm 2；）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=0.171,P=1.10qL=1.10 ×10.32×0.27=3.10kNMmax=KmPL=0.171×3.10×0.60×106=318060N·mm=0.32kN·mσ=Mmax/W=318060/(2×4730)=33.62N/mm2檁梁抗彎強度σ=33.62N/mm2＜fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.658,V max=KVP=0.658 ×3.10=2.04kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2042/(2×2×450)=3.40N/mm2檁梁抗剪強度τ=3.40N/mm 2＜fv=120.00N/mm 2,滿足要求。）撓度驗算撓度系數(shù)Kυ=1.097,P,=1.10qL=1.10×7.20×0.27=2.16kN;maxυ,3×6003/(100×206000×2×113500)=0.11mmυ=KPL/(100EI)=1.097×2165[υ]=L/250=600/250=2.40mm檁梁撓度υmax=0.11mm＜[υ]=2.40mm,滿足要求。文檔實用標準9.計算結果底模、側模厚度 18mm;第一層龍骨(次楞)80×80mm 木枋@300mm ，第二層龍骨 (主楞)雙鋼管Φ48×3.0@600mm ；輪扣式 B-LG Φ48×3.2鋼管支撐縱向間距 1200mm ，鋼管橫向間距 1200mm ，豎肋80×80mm 鋼管@300mm ，對拉螺栓Φ48×3.0雙鋼管2排,φ12@600mm, 采用作為橫檁。立桿頂層步距 1.00m,立桿中間層最大步距 1.50m,支架架體四周外立面向內的第一跨每層均應設置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應設置豎向斜桿。并應在架體內部區(qū)域每隔 5跨由底至頂縱、橫向均設置豎向斜桿或采用扣件鋼管搭設的剪刀撐?？刹辉O置頂層水平斜桿。模板支架可調底座調節(jié)絲桿外露長度不應大于 300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于 550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置，且應設置豎向斜桿。二、180mm 板文檔實用標準1.計算參數(shù)結構板厚 180mm，層高5.40m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度 18mm；板材彈性模量 E=6000N/mm 2,枋材彈性模量E=9000N/mm 2,抗彎強度fm=13.00N/mm 2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm 2；支撐采用Φ48×3.2mm輪扣式鋼管：橫向間距 1200mm, 縱向間距 1200mm, 支撐立桿的步距h=1.50m ；鋼管直徑 48mm,壁厚3.2mm,截面積4.50cm2,回轉半徑 i=15.90mm ；鋼材彈性模量E=206000N/mm 2,抗剪強度 fv=120.00N/mm 2，Q235鋼材抗彎強度 f=205.00N/mm 2。樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型標準值單位計算寬度(m)板厚(m)系數(shù)設計值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.18×1.2=5.18kN/m③鋼筋荷載1.10kN/m3×1.0×0.18×1.2=0.24kN/m④施工人員及施工設備荷載1.00kN/m2×1.0×1.4=1.40kN/m底模和支架承載力計算組合①＋②＋③＋④q1=7.18kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合(①＋②＋③)q2=5.78kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm，計算跨數(shù)5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4）內力及撓度計算a.①＋②＋③＋④荷載文檔實用標準支座彎矩系數(shù) KM=-0.105,M 1=KMq1L2 =-0.105 ×7.18×3502=-92353N .mm剪力系數(shù)KV=0.606,V 1=KVq1L=0.606 ×7.18×350=1523Nb.①＋②＋③荷載支座彎矩系數(shù)KM=-0.105,M2=KMq2L2=-0.105×5.78×3502=-74345N.mm跨中彎矩系數(shù)KM=0.078,M3=KMq2L2=0.078×5.78×3502=55228N.mm剪力系數(shù)KV=0.606,V2=KVq2L=0.606×5.78×350=1226Nυ2υ,24/(100EI)=0.644×(5.78/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.16mm撓度系數(shù)K=0.644,υ=KqLc.施工人員及施工設備荷載按 1.00kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.4×1.00=1.40kN, 計算簡圖如下圖所示跨中彎矩系數(shù) KM=0.200,M 4=KM×PL=0.200 ×1.40×1000×350=98000N .mm支座彎矩系數(shù) KM=-0.100,M 5=KM×PL=-0.100 ×1.40×1000×350=-49000N .mm剪力系數(shù)KV=0.600,V 3=KVP=0.600 ×1.40=0.84kN撓度系數(shù) Kυ=1.456, υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456 ×(1.40/1.4) ×1000 ×3503/(100 ×6000 ×486000)=0.21mm2）抗彎強度驗算M1=-92353N .mm,M2＋M5=-123345N.mm,M3＋M4=153228N.mm比較M1、M2＋M5、M3＋M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩Mmax=153228N·mm=0.15kN·mσ=Mmax/W=153228/54000=2.84N/mm2樓板底?？箯潖姸圈?2.84N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。文檔實用標準）抗剪強度驗算V1=1523N,V 2+V3=1226+840=2066N比較V1、V2＋V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=2066N=2.07kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2066/(2×1000×18)=0.17N/mm2樓板底模抗剪強度τ=0.17N/mm 2＜fv=1.40N/mm 2,滿足要求。撓度驗算υmax=0.16+0.21=0.37mm[υ]=350/250=1.40mm樓板底模撓度υmax=0.37mm ＜[υ]=1.40mm, 滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距 1200mm, 第一層龍骨(次楞)間距350mm, 計算跨數(shù) 2跨第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm,h=80mmW=bh 2/6=80×802/6=85333mm 3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm 4。抗彎強度驗算q=q1×第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=7.18×350/1000=2.51kN/m彎矩系數(shù)KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.125×2.51×12002=-451800N·mm=-0.45kN·mσ=Mmax/W=451800/85333=5.29N/mm2文檔實用標準第一層龍骨(次楞)抗彎強度σ=5.29N/mm 2＜fm=13.00N/mm 2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×2.51×1200=1883N=1.88kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1883/(2×80×80)=0.44N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數(shù)Kυ=0.521,q’=q2×第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=5.78/1.2×350/1000=1.69kN/m=1.69N/mmυmax=Kυq’L4/(100EI)=0.521 ×1.69×12004/(100×9000×3413333)=0.59mm[υ]=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度υmax=0.59mm ＜[υ]=4.80mm, 滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖第二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距 1200mm, 計算跨數(shù) 5跨。第二層龍骨 (主楞)采用雙鋼管 A=848mm 2文檔實用標準W=8980mm3,I=215600mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數(shù)KM=0.367,P=1.250×2.51×1200=3765N=3.77kNMmax=KMPL=0.367×3765×1200=1658106N·mm=1.66kN·mσ=Mmax/W=1658106/8980=184.64N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度σ=184.64N/mm2＜f=205.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=2.199,Vmax=KVP=2.199×3.77×1000=8290N=8.29kNτ=3Vmax/(2bh)=3×8290/(2×2×424)=14.66N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度τ=14.66N/mm2＜fv=120.00N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數(shù)Kυ=4.510,P，=1.250×1.69×1200=2535N=2.54kNυmax=KυP，L3/(100EI)=4.510 ×2535×12003/(100×206000×2×215600)=2.22mm[υ]=1200/250=4.80mm第二層龍骨(主楞)撓度υmax=2.22mm ＜[υ]=4.80mm, 滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖文檔實用標準支撐強度驗算荷載計算每根鋼管承載 NQK1=14537.00N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=1.20×1.20×1×1000=1440N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1＋NQK2=14537+1440=15977N鋼管重量0.0479kN/m,立桿重量=5.22×0.0479×1000=250N水平拉桿4層,拉桿重量=4×(1.20+1.20) ×0.05×1000=480N支撐重量NGK=立桿重量＋水平拉桿重量 =250+480=730N鋼管軸向力 N=1.2N GK＋NQK=1.2×730+15977=16853N鋼管立桿長細比驗算LO=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO=h＇+2ka=1.50+2×0.7×0.20=1.78mLO=1.80m，鋼管的i=15.90mm,λ=LO/i=1800.00/15.90=113.21盤扣式鋼管桿件長細比113.2＜150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=0.496,P=N/(A)=16853/(0.496×450.00)=75.51N/mm2盤扣式鋼管立桿穩(wěn)定性75.51N/mm2＜205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算盤扣式鋼管腳手架立桿設配套底座 200×100mm,支承面為混凝土樓板（按 C15考慮）,樓板厚=120mm,上部荷載F=16853/1000=16.85kN（1）支承面受沖切承載力驗算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+100)+2×(100+100)=1000mm,βh=1.00(0.7βf＋0.25σ)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×1000×100]/1000=63.70kNhtpc,m受沖切承載力 63.70kN＞F=16.85kN, 滿足要求。支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75 ×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受壓承載力 183.60kN ＞F=16.85kN, 滿足要求。計算結果底模樓模板 18mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋 b=80mm ，h=80mm, 間距350mm；第二層龍骨 (主文檔實用標準楞)采用雙鋼管Φ48×3.0，A=424mm 2；鋼管橫向間距 1200mm, 鋼管縱向間距 1200mm 。立桿頂層步距 1.50m,立桿中間層最大步距 1.50m,支架架體四周外立面向內的第一跨每層均應設置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應設置豎向斜桿。并應在架體內部區(qū)域每隔 5跨由底至頂縱、橫向均設置豎向斜桿或采用扣件鋼管搭設的剪刀撐?？刹辉O置頂層水平斜桿。模板支架可調底座調節(jié)絲桿外露長度不應大于 300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于 550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置，且應設置豎向斜桿。文檔實用標準三、900×600柱柱截面寬度b=900mm，柱截面高度h=600mm，柱高度H=5400mm，結構表面隱蔽。柱b方向設豎肋5根，對拉螺栓4根，柱h方向設豎肋5根，對拉螺栓2根，柱箍間距600mm，柱模板采用18厚夾板，豎肋采用80×80mm木枋，柱箍采用雙鋼管Φ48×3.0mm，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2，抗剪強度fv=120.00N/mm2。柱箍柱模板距柱箍柱內對拉螺栓柱內對拉螺栓間箍H柱柱模板距豎肋豎肋間箍柱B柱模板立面圖 柱模板平面圖2、荷載計算（1）荷載標準值）新澆混凝土的側壓力文檔實用標準F1=0.22γ×200/(T+15)12(1/2)×β×β×V=0.22×24.00×5.71×1.00×1.15×2.500.5=54.82kN/m2(γ=24.00kN/m312℃),β=1.00,β=1.15,V=2.50m/h,T=20.00F2=γH=24×柱高=24×5.40=129.60kN/m2F、F兩者取小值54.82kN/m212（2)荷載組合計算荷載類型標準值單位分項系數(shù)設計值單位①新澆混凝土的側壓力F54.82kN/m2G65.78kN/m2γ=1.2②傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載Q3K4.00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2柱側模和側肋強度荷載組合①+②71.38kN/m2柱側模和側肋撓度驗算計算荷載①/1.254.82kN/m23、柱模板面板驗算面板的計算寬度取單塊面板高度1000mm，q=71.38×1.0=71.38kN/m，q,=54.82×1.0=54.82kN/m取柱截面高度b方向（通過比較b和h，取大者）進行計算：豎肋間距L=225mm，計算跨數(shù)4跨；木模板厚度h=18mm；W=1000×h2/6=1000×182/6=54000mm3,I=1000×h3/12=1000×183/12=486000mm4抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.107 ，Mmax=KMqL2=0.107×71.38×2252=386657N .mm文檔實用標準σ=Mmax/W=386657/54000=7.16N/mm2模板抗彎強度σ=7.16N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。(2)抗剪強度驗算抗剪系數(shù)KV=0.607，Vmax=KVqL=0.607×71.38×0.23=9.75kNτ=3Vmax/(2×1000×h)=3×9.75×1000/(2×1000×18)=0.81N/mm2模板抗剪強度τ=0.81N/mm 2＜fv=1.40N/mm 2,滿足要求。撓度驗算υ，撓度υmaxυ,4×54.82×2254/(100×9000×486000)=0.20mm撓度系