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文檔簡介

基于表面擴散現象的能除濕HajimeTamonRyozo0.25平方米的活性氧化鋁板的除濕機在夏天通過接oei,1985(1)(3)(4)(5)(1)(3)(4)除濕機具有一個面積0.25㎡的活性氧化鋁板活性氧化鋁板的一側接收來自的熱量,而另一側的熱冷卻水通過管道運行帶走。輻射的強度是由Gorezynskiactinomete測得8002586,1:Rw(HiHo)Q/(vH

0.1米個部分其他物性質在前的報上有石墨粉為1m的最直徑噴灑在活性氧鋁板表面()以獲得的吸收性于能。如對活性氧鋁板之間的熱傳遞的觸電阻黃銅多孔(隙率=058(3以及黃冷卻4來自的NIIASThrocn(3)2氣的流速分別為317和500cm3·s-1,外部空氣的溫度為29-34℃,除濕機相對濕度是80%,則冷卻水流速為39cm3·s-1,被控制的冷卻水溫度設定在之間溫的濕球溫0.0450.08kgm2h1Ind.Eng.Chem.ProcessDes.Dev.,Vol.24,No.2,1985圖(1)H((2)H((3)T((4)(5)T((6)T((7)4.

Solar0.3kg/h4~64所示。

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值得注意的是傳輸性能影響較大的是,Dsapp濕氣的吸附量q和溫度T。因此,我們應該解決通過考慮依賴上述方程eDsapp的q和T。eDaapp的值:E能通過使用我們的程以獲得最大的水分去除。此處的間距(2lx3)冷卻水管,如圖4的中心之間的距離。表I示0.1000.002-0.015m5b0.02-0.60m55活性氧化鋁板厚度水分去除速率的影響。0.2?1.5cm,并且其他值是恒定的,如表I。圖5表示的水分去除時,板的厚度會發(fā)生變化。除水率隨著厚度的增加逐漸減小。作為厚度t1增大時,整個板的兩側的溫度差變大,水分吸附量TQ也變大。與TL的增幅相比,這一增長TQ并不大因此,對于表面擴散的驅動力,DQ余分升,下降的板由于水分的吸附等溫線在活性氧化鋁的非線性的厚度影響。如果該板的厚度TL,線(TamonandToei,1985)DQ板TL的厚度變化除水率也隨之變化其中目前可以活性氧化鋁板的厚度為0.3?1.5cm。正方形冷卻水配管的一側的長度為1.4cm,冷卻水管的間距的情況下為10.0cm,除水率是

kgm2h1的為0.3cm激活氧化鋁板別保持不變,如表I。圖6示出除水率與速度的積,當冷卻管道的氧化鋁板是0.5cm時,方6。6間距對冷卻水管上除水率的影響圖7輻射強度對除水率的影3輻射強度對除水率的影響。輻射的強度從2931-8793kJ/(㎡·h)變化,其它的值都保持不變,如表I。圖7表示出的水分去除與速度的積。 除水率減小。這個結論可以在后面的推導中證明。對于前者的情況下,大的溫度差發(fā)生在活化的氧化鋁板和水分吸附量增加的梯度的兩 ·h項目的財政項目研究號421011(1979)和對能源的文件號505556(1980F比的平方冷卻水管一側的長度和Hi=在除濕機的空氣濕度H0=在除濕機出口空氣濕度h1=傳熱膜系數,W·M-2·K-Lx1=4中所定義,mLx2=4Lx3=4Ly1=4Ly2=4Ly3=4Ly

=4Q=m3qSTVH=潮濕的容積,m3/kgX4Y4λe=Wm2Kλ1=Wm2Kλ2=Wm2Kapp Kapur,J.C.SolarEnergy1880,4,Kimura,K.;Tabata,M.;Matsuura,H. softheAnnualConventionofArchitectureofJapan,1977,127.Okazaki,M.;Ito,I.;Toei.R.AIChESymp.Ser.1878,No.163,Okazaki,M.;Tamon,H.;Toei,R.AICh€J.1881,27,Oisen,T.G."SolarHeatingandCooling:ANationalForum";UniversityofMiami,SchoolofContinulngStudies:Miami,FL,1978.Robinson,H.I.H;ouston,S.AIChESymp.Ser.1980,No.76,139.Rush,W.F.SymposiumPapers:EnergyFromtheSun,InstituteofGasTechnology,Chicago,IL,1976.Satcunanathan,S.;So'Brier,G.C."SolarTechnologyforBuilding";is,C.,Ed.;RoyalInstituteofBritishArchltectsPublicationLimited:London,England,1977.Tamon,H.;Kyotani,S.;Wada,H.;Okazaki,M.;Toei,R.J.Chem.Eng.188la,14,Tamo

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