污水處理AO工藝脫氮

污水處理A/0工藝脫氮除磷一般的活性污泥法以去除污水中可降解有機(jī)物和懸浮物為主要目的，對(duì)污水中氮、磷的去除有限。隨著對(duì)水體環(huán)境質(zhì)量要求的提高，對(duì)污水處理廠出水的氮、磷有控制也越來越嚴(yán)格，因此有必要采取脫氮除磷的措施。一般來說，對(duì)污水中氮、磷的處理有物化法和生物法，而生物法脫氮除磷具有高效低成本的優(yōu)勢，目前出現(xiàn)了許多采用生物脫氮除磷的新工藝。一、 生物脫氮除磷工藝的選擇按生物脫氮除磷的要求不同，生物脫氮除磷分為以下五個(gè)層次：去除有機(jī)氮和氨氮；去除總氮；去除磷；去除氨氮和磷；去除總氮和磷。對(duì)于不同的脫氮除磷要求，需要不同的處理工藝來完成，下表列出了生物脫氮除磷5個(gè)層次對(duì)工藝的選擇。生物脫氮除磷5個(gè)層次對(duì)工藝的選擇對(duì)于不同的TN出水水質(zhì)要求，需要選擇不同的脫氮工藝，不同的TN出水水質(zhì)要求與脫氮工藝的選擇見下表。不同TN出水水質(zhì)要求對(duì)脫氮工藝的選擇生物除磷工藝所需B0D5或COD與TP之間有一定的比例要求，生物除磷工藝所需BOD5或COD與T比例P的要求見下表。生物除磷工藝所需BOD5或COD與TP的比例要求二、 A/0工藝生物脫氮工藝工藝流程A/0工藝以除氮為主時(shí)，基本工藝流程如下圖1。圖1缺氧/好氧工藝流程A/O工藝有分建式和合建式工藝兩種，分別見圖2、圖3。分建式即硝化、反硝化與BOD的去除分別在兩座不同的反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行；合建式則在同一座反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行。合建式反應(yīng)器節(jié)省了基建和運(yùn)行費(fèi)用以及容易滿足處理工程對(duì)碳源和堿度等條件的要求，但受以下閑素影響：溶解氧(0.5~1.5mg/L)、污泥負(fù)荷［0.1~0.15kgBOD5/(kgMLVSS?d)］、C/N比(6-7)、pH值(7.5~8.0)，而不易控制。對(duì)于pH值，分建式A/O工藝中，硝化液一部分回流至反硝化池，池內(nèi)的反硝化脫氮菌以原污水中的有機(jī)物作碳源，以硝化液中NOx-N中的氧作為電子受體，將NOz-N還原成N2，不需外加碳源。反硝化池還原1gNOx-N產(chǎn)生3.57g堿度，可補(bǔ)償硝化池中氧化1gNH3-N所需堿度(7.14g)的一半，所以對(duì)含N濃度不高的廢水，不必另行投堿調(diào)pH值，反硝化池殘留的有機(jī)物可在好氧硝化池中進(jìn)一步去除。一般來說分建式反應(yīng)器(A/O工藝)硝化、反硝化的影響因素控制范圍可以相應(yīng)增大，更為有效地發(fā)揮和提高活性污泥中某些微生物(如硝化菌、反硝化菌等)所特有的處理能力，從而達(dá)到脫、處理難降解有機(jī)物的目的，減少了生化池的容積，提高了生化處理效率，同時(shí)也節(jié)省了環(huán)保投資及運(yùn)行費(fèi)用；而合建式A/O工藝便于對(duì)現(xiàn)有推流式曝氣池進(jìn)行改造。圖2分建式缺氧一好氧活性污泥脫氮系統(tǒng)

圖3合建式缺氧好氧活性污泥脫氮系統(tǒng)A/0工藝生物脫氮工藝的特點(diǎn)1.優(yōu)點(diǎn)同時(shí)去除有機(jī)物和氮，流程簡單，構(gòu)筑物少，只有一個(gè)污泥回流系統(tǒng)和混合液回流系統(tǒng)，節(jié)省基建費(fèi)用。反硝化缺氧池不需外加有機(jī)碳源，降低了運(yùn)行費(fèi)用。好氧池在缺氧池后，可使反硝化殘留的有機(jī)物得到進(jìn)一步去除，提高了出水水質(zhì)c缺氧池中污水的有機(jī)物被反硝化菌所利用，減輕了好氧池的有機(jī)物負(fù)荷，同時(shí)缺氧池中反硝化產(chǎn)生的堿度可彌補(bǔ)好氧池中硝化需要堿度的一半。2.缺點(diǎn)脫氮效率不高，一般去除率為70%~80%。好氧池出水含有一定濃度的硝酸鹽，如二沉池運(yùn)行不當(dāng)，則會(huì)發(fā)生反硝化反應(yīng)，造成污泥上浮,使處理水水質(zhì)惡化。（三）影響工藝的因素水力停留時(shí)間t反硝化tW2h，硝化tW6h，當(dāng)硝化水力停留時(shí)間與反硝化水力停留時(shí)間為3:1時(shí)，氨氮去除率達(dá)到70%~80%,否則去除率下降。有機(jī)物濃度與DO進(jìn)入硝化好氧池中BOD5W80mg/L;硝化好氧池中DO大于2mg/L。BOD5/NOX-N比值反硝化缺氧池污水中溶解氧性的BOD5/NOX-N比值應(yīng)大于4,以保證反硝化過程中有充足的有機(jī)碳源?；旌弦夯亓鞅然旌弦夯亓鞅炔粌H影響脫氮效率，而且影響動(dòng)力消耗?；旌弦夯亓鞅葘?duì)脫氮效率的影響見下表。從表中可以看出，RNW50%,脫氮效率加很低；N<200%,nN隨RN的上升而顯著上升；當(dāng)RN>200%后，nN上升比較緩漫，一般內(nèi)回流比控制在200%~400%。混合液回流比對(duì)脫氮效率的影響污泥濃度（MLSS）污泥濃度一般要求大于3000mg/L,否則脫氮效率下降。污泥齡（8c）污泥齡應(yīng)達(dá)到15d以上。硝化段的污泥有機(jī)負(fù)荷率硝化段的污泥有機(jī)負(fù)荷率要小于0.18kgBOD5/（kgMLVSS?d）;硝化段的TKN/MLVSS負(fù)荷率小于0.05kgTKN/（kgMLVSS?d）。溫度與pH值硝化最適宜的溫度20~30°C、反硝化最適宜的溫度20~40°C；硝化最佳pH值為8~8.4,反硝化最佳pH值為6.5~7.5。原污水總氮濃度TN原污水總氮濃度TN<30mg/L。（四） A/O工藝設(shè)計(jì)參數(shù)A/O工藝設(shè)計(jì)參數(shù)見下表。A/O工藝設(shè)計(jì)參數(shù)（五） A/O工藝設(shè)計(jì)計(jì)算包括缺氧池（區(qū)）容積計(jì)算、好氧區(qū)容積、混合液回流量、需氧量的計(jì)算。1.缺氧池（區(qū)）容積計(jì)算、好氧區(qū)容積、混合液回流量計(jì)算其計(jì)算公式見表下。計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算公式參數(shù)說明缺氧池（區(qū)）有效容積△缺氧池（區(qū)）3—生物反應(yīng)池的設(shè)計(jì)流盤，—生物反應(yīng)池內(nèi)混合液懸浮固體平均濃度，—生物反應(yīng)池進(jìn)水總凱氏氮濃度，

一生物反應(yīng)池出水總氮濃度，△ —排出生物反應(yīng)池系統(tǒng)的微生物量，—°C時(shí)的脫氮速率，— ?宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定；—C時(shí)的脫氮速率，宜取 一?缺氧池（區(qū)）有效容積—設(shè)計(jì)溫度，C—污泥總產(chǎn)率系數(shù)，宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定，無試驗(yàn)資料時(shí)，系統(tǒng)有初沉池時(shí)取無初沉池時(shí)取單位容積混合液中，活性污泥固體物質(zhì)總量 中揮發(fā)性懸浮固體物質(zhì)總魚所占比例；。一生物反應(yīng)池進(jìn)水五日生化需氧量濃度，一生物反應(yīng)池出水五日生化需氧量濃度，好氧池（區(qū)）容積。一好氧池（區(qū)）容積，3一生物反應(yīng)池的設(shè)計(jì)流量，。一生物反應(yīng)池進(jìn)水五日生化需氧量濃度，—生物反應(yīng)池出水五日生化需氧量濃度，0一好氧池（區(qū)）設(shè)計(jì)污泥泥齡值，—污泥總產(chǎn)率系數(shù)，宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定，無試驗(yàn)資料時(shí)，系統(tǒng)有初沉池時(shí)取無初沉池時(shí)取一生物反應(yīng)池內(nèi)混合液懸浮固體平均濃度，安全系數(shù)，取卩一硝化菌生長速率， -—生物反應(yīng)池中氨氮濃度，—硝化作用中氮的半速率常數(shù)，—設(shè)計(jì)溫度，°c；—c時(shí)硝化菌最大生長速率，混合液回流量一混合液回流量，混合液回流比不宜大于缺氧池（區(qū)）容積，3一c時(shí)的脫氮速率，— ? 宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定；一生物反應(yīng)池內(nèi)混合液懸浮固體平均濃度，—回流污泥量，一生物反應(yīng)池出水總凱氏氮濃度，一生物反應(yīng)池進(jìn)水總氮濃度，2.需氧量的計(jì)算氧化1gNH3-N需氧4.57g,并消耗7.14g堿度；而反硝化IgNOx—N生成3.57g堿度，并消耗1.72gBOD5,同時(shí)還提供2.6g02，需氧量可按式（1）計(jì)算。需氧呈詳細(xì)計(jì)算公式見下式。式中aSr一降解有機(jī)物的需氧量；a—BOD5的氧當(dāng)量，1.0,即降解1kgBOD5需氧1kgO2;s—BOD5去除量；K—污水日變化系數(shù)；Q一污水平均日流量，m3/d;So,Se—污水流入、流出的BOD5濃度，g/m3；bNr—氨氮硝化需氧量；b—氨氮的氧當(dāng)量，4.57即硝化1g氨氮需氧4.57g;Nr一氨氮被硝化去除鹽，kg/d;NKo,Nke—進(jìn)出水TKN濃度，g/m3；Xw—每日凈增活性污泥量，即每日排放剩余活性污泥量，kg/d;0.