建筑工程履帶吊上樓板應用技術匯報

履帶吊上樓板應用技術一、工程概況A、B軸線處的鋼桁架及屋面檁條等鋼構件，原采用450t履帶吊進行吊裝，后根據(jù)工程的特點，及保障鋼結構節(jié)點工期的按時完成，經與設計、監(jiān)理、建設計單位商討，并經過專家認證后，采用100t履還吊上樓板進行吊裝A、B軸線處的鋼桁架及屋面檁條等鋼構件，到達層2/0A和3/0A軸線之間平臺區(qū)域為100t履帶吊行走及施工道路，其厚為250mm，設計樓面承載力為35KN/m2。二、受力分析及驗算1履帶吊基本參數(shù)100噸履帶吊自重：110噸；起吊荷載：15噸；其他基本尺寸見100噸履帶吊外形圖。2荷載工況分析履帶吊行走時，自重為110t。最大起吊荷載15t，動力荷載放大系數(shù)按1.4考慮。履帶吊在行走時接觸面積按6.45×0.9×2＝11.61m2，因此行走時的平均接地壓力為99kN/m2，工作時的平均接地壓力為118.4kN/m2，都超出35kN/m2的設計荷載，因此需要進行加固處理。3加固方案說明吊車走行路線上鋪設路基箱，通過吊機履帶傳到路基箱上，再由路基箱傳到已有的橋面框架梁上，這種方案傳力體系明確，加固層作業(yè)空間大，對施工活動影響小；但是要對樓層梁進行驗算。 每個路基箱外形尺寸為12000mm*6100mm*588mm，其中兩邊大梁采用三根H588*300*12*20并排焊接，中間采用22號槽鋼，縱向再用L100號角鋼做支撐，為了把路基箱的荷載均勻的傳遞到橋梁，不接觸到樓板，在路基箱底部的兩頭焊接900*600*50的鋼板。如圖1：（材質均為Q345B）圖1路基箱示意圖（單跨梁寬度為900mm）4加固驗算加固驗算過程分成兩個部分：1、路基箱強度和變形驗算；2、橋面大梁的承載能力驗算。路基箱變形驗算采用sap2000，橋面大梁驗算采用PKPM。根據(jù)吊車走行路線，考慮荷載的不利布置，主要驗算如圖2、3所示的兩個工況：圖2吊車作業(yè)——工況（1）圖3吊車作業(yè)——工況（2）1）路基箱強度與變形驗算（1）工況1條件下路基箱的強度與變形情況100t履帶吊，自重110t，軌距*履帶長*履帶寬：5200*6450*900，梁上線荷載，(D：箱梁自重；L：活荷載）：L=1150/2/6.450=89KN/m荷載組合：①1.35D+0.98L②1.2D+1.4L③1.2D+L在該工況下，路基箱骨架豎向變形如圖4所示，最大豎向位移為45mm，發(fā)生在邊梁跨中位置，變形滿足工程要求。圖4路基箱骨架豎向變形情況路基箱骨架等效應力分布情況如圖5所示，最大應力比為0.779，由此可知骨架結構安全。此工況下傳到下面橋梁的集中荷載為：恒載：27.78KN；活載：279KN。圖5路基箱骨架等效應力分布情況（2）工況2條件下路基箱的強度與變形情況100t履帶吊，自重110t，軌距*履帶長*履帶寬：5200*6450*900，起吊重物最大15t，梁上線荷載，(D：箱梁自重；L：活荷載）：L=1250/2/6.450=99KN/m路基箱骨架豎向變形如圖6所示，最大豎向位移為11mm，發(fā)生在邊梁跨中位置，變形滿足工程要求。圖6路基箱骨架豎向變形情況圖7路基箱骨架等效應力分布情況路基箱骨架等效應力分布情況如圖7所示，最大應力比為0.231，由此可知骨架結構安全。此工況下傳到下面橋梁的集中荷載為：恒載27.76KN，55.52KN；活載43.38KN，559.36KN。2）工況2條件下橋梁的承載力驗算從以上兩個工況的計算結果可知，工況2對橋梁的作用最大，所以核算橋梁承載力時荷載取此值。按照結構施工圖中混凝土構件尺寸建模后，施加吊機及下部鋼支架恒、活荷載（見荷載圖），其中吊機活荷載考慮起吊過程中的沖擊力，乘以了1.1的系數(shù)。荷載組合共考慮27組（未考慮地震作用的組合），其中起控制作用的組合為：1.2x恒載+1.4x活載。3）混凝土局部承載力計算對路基箱下900*600*50的鋼板接觸面進行混凝土的局部承載力驗算。根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002中-1式，遠大于559KN，因此是安全的。5結論綜上所述，三根H588*300*20*12的工字鋼作鋼骨肋梁組成的路基箱變形和強度可以滿足履帶吊行走及施工要求；另外從橋面梁的驗算結果看，梁支座和跨中配筋均為10D28(三級鋼)，小于原結構施工圖中混凝土梁實際配筋12D28（三級鋼），滿足要求；梁跨中撓度2.81mm，也滿足要求。因此該加固方案是安全可行的。三、實施效果1履帶吊上樓面與吊裝鋼桁架施工圖見圖3-1、2。圖3-1履帶吊上樓面實施圖圖3-2履帶