廣州某住宅項目高支模施工方案門式腳手架

目錄TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc235284447"第一章工程概況及編制依據1HYPERLINK\l"_Toc235284448"1-1工程概況1HYPERLINK\l"_Toc235284449"1-2編制依據：1HYPERLINK\l"_Toc235284450"1-3參考文獻1HYPERLINK\l"_Toc235284451"第二章材料選用及擬定搭設方案1HYPERLINK\l"_Toc235284452"第三章構造措施2HYPERLINK\l"_Toc235284453"3-1門式架支撐體系的構造要求2HYPERLINK\l"_Toc235284454"第四章安裝拆除方法2HYPERLINK\l"_Toc235284455"4-1門式架支撐體系的搭設2HYPERLINK\l"_Toc235284456"4-2模板的安裝3HYPERLINK\l"_Toc235284457"4-3模板的拆除3HYPERLINK\l"_Toc235284458"4-4模板拆除時應注意事項4HYPERLINK\l"_Toc235284459"第五章高支模施工搭設安全管理4HYPERLINK\l"_Toc235284460"5-1模板工程安全技術措施4HYPERLINK\l"_Toc235284461"5-2高支模支撐體系的安全注意事項4HYPERLINK\l"_Toc235284462"第六章模板施工防火措施5HYPERLINK\l"_Toc235284463"6.1組織措施5HYPERLINK\l"_Toc235284464"6.2技術措施5HYPERLINK\l"_Toc235284465"第七章澆筑樓面混凝土時的注意事項6HYPERLINK\l"_Toc235284466"7-1對澆砼要求6HYPERLINK\l"_Toc235284467"7-2現場監(jiān)測方法6HYPERLINK\l"_Toc235284468"第八章應急救援預案7HYPERLINK\l"_Toc235284469"8-1概述7HYPERLINK\l"_Toc235284470"8-2五種事故的預防措施8HYPERLINK\l"_Toc235284471"8-3五種事故的應急措施9HYPERLINK\l"_Toc235284472"8-4具體急救步驟9HYPERLINK\l"_Toc235284473"8-5具體急救方法9HYPERLINK\l"_Toc235284474"第九章樓面梁與板模板設計計算9HYPERLINK\l"_Toc235284475"9-1地下梁板模板搭設計算9工程概況及編制依據1-1工程概況工程名稱：***DE組團主體土建及安裝總承包工程，工程建設地點：廣州市***路以西地段,建設單位：XXX地產開發(fā)有限公司，監(jiān)理單位：XXX監(jiān)理有限公司，施工單位：XXX建筑工程集團有限公司。XXX住宅小區(qū)DE組團：總建筑面積：28731.1m2,（其中：地上:21611.8m2,，地下7119.3m2,），建筑基底面積：31906.2m2,建筑總高度：53.55m,，建筑層數：地上12、14、16層，地下1層。首層為大堂和架空層，2層至頂層為住宅。建筑工程等級：2級，設計使用年限：50年，抗震設防烈度：7度。D組團分為D-1、D-2共二棟，±0.000相當于34.40；E組團分為E-1、E-2共二棟，±0.000相當于34.85；。D-1棟為15/15層，高度為50.40m/53.55m；D-2棟為15/15層，高度為50.70m/53.85m；、E-1棟為13/14層，高度為44.20m/47.25m；、E-2棟為12層，高度為41.10m。高支模支模高度為4.7m、5.3m、7.8m，4.7m、5.3m為地下室頂板，模板立柱支撐基礎地下室底板（E組團標高-6.950m、D組團標高-6.500m）；7.8m高支模位于主樓二層梁板，支承基礎為地下室頂板,（采用扣件式鋼管腳手架支撐另出方案），本方案只考慮地下室部分高支模。地下室頂板梁截面200×500—500×1000，最大截面為500×1000，最大板厚200mm。1-2編制依據：工程施工圖紙建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ128-2000/J43-2000）《混凝土泵送施工技術規(guī)程》《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-02《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法》（建質[2004]213號）《木結構設計規(guī)范》GBJ5-88《建筑結構荷載規(guī)范》GB53071-3參考文獻《建筑施工計算手冊》江正榮主編《建筑施工腳手架實用手冊》杜榮軍主編《建筑工程模板施工手冊》楊嗣信主編《建筑工程安全生產技術》材料選用及擬定搭設方案模板——擬采用18mm厚夾板模板；枋木為松枋木，截面采用80mm×80mm。支撐體系——采用門式腳手架支撐體系：2-1地下室D組團頂板4.7m高支模和E組團5.3m高支模支撐門式架間距按0.9m*0.9m間距搭設，支承基礎均混凝土面，基礎不再采取加強措施。門式架底部與混凝土面之間鋪設150*150*20厚木板墊塊。支撐體系掃地桿離地距離統(tǒng)一為200mm。2-2腳手架體系須設置縱橫剪刀撐，剪刀撐的設置要求：（a）高支模門式架支撐系統(tǒng)——水平方向的剪刀撐，均設一道，具體位置見附圖，而且必須連續(xù)設置。豎直方向的剪刀撐，必須從底至頂連續(xù)設置，兩外側排必須設置；中間縱橫方向每兩排或梁下單側設置一道垂直剪刀撐。（b）整個腳手架支撐體系必須與已澆筑完主體結構柱及夾層邊梁拉、頂緊，加強支撐體系的整體穩(wěn)定性。2-3地下室高支模梁板模板搭設要求（a）地下室梁，次龍骨采用80×80mm方木，間距為250mm，架體間距為900mm，梁側板立檔采用80×80枋木，間距為250mm，頂托上用兩根φ48*3.5的鋼管作為主龍骨，主龍骨荷載通過頂托將荷載傳遞到支撐體系；側模設斜撐，間距為250mm。（b）樓板地下室頂板最大板厚均為200mm，180mm：次龍骨均采用80×80木枋，間距為400mm，用一根80*80木枋作為主龍骨通過頂托將荷載傳遞到支撐體系。構造措施3-1門式架支撐體系的構造要求采用的鋼門式腳手架有三種規(guī)格：A型規(guī)格：Φ42×1219×1930mmB型規(guī)格：Φ42×1219×914mmC型規(guī)格：Φ42×1219×490mm間距按設計計算要求；縱橫水平桿都直接固定在架體立柱上；立柱直接立在鋼筋混凝土樓面上，立桿與地面中間設150*150*20厚木板墊塊；離地200mm高開始架設水平桿，作為掃地桿；水平拉桿原則上采用對接，當局部搭接時，橫桿搭接長度不應少于1m，用不少于兩個旋轉扣件扣緊；上下左右搭接或對接接頭應錯開不少于800mm；門式架支撐體系應與兩側已澆筑主體結構頂緊，加強穩(wěn)定性，同時要求先搗制框架柱混凝土完畢，利用部分柱加固腳手架體系。梁支架兩側及中間平面上縱橫方向每兩排設置一道垂直剪刀撐，立面上由底到頂連續(xù)設置；，斜桿與地面的傾角宜為45~60度，具體位置見附圖，交叉角為90度左右。安裝拆除方法4-1門式架支撐體系的搭設對材料進行質量驗收，作好安全技術和搭設質量技術交底工作。要求下一層柱子混凝土在該層模板安裝前已澆筑完畢并達到1.2MPa。搭設順序：鋪放墊木（板）→拉線、放底座→自一段起立門架并隨即裝交叉支撐→裝水平架（或腳手板）→裝梯子→裝設加強用的大橫桿→裝設連墻桿→照上述步驟，逐層向上安裝→裝加強整體剛度的長剪刀撐→裝設頂部欄桿、掃地桿。本工程剪刀撐設計沿梁軸線按梁下兩外側設置剪刀撐、沿架高度連續(xù)布置，并與6－7根立桿連結牢固，剪刀撐的斜桿與水平面（或地平面）的夾角為45～60度。剪刀撐鋼管搭接不少于1000mm，要用不少于2個扣件扣牢。垂直梁軸線在各柱兩側排立桿設置垂直剪刀撐，與地面夾角為45～60度，且要求各垂直剪刀撐必須落地。扣件連接要求：扣件內壁的圓幅度精確與鋼管扣緊時，內壁盡量與鋼管吻合。螺栓不宜擰得過緊。擰緊程度一般控制在40--65N.M之間。架體與建筑物的拉接，采用鋼管與柱、過梁頂緊。提高立桿的縱向剛度，防止腳手架內外傾斜，增加架體的整體穩(wěn)定；同時要求從第一部開始每兩步與已澆筑框架柱或過梁拉結一道。在外排架搭設1.2m高橫桿作為安全防護欄桿。搭設腳手架的注意事項：1、操作人員必須持腳手架操作證才能上崗，嚴禁酒后作業(yè)。2、確保安全施工，搭設腳手架時，架子工必須戴好安全帽、系好安全帶，穿絕緣鞋和工作手套；防止鋼管滑落和扣件傷人，地面不準站人，并設置警戒標志牌。3、搭設材料必須經過驗收和選擇，保證材料質量和構造錯位搭接的需要。4、各桿件相交伸出的端頭部分不小于100mm，防止桿件漏連。5、扣件螺栓擰緊要適宜。6、大風大雨或停工一段時間后，必須對腳手架進行全面檢查，發(fā)現變形，下沉，扣件銹蝕嚴重、連接扣松脫，要及時加固，更換，維修，合格后方可繼續(xù)使用。4-2模板的安裝梁、板模板的安裝順序：復核樓層的軸線和標高——支梁底模、板模（按規(guī)定起拱）——梁側?！裰糜杪窦?、予留空洞——復核位置、標高與梁截面尺寸——與相鄰梁板連接固定——全面檢查驗收①梁模板安裝時，先把梁從柱模邊或大廳中心開始并按設計頂撐間距放樣，立中間部分頂撐。擺支頂主龍骨和次龍骨，再把梁底模兩頭擱置在柱模襯口檔上，接著安放梁側板，要在側板外側鋪上夾木將側板夾緊、釘牢。施工過程中要進行平直度的檢查。②當梁的跨度在4m或4m以上時，在梁模板的跨中按2/1000起拱。③平板模板安裝時，先把靠梁模板旁的主龍骨擺上，按間距等份主龍骨來擺中間部分的次龍骨，然后在次龍骨上面釘18mm厚的夾板，安裝好平板模板后，應進行模板面標高的檢查工作，如有不符，立即調整。整個模板體系安裝完成后需要進行質量驗收并作好驗收記錄。4-3模板的拆除模板拆除前，試塊應進行試壓，因為梁的跨度接近8m，所以同條件養(yǎng)護試件強度必須達到100%才能拆模，拆模前應做好拆模申請。并對工人做好拆除作業(yè)安全技術交底工作。模板拆除的順序和方法應遵循自上而下、先側板后底板的原則。拆除時，嚴禁用大鐵錘硬砸和撬棍硬撬。具體如下：①板模板：板模板的拆除要先放低支架或打掉楞木下的鍥塊，拆除部分楞木，以免損壞模板，危及人身安全。梁模板：梁模板的拆除是先側板后底板；梁側板的拆除是先拆下側板的支撐以及壓腳板等。側板可整片拆下。梁底板的拆除是先降低支架或打掉鍥塊，降低支架或打掉鍥塊的順序，應該是先拆中間1/3，再拆兩邊1/3，應由中間向兩邊對稱拆除，邊沿懸臂梁從端部向支座方向拆除，避免產生與結構受力順序不一樣的附加應力，引起結構開裂；然后使底板降到支架上，整塊拆下模板。拆除時應從主梁→次梁→板的順序拆除，讓結構逐步承荷。鋼管腳手架的拆除：在模板拆除并清理完畢，再從上到下逐層拆除腳手架支撐。4-4模板拆除時應注意事項1、拆除時要逐塊拆卸，不得成片松動和撬落或拉倒。2、嚴禁站在懸臂結構上面撬拆底模。3、每人要有足夠的工作面，數人同時操作時要合理科學分工，統(tǒng)一行動和信號。4、拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通行發(fā)生事故。5、拆模時下方不能有人，拆模區(qū)應設警戒線，以防有人誤入被扎傷。高支模施工搭設安全管理5-1模板工程安全技術措施施工前應對工人作好安全技術交底工作。施工臨時用電線路不得掛在門式腳手架上。整個高支模施工過程應有現場安全員進行旁站監(jiān)督。工人進入施工現場必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應系牢。工人上下操作，應行走專門搭設的上人梯。經醫(yī)生檢查認為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)。工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業(yè)，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。10、二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍攔，暫停人員過往。11、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。12、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。13、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。14、高空作業(yè)要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業(yè)。15、裝拆模板時，作業(yè)人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。16、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。5-2高支模支撐體系的安全注意事項1、立桿平實，底部應設150*150*20厚木板墊塊；2、在離立桿底端200mm高開始搭設橫桿；3、設縱橫垂直剪刀撐，與地角度為45~60o。4、按設計設置水平剪刀撐。5、作好腳手架與先澆混凝土結構的附著加固工作。6、模板安裝完畢必須報監(jiān)理進行驗收。模板施工防火措施6.1組織措施1、建立易燃、易爆物和強腐蝕介質管理制度。2、建立防火責任制，加強電氣防火重點場所煙火管制，并設置禁止煙火標志。3、建立防火教育制，經常進行防火知識教育和宣傳，提高各類人員防火自覺性。4、建立防火檢查制，發(fā)現問題，及時處理。5、強化防火領導體制，建立防火隊伍。6.2技術措施1、合理配置、更換各種保護電器，對電器和設備的過載、短路故障進行可靠的保護。2、在電氣裝置和線路周圍，不得堆放易燃、易爆和強腐蝕介質，不使用火源。3、在電氣裝置相對集中的場所，如變電所、配電室、發(fā)電機室等配置絕緣滅火器材等，并禁止煙火。4、加強電氣設備“相-相”間和“相-地”間絕緣，防止閃爍。5、合理設置防雷裝置，避免雷電直擊，機器要有專人管理，使用完畢后要切斷電源。6、建筑物各層外排柵施工梯處均須設置兩個5kg的滅火器，樓層面積大于1000㎡的，須按每增加500㎡多設置兩個5kg滅火器。7、現場保衛(wèi)室、現場辦公室、工具、用房等按每50㎡設置一個5kg的滅火器；材料倉、模板等易燃周轉料堆放場按每50㎡設置兩個5kg的滅火器。9、木材堆垛的面積不要過大，堆與堆之間應保持一定的距離。施工現場、加工作業(yè)場所和材料堆置場內的易燃、可燃雜物，應及時清理，做到下班前場地清潔。10、必須在建筑樓層內、材料區(qū)、模板區(qū)設置滅火器位置旁同時設置消防水管。11、嚴格執(zhí)行用火申報審批制度，凡是電氣焊及用明火處，要有滅火措施及設備，周圍無易燃物，并有專人看管。12、配電線路須按規(guī)定架設整齊，架空線應用絕緣導線，不得成束架空敷設或沿地明敷設，線路必須架離易燃物品，用電不得超負荷使用，停止使用的配電箱應切斷電源，箱門上鎖，宿舍、庫棚內照明燈具不得大于60瓦。電線穿過可燃物或可燃墻壁應套上瓷管或塑料管。13、施工現場不設油庫庫、危險品庫庫，少量油漆漆、涂料、稀稀料等使用的的小型暫存處處，須經保衛(wèi)衛(wèi)干事先批準準，并有可靠靠的防火措施施。消防工具要有專人人管理，并定定期進行檢查查和試驗，確確保使用可靠靠。14、班組工人宣傳防火火知識，進行行防火教育，對對違反防火規(guī)規(guī)定和破壞設設施的人員嚴嚴加處罰。15、立現場設防火領導導小組，貫徹徹實施上級有有關規(guī)定，統(tǒng)統(tǒng)籌施工現場場、生活區(qū)、材材料堆放場地地、倉庫等消消防安全工作作，明確各級級防火責任，定定期與不定期期開展防火檢檢查，整治隱隱患。16、施工現場不準吸煙煙。吸煙須到到指定吸煙區(qū)區(qū)，并在吸后后熄滅煙頭，在在工棚內吸煙煙時，應將煙煙頭和火柴梗梗放在有水的的盆里。17、鋼筋安裝需焊接接部位的模板板上要保證模模板充分濕潤潤，防止火花花及焊渣掉落落在模板上，導導致模板起火火。澆筑樓面混凝土時時的注意事項項7-1對澆砼要求本工程混凝土澆筑筑擬每次采用一臺臺車泵送料，坍落度為150mm左右，直接將混凝土送到澆筑部位，管道臨空，不應布置在澆注層模板上。出料口高度為300mm左右，避免過大的沖擊力。卸料時不得堆料過高，要求均勻放料，采用振動棒進行振搗，其施工水平荷載取值為很小，取值2kN/m2，垂直荷載取值為4kN/m2，要求經計算模板體系安全。澆注混凝土時，需需要有木工隨隨時跟蹤加固固支撐體系的的強度。高支模部位，梁高高大于900mm的梁梁分層澆注，每每層厚度為500mm，上下層澆澆注時間間隔隔應小于混凝凝土的初凝時時間。澆注路路線：順著次次梁方向，先先澆筑梁，再澆板，待1.0h后又回來澆澆筑高支模部部位，再澆注其他部部位，再過11.0h后，回來澆澆注完畢高支支模部位樓面面，確保分層層澆注質量。澆注混凝土時，模模板操作層臨臨邊需要圍護護，作業(yè)時，電電線不得亂拉拉、拖地，要要求在澆注前前每幢樓先設設置一個三級級配電箱，施施工過程中要要求不少于兩兩個電工跟蹤蹤施工，同時時需要現場質質安員旁站監(jiān)監(jiān)督。做到施施工有序，發(fā)發(fā)現情況不對對，應立即停停工，將人員員撤至安全地地點，待查明明原因或經處處理完畢，確確保在安全狀狀態(tài)才能繼續(xù)續(xù)施工?；炷翝沧r，工工人應該佩帶帶好勞動保護護用品，包括括安全帽、安安全帶和絕緣緣手套。7-2現場監(jiān)測方法法在混凝土澆筑時，須須有技術人員員和木工跟蹤蹤管理，對于于腳手架的支支撐體系，在在大梁交匯處處下的部位要要進行重點檢檢查，由于澆澆筑混凝土時時間短，主要要是全程跟蹤蹤，靠目測結結合實測數據據，測量方法法為：在梁下下主龍骨上掛掛錘球，錘球球下垂直地面面上固定垂直直標尺，在垂垂線上用簽字字筆作一細標標志，并且讀讀取標尺上最最初資料（見見附圖），另另外需要依靠靠建筑施工永永久水平點作作為參照點，測測定地基下沉沉的數值，用用水平儀在架架外20m遠處測測量各個資料料。當發(fā)現下下沉值超過警警戒值（警戒戒值為5mm，控制值值為8mm；）時應立即停止止上部施工，將將人員撤離現現場。在下部部設立警戒線線，組織人員員進行加固?？煽稍诔休d主龍龍骨中間增設設一鋼管立桿，減減少主龍骨的的跨度來滿足足承載力要求求。門式架立柱垂直度度，在門式架架體系搭設完完畢為安裝主主龍骨前，通通過在最頂層層水平桿層上上掛錘球校正正立桿的垂直直度，校正后后要求垂直度度不超過3mmm，符合要求求后通過扣件件固定，測定定并記錄垂直直度初始值；；混凝土澆筑筑過程中，是是通過電子經經緯儀在200m開外進行行測量，對于于垂直度偏差差明顯的立柱柱重點測量，當當發(fā)現垂直度度偏差值超過過超過原始數數據10mm（警戒值）時時進入應急狀狀態(tài)，采取減減輕上部施工工活荷載，督督促避免堆料料過高措施進進行緩解，如如果垂直度偏偏差值接近控控制值（偏差差大于初始值值20mm）時需要采采取加固措施施，如加立桿桿或剪刀撐。應急救援預案8-1概述高支模施工危險源源可能出現的的安全事故為為坍塌、物體體打擊、高處處墜落、觸電電四種形式。應急救援組織：公公司法人（總總經理）為工工程應急救援援工作的最高高領導人，項項目經理為應應急救援工作作的直接領導導人?，F場各各管理人員為為救援工作的的執(zhí)行者，現現場還應該確確定具體的經經過培訓的應應急救援人員員，救援工作作應發(fā)動民工工和群眾的配配合工作，并并接受群眾的的監(jiān)督。應急預案現場項目目部組織機構構圖項目經理項目經理項目主管項目安全員安全維護小組施工組器材組施工班組救援預備器材和物物品應包括擔擔架、繃帶、止止血藥、氧氣氣袋、防暑藥藥等當出現緊急情況或或事故后，現現場管理人員員應馬上停止止作業(yè)部位的的施工，將人人員撤離到安安全地帶，且且要求第一個個立即報告項項目經理，當當出現一般事事故（包括支支撐體系的過過大變形）的的緊急情況時時，項目經理理應立即組織織人員將作業(yè)業(yè)人員撤離至至安全地帶，確確定停止出現現安全隱患部部位的施工工工作，并應在在12小時內組組織人員作好好臨時加固工工作，避免事事態(tài)擴大，項項目經理應在在半個鐘頭內內電話報告公公司質安科長長和生產副總總、甲方、監(jiān)監(jiān)理單位負責責人，生產副副總應在122小時內電話話匯報給公司司法人和當地地建設局安監(jiān)監(jiān)站。事件發(fā)發(fā)生后，應由由公司技術部部門在24小時內組組織各專家及及技術人員擬擬定下一步施施工方案，確確保方案實施施達到安全狀狀態(tài)后，才能能恢復施工。當當出現支撐體體系坍塌等重重大事故時，項項目經理接到到報告后，應應立即電話報報告公司質安安科和生產副總總、甲方、監(jiān)監(jiān)理單位負責責人，同時應應積極組織人人員進行搶救救工作，及時時撥打醫(yī)院救救助電話，生生產副總應立立即趕赴事故故現場指揮救救援工作，生生產副總應在在2小時內電話話報告公司法法人和當地建建設局安監(jiān)站站，當搶救工工作需要移動動現場對象的的，須要作好好標志、繪制制簡圖并作出出書面記錄，妥妥善保存現場場重要痕跡、物物證、有條件件的可以拍照照和錄相，并并要求事故發(fā)發(fā)生單位在224小時內寫寫出書面報告告逐級上報。組織機構相關人員員電話：項目經理：項目主管：現場安全員：經培訓的救援人員員：施工員：施工員：8-2五種事故故的預防措施施坍塌——主要表現為模板坍坍塌、外腳手手架坍塌、以以及拆模過程程中的坍塌，主主要預防措施施：1、約束和教育工人人按照規(guī)范操操作，進行安安全技術交底底，對于重點點危險源予以以公示；2、腳手架安裝過程程中應及時采采取附墻措施施，作好剪刀刀撐，模板安安裝過程中應應及時拉水平平桿和剪刀撐撐；3、混凝土澆注時必必須按照方案案進行澆注，不不得堆料過高高造成負荷過過大；4、材料堆放不得超超負荷；5、大梁部位模板安安裝應進行重重點檢查，確確保該部位受受力合理和安安裝有據；6、模板安裝應及時時控制好支架架頂端自由端端長度和上下下拖的自由長長度，不要因因為構造原因因疏忽造成體體系失穩(wěn)；7、拆模過程中，應應設專人看守守和設置安全全隔離區(qū)，作作好安全技術術交底，避免免大面積坍塌塌。物體打擊——主要要是模板安裝裝過程中產生生的物體打擊擊，主要預防防措施如下：：1、進行安全技術交交底，告知物物體打擊的可可能性無處不不在，要求工工人施工過程程中必須戴好好安全帽；2、工人操作時，必必須帶好工具具袋，不得隨隨意放置；3、在材料運輸過程程中，必須采采用機械或人人工傳遞，確確保材料落到到實處，不得得拋接；4、模板安裝和拆除除時，應設置置隔離區(qū)，無無關人員不得得進入；5、模板拆除后，必必須檢查，不不得有懸掛模模板或木枋未未拆除；6、腳手架上不得堆堆放過多材料料。高處墜落——主要要預防措施：：1、進行安全技術交交底，規(guī)范操操作，帶好必必要的勞動保保護用品，如如安全帶；2、合理安排工序施施工，盡量減減少高處作業(yè)業(yè)的機會；3、對于臨邊、洞口口必須作好防防護措施；4、工人操作時必須須要求有可靠靠的操作平臺臺。觸電——主要是模板機械加加工和混凝土土澆注，主要要預防措施：：1、進行安全技術交交底，注意安安全交底；2、電氣操作必須是是專人操作，要要求持證上崗崗；3、用電線路必須架架空；4、用電設備和電纜纜在使用前必必須進行檢查查和驗收，確確保合格后方方能使用；5、工人操作必須穿穿戴好絕緣鞋鞋和手套；6、用電時避免雷雨雨天氣；7、電氣線路的敷設設必須采用“TN-S”系統(tǒng)，并經經驗收合格。機械傷害——主要要是模板加工工機械和鋼筋筋加工機械的的傷害，主要要預防措施：：1、進行安全技術交交底，告知機械傷害害的可能性和和危害性；2、對于需要使用的的機械，在安安裝完畢后必必須進行檢查查和驗收，驗驗收合格后方方能使用；3、設專人對機械進進行定期保養(yǎng)養(yǎng)和維護；4、作好機械防護措措施，比如鋸鋸木機的防護護罩，鋼筋加加工場拉鐵區(qū)區(qū)設置安全防防護擋板。8-3五種事故故的應急措施施高支模施工危險源源可能出現的的安全事故為為坍塌、物體體打擊、高處處墜落、觸電電四種形式。坍塌——當通過監(jiān)測資料分分析，體系穩(wěn)穩(wěn)定超過控制制值時需要，對對施工加強管管理，選擇合合理施工工藝藝和工序，比比如將外側立立桿增加斜支支撐（對稱增增加拋撐），加加強附墻措施施，減小主龍龍骨跨度，將將人員分散，嚴嚴格控制堆料料高度等卸荷荷辦法減小位位移，當接近近警戒值時，需需要立即停止止該部位施工工，采取加固固措施后方能能繼續(xù)施工。物體打擊——支模模階段，需要要對工人進行行安全教育和和安全交底，杜杜絕工人在體體系下方走動動，必須走動動時，需要戴戴好安全帽，同同時垂直正上上方范圍暫停停施工，而且且需要有人看看護。高處墜落——支模模階段需要搭搭設施工平臺臺，支模完畢畢后，不拆除除，作為澆注注混凝土施工工走道，工人人佩帶好安全全帽和安全帶帶。觸電——首先要求施工前，電電氣安裝符合合安全要求，當當發(fā)現漏電事事故，必須查查請原因，重重新接線，當當出現觸電事事故，必須先先斷電，對觸觸電者采取急急救措施。機械傷害——主要要是鋸木機的的傷害，機械械應設置防護護罩，沒有加加工時應斷開開電源，鋸大大模板時應兩兩人配合。當當發(fā)生機械傷傷害事故時，應應及時斷開機機械電源，先先將受傷人員員傷口先進行行簡單的止血血和綁扎后及及時送往就近近的醫(yī)院救治治。8-4具體急救救步驟急救是對傷病員提提供緊急的監(jiān)監(jiān)護和就職，給給傷病員以最最大的生存機機會，急救一一定要遵循下下述四個步驟驟：調查事故現場，調調查時要確保保無任何危險險，迅速使傷傷病員脫離危危險場所，尤尤其在工地大大型事故現場場更是如此。初步檢查傷病員，判判斷神志、氣氣道、呼吸循循環(huán)是否有問問題，必要時時立即進行現現場急救和監(jiān)監(jiān)護，使傷病病員保持呼吸吸道暢通，視視情況采取有有效的止血、止止痛、防止休休克、包扎傷傷口等措施，固固定、保存好好割斷的器官官或組織，預預防感染。呼救。應請人去撥撥打120呼叫救護車車，現場施救救一直堅持到到救護人員或或其它施救者者到達現場接接替為止。此此時還應反映映傷病員的病病情和簡單救救治過程。如果沒有發(fā)現危及及傷病員的體體征，可作第第二次檢查，以以免遺漏其它它損傷、骨折折和病變。這這樣有利于現現場施行必要要的急救和穩(wěn)穩(wěn)定病情，降降低并發(fā)癥狀狀和傷殘率。8-5具體急救方法詳見工程已編《安安全施工應急急預案》樓面梁與板模板設設計計算9-1地下梁板模模板搭設計算算根據各部位的梁支支模構造，地地下室梁板選選擇WKL5000×10000mm和400×7000mm的梁梁進行驗算，700（包括700）高以下的的梁按施工，700以上梁按WKKL500××1000mmm施工。樓樓板驗算選擇擇200mmm厚板支模進進行驗算。頂頂托的允許承承載力為20KN。強度設計值及彈性性模量參考值值如下：松木木枋：抗剪強度設計值：：fv=1..4N/mmm2木枋彈性模量E1=90000N/mmm2抗彎強度設計值：：fm=114N/mmm2木枋荷重：3..84N/m18mm膠合板：：抗剪強度設計值：：fv=1..2N/mmm2抗彎強度設計值：：fm=114N/mmm218mm厚膠合板板E2=60000N/mmm2膠合板荷重：100KN/m33φ48*3.5鋼管管，防止生銹銹對承載力的的影響，降低低等級使用，按φ48*3.0鋼管：抗彎強度fm=2005N/mmm2抗壓強度fc=2205N//mm2抗剪強度fc=1125N//mm2截面面積A=424mm2彎矩抵抗矩W=4..49×1003mm3鋼管彈性模量E3=2.055×105N/mm2截面慣性矩II=107760mmm4鋼管荷重：335N/m門式鋼鋼管腳手架的的計算參照《建建筑施工門式式鋼管腳手架架安全技術（JGJ128-2000）。計算的腳手手架搭設高度度為4.7和5.3米，門門架型號采用用一個MF11219，一一個MF12209，鋼材采用用Q235。一）、500×11000梁搭設尺寸寸及計算：門架的寬度b==1.22米，門架的高高度h0==1.93米，h1==1.54米，h2=0.008米，b1=0.775米。門架立桿采用φ442.0×22.5mm鋼鋼管，立桿加加強桿采用φ27.2××1.9mm鋼管。1——立桿；2———立桿加強桿桿；3——橫桿；4——橫桿加強強桿圖1計算門架的幾幾何尺寸圖圖2模板支架示意意圖500×10000梁：次龍骨骨采用80×80mm方木，間間距為2000mm，跨距為為1200mmm，梁側板板立檔采用80×80枋木，間距距為200mm，頂托上上用雙鋼管兩兩根φ48×3.5作為主主龍骨，下部部支撐每榀門門架之間的距距離0.900m，，荷載載通過頂托將將荷載傳遞到到支撐體系，側側模對拉螺栓栓為一道φ12@7550，最下排螺螺栓離梁底4400mm高高。1、梁底模板厚度驗驗算，次龍骨骨間距取最大大值200mm(1)計算荷載：：①模板自重0.3**0.5=00.15KNN/m②砼自重24*0..5*1=112KN/mm③鋼筋自重1.5**0.5*11=0.755KN/m④振動荷載2*0..5=1KNN/m荷載系數：自重荷載系數1.22振動荷載系數1.44則設計豎向荷載為為(按四跨連續(xù)續(xù)梁取系數))：q=16.9KNN/m查表KM=-0..121KV=-0.6620KW=0.6322（2）彎矩計算：M=KMqL2==-0.1221×16..9×0.222=-0.088KN.m設底模板厚度為118mmW=1/6bhh2=1/6×5500×1882=270000mm3σ=M/W=--2.9N//mm2＜fm=144N/mmm2滿足要求.（3）剪力計算：V=KVVqL=--0.6200×16.99×0.20=2KN剪應力τmax=3V/22bh=（3×2.6××103）/（2×500××18）=0.33N//mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.33N/mmm2滿足要要求.（4）撓度計算：撓度計算不不考慮慮動載，故荷荷載組合取①+②+③=12.9KNN/mωA=KWqL4/1100EI==（0.9677×12.99×20044）/[1000×6000×（1/12×5500×1883）]=0.1339mm<[ω]=200/4000=0.5mm滿足要求求2、梁底枋木（次龍龍骨）的計算算：（龍骨間間距200mm，跨距12000mm）計算簡圖如圖（1）計算荷載：梁底底模傳來荷載載：q=0.2*11*(24++1.5)**1.2+00.5*0..2*1.22+2.5**0.2*11.4=6.94KNN/m樓面板底模傳來荷荷載：F1=F2=0.2*((24+1..5)*0..5*0.22*1.2++0.5*00.2*0..5*1.22+2.5**0.5*00.2*1..4=1KN支座反力：Ra==Rb=2..74KN（2）彎矩計算Mmax=paa+qcL//8*(2--c/L)=1*0.35+66.94*00.5*1..2*（2-5000/12000）/8=11.17KNN.mWh=1/6bhh2=1/6×80×802=853333㎜3fm=Mmax//Wh=113.7N//mm2<[fm]]=14N//mm2（滿足要求求）（3）、抗剪強度驗算算：Vmax=2.774KNτmax=3Vmax/22bh=（3×2740）/（2×80×80）=0.6422N/mm2＜fv=1..4N/mmm2(滿足要求)（4）、撓度驗算：根據圖乘法，跨中中最大位移(只計算標準準荷載)ωmax=PaL22/24EII*(3-44*a2/L2)+qcLL3/384EEI*(8--4c2/L2+c3/L3)=0.81*1003*350**120022/(24**9000**1/12**80*8003)*(3--4*0.2292)+5.7*5000*120003/(3844*90000*1/122*80*8803)*(8--4*0.4412+0.4113)=0.83mmωmax=0.883mm<[ω]=L/4400=12200/4000=3mm（滿足要要求）計算單元為荷載最最不利情況，經經計算次龍骨骨強度、剛度度符合要求。3、主龍骨的計算：：第二層龍骨采用雙雙鋼管兩根φ48×3.5彎矩抵抗矩W=4..49×1003mm3鋼管彈性模量E3=2.055×105N/mm2截面慣性矩II=107760mmm4它上部荷載有枋木木自重，梁模模板、鋼筋、混混凝土荷重，分分項系數1..2。按四跨跨梁計算。計算荷載：次龍骨傳來荷載：：F=2.74KN集中力密度較大，故故簡化為均布布荷載q1=19*2.74/3.6=14.466KN/m鋼管自重：q2==1.2*00.035==0.0422KN/mq=q1+qq2=14.455+0.0422=14.522KN/m查表：KM=-00.121KVV=-0.6620KW=0.6322驗算鋼管主龍骨抗抗彎承載力：：Mmax=KMMqL2=-0.1121*14.455*0.92=-1.4116KN.MMWh=4490㎜㎜3fm=Mmax//Wh=1..57N/mmm2<[fm]]=205N/mmm2（滿足要求求）（3）抗剪強度驗算：：V=KVqLL=-0.6620*14.522*0.9=8.1KNτmax=3Vmax/22A=（3×8102）/（2×848）=14.8N//mm2＜fv=1225N/mmm2(滿足要要求)撓度驗算：ω=KmqL4/1100EI==0.6322*12*10004/(1000*2.05×105*2*1077760)==1.7mmω=1.7mm<[ωω]=L/4400=2..25mm（滿足要要求）經驗算，鋼管主龍龍骨的剛度、強強度符合要求求。（5）、頂托驗算：e=D/3=48/3=16查《建筑施工腳手手架實用手冊冊》一個頂托托允許荷載為為20KN≥5.5*22.74+00.9*0..042KNN=15.11KN，滿足要求求。4、梁側模板計算立檔間距為2000mm，側板按按連續(xù)梁四跨跨計（取系數數與底板同）設設側模板按118mm厚。（1）計算荷載：新澆砼對側面壓力力標準值可采采用下列二式式，并取其中中較小值。F1=0.22rcttoβ1β2v1/2F1=rcHrc__砼重重力密度KNN/m3to____新澆砼砼的初凝時間間(h),可按實實測確定.當缺乏數據據時,可按to=200//(T+155)計算,(T為砼溫溫度℃)V___砼澆注速速度m/hH___砼側壓力力計算位置處處至新澆注砼砼頂面總高度度(m)β1___外加劑劑影響修正系系數,不摻外加劑劑時取1.00,摻具有緩緩凝作用外加加劑取1.22.β2砼坍落度影影響修正系數數,當坍落度小小于30mmm時,取0.85,,50-900mm時取1.0,,110-1150時取1.155。新澆砼坍落度為1110mm～～150mmm,采用車泵泵泵送,砼溫度為255℃,不摻緩凝外外加劑取1..0,澆注速速度2m/h,砼重力力密度24KKN/m3F1=0.22×244×200/((25+155)×1.2×1.15×21/2=51.5223KN/mm2F2=24×1=244KN/m2(取F1、F2中較小值)傾倒混凝土產生的的水平荷載取取4KN/mm2總荷載為24*11.2+1..4*4=334.4KNN/m2（不考慮荷荷載設計值折折減系數0..85）側壓力化為線荷載載q=34.44×1=34.4KNN/m（2）計算彎矩：M=KMqL2==-0.1221×34..4×0.22=-0.16665KN..m選用側模板為188×800截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×800×182=405000mm3σ=M/W=--4.1N/mmm2＜fm=144N/mmm2滿足要求.（3）剪力計算：V=KVVqL=--0.6200×34.44×0.2==-4.2KN剪應力τmax=3V/22bh=（3×4.2××103）/（2×800×18）=0.44N/mmm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.44N/mmm2滿足要要求.（4）撓度計算：荷載組合總值為228KN/mmωA=KWqL4/1100EI==（0.632××28×20004）/[1000×6000×（1/12×800×183）]=0.12mm[ω]=200/4000=0.5mm>ωA=0.12mm滿足要求求。5、梁側木枋的的驗驗算梁腰用兩根Φ488*3.5鋼鋼管設一道水水平楞夾牢,,另在梁腰沿沿梁縱向每00.75米用一道對拉拉螺栓拉緊。木枋設計荷載為：：qq=34.44*0.2==6.88KNN/m標準荷載為：288*0.2==5.6KN//m（按兩跨連續(xù)梁計計算）查表：：KM=-0.1125KV=-0.6625Kw=0.5221彎矩計算：M=KMqL22=0.1225*6.888*0.42=0.1388KN.mσ=M/W=00.138*1006/(1/112*80**802)=3.2334N/mmm2<14NN/mm2故抗彎滿足要求。剪力計算：V=KVqL==0.6255*6.888*0.4775=2.004KNτmax=V/bbh=3*22.04*800/(22*80*880)=0..38N/mmm2<[fv]]=1.2N/mm22故抗剪滿足要求。剛度計算：ωA=KWqL4/1100EI==0.5211*5.6*4004/(1000*90000*1/122*80*8803)=0.023mmωA=0.08mm<[[ω]=L/4400=4000/4000=1mm故撓度滿足要求。6、對拉螺栓計算：：設對拉螺栓的水平平間距為7550mm，由34.4*00.4*0..75=100.32KNN，采用M122（[N]=112.9KNN），滿足要要求。在離梁梁底400mm高處設設置最底一排排對拉螺栓；；水平間距為為750mmm。7、門架荷載標準值值作用于門架的荷載載包括門架靜靜荷載與上面面主龍骨傳遞遞荷載。（1）、每米高度模板板支撐自重產產生的軸心力力設計標準值值NGK1：每架距內的構配件件自重：門架MF121911榀0.2244kN門架MF120911榀0.1744kN交叉拉桿4副4×0..040＝0.1600kN連接棒2個2×0..006＝0.0122kN合計00.57kkN每米高度模板支撐撐自重NGK1NGK1＝0.577/（1.95＋0.9）＝0.2kkN/m（2）、每米高度附件件產生的軸心心力設計標準準值NGK2每架距內：水平加固桿66根6×00.9×0..038＝0.2055kN扣件66個2××0.01445＝0.0877kN每米高度內附件產產生的軸心力力標準值NGK2NGK2＝（0.220+0.0087）/（1.95＋0.9）＝0.1011kN/mm（3）、主骨架傳來的的NGK3=155.1KNN（4）、作用于一榀門門架軸心力設設計值NN＝1.2×｛1..5（NGK1＋NGK2）｝h＋∑NGK3＝1.2×｛1..5×（0.20＋0.101）｝×（1.93＋0.914）＋15.1＝16.6kN（5）一榀門架穩(wěn)定承承載力設計值值Nd計算：Nd按下下式計算：Nd＝φ··A·f因門架MF12119和MF12009立桿均采用用鋼管φ42×2.55mm，A1＝310mmm2，h0＝1930mmm，I0＝6.088×104mm4；門架MF12119加強桿采用用鋼管φ26.8××2.5mmm，I1＝1.42××104mm4，h1＝1536mmm，則門架MF12119立桿換算截截面慣性矩：：II=I00+I1h1/h0＝6.088×104＋1.422×104×15366/19300＝7.211×104mm4門架MF1219立桿桿換算截面回回轉半徑i＇計算：ii＇＝＝＝15.255mm門架MF1209立桿桿截面回轉半半徑i計算：i＝（I0/A1）1/2＝（6.08××104/310）1/2＝14.011mm根據腳手架高度HH＝3.86m查規(guī)范JGJ1128—2000表，得調整系數k＝11.13門架MF1219：λλ1=khh0/i＇=1.113×19330/15..25=143門架MF1209：λλ2=khh0/i=1.113×9000/14.001=772.6查規(guī)范JGJ1128—2000表B.0.6得，門架MF1219立桿桿穩(wěn)定系數φφ1=0.3336門架MF1209立桿桿穩(wěn)定系數φφ2=0.7763根據門架用鋼材為為Q235，由規(guī)范第第條知鋼材強強度設計值f=2205N/mm2，門架MF12119的穩(wěn)定承載載力設計值為為：N=φ1·A·f=00.336××2×3100×205××10=42.711kN＞N＝16.6kkN門架MF1209的穩(wěn)穩(wěn)定承載力設設計值為：N=φ2··A·f==0.7663×2×3310×2005×10=96..98kNN＞N＝16.6kkN即滿足規(guī)范式N＜Nd，故此腳手手架的穩(wěn)定性性滿足規(guī)范要要求。（6）門架立桿地基承承載力驗算因門架支承在500cm厚C30鋼筋混凝土土地下室底板板，并在立桿桿底座下墊150*1550*20木板，所以以，立桿處地地基承載力按按下式計算：：基礎混凝土強度驗驗算由16.6*10000/（150*1150）=0.74N//mm2≤12.5NN/mm2，符合要求求。局部抗剪驗算[V]=0.007fcbhh0=0.007*12..5*1500*500/10000=655.625kkNV＜[V]，符合要求求。故此門架的立桿處處地基承載力力滿足規(guī)范要要求。二）、400×7700梁搭設尺寸寸及計算：門架的寬度b==1.22米，門架的高高度h0==1.93米，h1==1.54米，h2=0.008米，b1=0.775米。門架立桿采用φ442.0×22.5mm鋼鋼管，立桿加加強桿采用φ27.2××1.9mm鋼管。1——立桿；2———立桿加強桿桿；3——橫桿；4——橫桿加強強桿圖1計算門架的幾幾何尺寸圖圖2模板支架示意意圖400×700梁梁：次龍骨采采用80×80mm方木，間間距為2500mm，跨距為為1200mmm，梁側板板立檔采用80×80枋木，間距距為250mm，頂托上上雙鋼管兩根根φ48×3.5為主龍龍骨，下部支支撐每榀門架架之間的距離離0.90mm，，荷載通過過頂托將荷載載傳遞到支撐撐體系。1、梁底模板厚度驗驗算，次龍骨骨間距取最大大值250mm(1)計算荷載：：①模板自重0.3**0.4=00.12KNN/m②砼自重24*0..4*0.77=6.722KN/m③鋼筋自重1.5**0.4*00.7=0..42KN//m④振動荷載2*0..4=0.88KN/m荷載系數：自重荷載系數1.22振動荷載系數1.44則設計豎向荷載為為(按四跨連續(xù)續(xù)梁取系數))：q=99.8KN//m查表KM=-0..121KV=-0.6620KW=0.6322（2）彎矩計算：M=KMqL2==-0.1221×9.88×0.252=-0.0774KN.mm設底模板厚度為118mmW=1/6bhh2=1/6×4400×1882=216000mm3σ=M/W=--3.4N//mm2＜fm=144N/mmm2滿足要求.（3）剪力計算：V=KVVqL=--0.6200×9.8××0.25=1.52KNN剪應力τmax=3V/22bh=（3×1.522×103）/（2×400××18）=0.32N//mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.32N/mmm2滿足要要求.（4）撓度計算：撓度計算不不考慮慮動載，故荷荷載組合取①+②+③=7.26KNN/mωA=KWqL4/1100EI==（0.9677×7.266×25044）/[1000×6000×（1/12×4400×1883）]=0.233mm<[ω]=250//400=0..625mmm滿足要求2、梁底枋木（次龍龍骨）的計算算：（龍骨間間距250mm，跨距12000mm）計算簡圖如圖（1）計算荷載：梁底底模傳來荷載載：q=0.25*0.77*(24++1.5)**1.2+00.5*0..25*1..2+2.55*0.255*1.4==6.38KNN/m樓面板底模傳來荷荷載：F1=F2=0.2*((24+1..5)*0..55*0..25*1..2+0.55*0.255*0.555*1.2++2.5*00.55*00.25*11.4=1.4KN支座反力：Ra==Rb=2..67KN（2）彎矩計算Mmax=paa+qcL//8*(2--c/L)=1.4*0.4++6.38**0.4*11.2*（2-4000/12000）/8=11.19KNN.mWh=1/6bhh2=1/6×80×802=853333㎜3fm=Mmax//Wh=113.9N//mm2<[fm]]=14N//mm2（滿足要求求）（3）、抗剪強度驗算算：Vmax=2.667KNτmax=3Vmax/22bh=（3×2670）/（2×80×80）=0.6255N/mm2＜fv=1..4N/mmm2(滿足要求)（4）、撓度驗算：根據圖乘法，跨中中最大位移(只計算標準準荷載)ωmax=PaL22/24EII*(3-44*a2/L2)+qcLL3/384EEI*(8--4c2/L2+c3/L3)=1.29*1003*400**120022/(24**9000**1/12**80*8003)*(3--4*0.3332)+5.2*4000*120003/(3844*90000*1/122*80*8803)*(8--4*0.3332+0.3333)=0.35+0..39=0.74ωmax=0.774mm<[ω]=L/4400=12200/4000=3mm（滿足要要求）計算單元為荷載最最不利情況，經經計算次龍骨骨強度、剛度度符合要求。3、主龍骨的計算：：第二層龍骨采用雙雙鋼管兩根φ48×3.5彎矩抵抗矩W=4..49×1003mm3鋼管彈性模量E3=2.055×105N/mm2截面慣性矩II=107760mmm4它上部荷載有枋木木自重，梁模模板、鋼筋、混混凝土荷重，分分項系數1..2。按四跨跨梁計算。計算荷載：次龍骨傳來荷載：：F=2.67KNN集中力密度較大，故故簡化為均布布荷載q1=15.4*2.67/3.6=11.4KNN/m鋼管自重：q2==1.2*00.035==0.0422KN/mq=q1+qq2=11.4+0.0422=11.444KN/m查表：KM=-00.121KVV=-0.6620KW=0.6322驗算鋼管主龍骨抗抗彎承載力：：Mmax=KMMqL2=-0.1121*11.444*0.92=-1.122KN.MWh=4490㎜㎜3fm=Mmax//Wh=1334N/mmm2<[fm]]=205N/mmm2（滿足要求求）（3）抗剪強度驗算：：V=KVqLL=-0.6620*11.444*0.9=6.36KNNτmax=3Vmax/22A=（3×4743）/（2×2×424）=11.255N/mm22＜fv=1225N/mmm2(滿足要要求)撓度驗算：ω=KmqL4/1100EI==0.6322*10.5*10004/(1000*2.05×105*2*1077760)==1.49mmmω=1.49mm<[[ω]=L/4400=2..25mm（滿足要要求）經驗算，鋼管主龍龍骨的剛度、強強度符合要求求。（5）、頂托驗算：e=D/3=48/3=16查《建筑施工腳手手架實用手冊冊》一個頂托托允許荷載為為20KN≥4.6×22.67+00.042××0.9KNN=12..3KN，滿足要求求。4、梁側模板計算立檔間距為2500mm，側板按按連續(xù)梁四跨跨計（取系數數與底板同）設設側模板按118mm厚。（1）計算荷載：新澆砼對側面壓力力標準值可采采用下列二式式，并取其中中較小值。F1=0.22rcttoβ1β2v1/2F1=rcHrc__砼重重力密度KNN/m3to____新澆砼砼的初凝時間間(h),可按實實測確定.當缺乏數據據時,可按to=200//(T+155)計算,(T為砼溫溫度℃)V___砼澆注速速度m/hH___砼側壓力力計算位置處處至新澆注砼砼頂面總高度度(m)β1___外加劑劑影響修正系系數,不摻外加劑劑時取1.00,摻具有緩緩凝作用外加加劑取1.22.β2砼坍落度影影響修正系數數,當坍落度小小于30mmm時,取0.85,,50-900mm時取1.0,,110-1150時取1.155。新澆砼坍落度為1110mm～～150mmm,采用車泵泵泵送,砼溫度為255℃,不摻緩凝外外加劑取1..0,澆注速速度2m/h,砼重力力密度24KKN/m3F1=0.22×244×200/((25+155)×1.2×1.15×21/2=51.5223KN/mm2F2=24×0.7==16.8KNN/m2(取F1、F2中較小值)傾倒混凝土產生的的水平荷載取取4KN/mm2總荷載為16.88*1.2++1.4*44=25.776KN/mm2（不考慮荷荷載設計值折折減系數0..85）側壓力化為線荷載載q=25.776×0.77=18KN/mm（2）計算彎矩：M=KMqL2==-0.1221×18××0.252=-0.1336KN.mm選用側模板為188×500截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×5500×1882=270000mm3σ=M/W=--5.0N/mmm2＜fm=144N/mmm2滿足要求.（3）剪力計算：V=KVVqL=--0.6200×18×0..25=-2.977KN剪應力τmax=3V/22bh=（3×2.977×103）/（2×800×18）=0.3N/mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.3N/mm2滿足要求求.（4）撓度計算：荷載組合總值為118.2KNN/mωA=KWqL4/1100EI==（0.632××18.2××2504）/[1000×6000×（1/12×5500×1883）]=0.3mm[ω]=250/4000=0.625mm>ωA=0.3mm滿足要求求。5、梁側木枋的的驗驗算梁板處用80×880木枋支撐。木枋設計荷載為：：qq=25.776*0.225=6.4KN//m標準荷載為：188.2*0..25=4.55KNN/m（按一跨梁計算）查查表：KM=0.1255KKV=-0.5彎矩計算：M=KMqL22=0.1225*6.44*0.52=0.2KN..mσ=M/W=00.2*1006/(1/112*80**802)=4.8N/mmm2<14NN/mm2故抗彎滿足要求。剪力計算：V=KVqL==0.5*6.4*0.5=1.6KNτmax=V/bbh=3*11.6*1000/((2*80**80)=00.375N/mmm2<[fv]]=1.2N/mm22故抗剪滿足要求。剛度計算：ωA=5qL4/384EEI=5*4.55*5004/(384*90000*1//12*800*803)=0.12mmωA=0.12mm<[[ω]=L/4400=5000/4000=1.255mm故撓度滿足要求。7、門架荷載標準值值作用于門架的荷載載包括門架靜靜荷載與上面面主龍骨傳遞遞荷載。（1）、每米高度模板板支撐自重產產生的軸心力力設計標準值值NGK1：每架距內的構配件件自重：門架MF121911榀0.2244kN門架MF120911榀0.1744kN交叉拉桿4副4×0..040＝0.1600kN連接棒2個2×0..006＝0.0122kN合計00.57kkN每米高度模板支撐撐自重NGK1NGK1＝0.577/（1.95＋0.