氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)和試井

氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)和試井提綱氣田研究中試井所發(fā)揮的作用

氣藏動(dòng)態(tài)模型和不穩(wěn)定試井試井解釋理論介紹氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合理工作制度制定氣田研究中試井所發(fā)揮的作用

勘探井的測(cè)試：當(dāng)在一個(gè)新探區(qū)發(fā)現(xiàn)了有利的構(gòu)造以后，部署首批勘探井。通過測(cè)試有可能發(fā)現(xiàn)油氣顯示，為了進(jìn)一步確認(rèn)油氣層的存在及其產(chǎn)氣能力，則要進(jìn)一步測(cè)試儲(chǔ)層的壓力和產(chǎn)量，并用不穩(wěn)定試井方法，初步評(píng)價(jià)儲(chǔ)層的滲透性，以及鉆井時(shí)有沒有對(duì)地層造成傷害。氣田勘探階段：

勘探井的完井試氣：進(jìn)一步核實(shí)氣田的規(guī)模及產(chǎn)氣能力，一般要等到完井測(cè)試時(shí)進(jìn)行。完井測(cè)試是在勘探井鉆穿目的層并完鉆以后，采取下套管或其他方式完井，進(jìn)行逐層完井試氣。這時(shí)能更確切核實(shí)儲(chǔ)層各項(xiàng)參數(shù)，推算氣井的無阻流量。通過表皮系數(shù)判斷氣井受到傷害的程度從而采取措施提高產(chǎn)能。

儲(chǔ)量評(píng)估：在勘探階段試井可以為儲(chǔ)量計(jì)算提供產(chǎn)能依據(jù)；對(duì)于雙重介質(zhì)儲(chǔ)層提供儲(chǔ)層的穩(wěn)產(chǎn)特征系數(shù)；提供儲(chǔ)層平面分布信息；提供原始?jí)毫Y料。氣田研究中試井所發(fā)揮的作用氣田開發(fā)準(zhǔn)備階段：

開發(fā)評(píng)價(jià)井的產(chǎn)能試井；開發(fā)評(píng)價(jià)井的不穩(wěn)定試井；試采井的試井；儲(chǔ)量核實(shí)和開發(fā)方案的制定。氣田開發(fā)階段：

隨著氣井開采時(shí)間的延長(zhǎng)，研究的不斷深入，可以錄取到邊界距離和形態(tài)，區(qū)塊大小，雙重介質(zhì)參數(shù)；雙滲地層參數(shù)，復(fù)合地層參數(shù)，非達(dá)西系數(shù)，儲(chǔ)層連通參數(shù)等等，從而建立氣藏動(dòng)態(tài)模型，并利用于氣層和氣藏的動(dòng)態(tài)分析。提綱氣田研究中試井所發(fā)揮的作用

氣藏動(dòng)態(tài)模型和不穩(wěn)定試井試井解釋方法介紹氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合理工作制度制定試井解釋方法介紹

試井（WellTesting）就是對(duì)油氣井進(jìn)行測(cè)試，其目的是為了獲得油氣井或地層的某些參數(shù)。意義在于可以對(duì)油氣井生產(chǎn)過程中地層和流體進(jìn)行動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)；可以制定合理的生產(chǎn)工作制度和措施；可以對(duì)單井或區(qū)塊的生產(chǎn)進(jìn)行預(yù)測(cè)等。

試井解釋方法的分類：根據(jù)測(cè)試井所產(chǎn)流體的種類，可以將試井分為油井試井和氣井試井；根據(jù)測(cè)試參數(shù)的類型，可以將試井分為壓力試井、溫度試井和流量試井；根據(jù)測(cè)試參數(shù)變化的性質(zhì)，可以將試井分為穩(wěn)定試井和不穩(wěn)定試井。試井解釋方法介紹試井解釋的優(yōu)點(diǎn)：作為解讀儲(chǔ)層特征的三大技術(shù)（地球物理勘探、測(cè)井、試井）之一，試井方法具有其自身的特點(diǎn)與優(yōu)勢(shì)。首先，物探和測(cè)井是通過聲波電磁等物理指標(biāo)間接反映儲(chǔ)層特征，而試井則直接測(cè)量生產(chǎn)過程中地下流體的壓力和產(chǎn)量變化，所獲測(cè)試數(shù)據(jù)更加接近油氣層真實(shí)情況；其次，測(cè)井在解釋儲(chǔ)層參數(shù)時(shí)，得到的是井筒附近很小范圍的情況，而試井方法隨著測(cè)試時(shí)間的延長(zhǎng)，反映的是壓力波及范圍內(nèi)較大區(qū)域內(nèi)的儲(chǔ)層參數(shù)；第三，通過產(chǎn)能試井，可以預(yù)測(cè)儲(chǔ)量及確定產(chǎn)能，制定合理的開采制度，這是物探和測(cè)井所不能實(shí)現(xiàn)的。通過試井方法，可以評(píng)價(jià)完井效果及對(duì)油氣井采取了增產(chǎn)措施后所獲得的增產(chǎn)效果。與物探和測(cè)井相比，試井也有其不足的地方。但是，通過將前者獲得的靜態(tài)地質(zhì)資料與試井分析所得到生產(chǎn)動(dòng)態(tài)資料相結(jié)合，就能夠更加準(zhǔn)確地認(rèn)識(shí)氣藏，指導(dǎo)生產(chǎn)。提綱氣田研究中試井所發(fā)揮的作用

氣藏動(dòng)態(tài)模型和不穩(wěn)定試井試井解釋方法介紹氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合理工作制度制定氣藏動(dòng)態(tài)模型和不穩(wěn)定試井

氣藏的靜態(tài)模型也就是地質(zhì)模型只能從一個(gè)側(cè)面描述氣藏的特征，與之相比更需要的是氣藏的“活動(dòng)圖像”，是氣藏的動(dòng)態(tài)表現(xiàn)，是氣藏的動(dòng)態(tài)模型。1.氣井的壓力歷史以及相應(yīng)的產(chǎn)量史總結(jié)得到：1.不同的儲(chǔ)層條件和完井條件，具有不同的壓力歷史。2.氣井的壓力歷史走勢(shì)是儲(chǔ)層條件決定的。3.驗(yàn)證儲(chǔ)層動(dòng)態(tài)模型的主要途徑是壓力歷史擬合檢驗(yàn)（主要途徑是不穩(wěn)定試井方法）。氣藏動(dòng)態(tài)模型和不穩(wěn)定試井

2.綜合單井模型形成的儲(chǔ)層的動(dòng)態(tài)模型均質(zhì)地層平面徑向流雙重孔隙介質(zhì)氣藏模型有限導(dǎo)流垂直裂縫模型

垂直裂縫井中流體的流動(dòng)階段氣藏動(dòng)態(tài)模型和不穩(wěn)定試井

3.以壓力分析為依據(jù)建立的儲(chǔ)層試井模型現(xiàn)代試井分析的核心是模型分析，通過不穩(wěn)定試井分析建立復(fù)合儲(chǔ)層動(dòng)態(tài)表現(xiàn)的“試井模型”。具體有以下幾方面：（1）儲(chǔ)層參數(shù)分布的描述：

①儲(chǔ)層滲透空間的類型；②儲(chǔ)層的參數(shù)（滲透率，有效厚度；流動(dòng)系數(shù)；儲(chǔ)能參數(shù)，雙重介質(zhì)中的儲(chǔ)能比和竄流系數(shù)等）；③儲(chǔ)層的平面分布狀態(tài)及參數(shù)（表皮系數(shù)，壓裂形態(tài)和參數(shù)，導(dǎo)流能力，裂縫表皮等）。（2）以井為中心流體在地層中的流動(dòng)狀態(tài)的描述：

①以出現(xiàn)時(shí)間先后為順序的流體流動(dòng)狀態(tài)的描述（井筒續(xù)流、徑向流、線性流、雙線性流、擬徑向流，等等）；

②流動(dòng)狀態(tài)的描述往往以曲線特征分析為依據(jù)進(jìn)行，在不穩(wěn)定試井曲線與地層流動(dòng)狀態(tài)之間建立對(duì)應(yīng)關(guān)系，采取圖形分析法進(jìn)行。

③壓力圖形特征分析，往往又以壓力倒數(shù)圖形為依據(jù)，并建立在嚴(yán)格的滲流力學(xué)方程式求解的基礎(chǔ)上。研究?jī)?chǔ)層流體滲流特征的主要途徑是不穩(wěn)定試井分析。通過不穩(wěn)定試井分析可以獲得重要的開發(fā)參數(shù)，如滲透率、原始和平均地層壓力、地下流體流動(dòng)特性、井筒附近狀態(tài)等。壓力恢復(fù)曲線（關(guān)井）壓力和壓力導(dǎo)數(shù)雙對(duì)數(shù)圖圖版擬合分析確定儲(chǔ)層類型滲流特征研究?jī)?chǔ)層結(jié)構(gòu)認(rèn)識(shí)試井解釋軟件求儲(chǔ)層參數(shù)錄取流壓史

（開井）壓力歷史擬合曲線檢驗(yàn)

不穩(wěn)定試井分析法氣藏動(dòng)態(tài)模型和不穩(wěn)定試井

井底連通高導(dǎo)流垂直裂縫時(shí)的滲流特征

典型曲線特征分析高導(dǎo)流能力壓裂裂縫雙對(duì)數(shù)模式圖不穩(wěn)定壓力曲線具有非常鮮明的特點(diǎn)，整條曲線分成4段：續(xù)流段、線性流段、過渡段、擬徑向流段。續(xù)流段：試采氣井常常采用井口關(guān)井方法測(cè)壓，因而使這些壓裂氣井的壓力恢復(fù)曲線早期段都具有續(xù)流段。看到，在續(xù)流段，由于壓裂裂縫的存在而呈現(xiàn)出低表皮的樣式。線性流段：線性流段是最能反映壓裂井特征的線段，其壓力和導(dǎo)數(shù)均呈現(xiàn)1/2斜率的直線，兩線間距值與縱坐標(biāo)的刻度比為0.301。過渡段：在這一段，兩條曲線傾斜上升，大致仍維持平行。擬徑向流段：隨著時(shí)間的延長(zhǎng)，壓力波向更遠(yuǎn)處傳播，裂縫的影響減弱，形成擬徑向流，壓力導(dǎo)數(shù)呈現(xiàn)水平段。垂直裂縫井中流體的流動(dòng)階段有限導(dǎo)流垂直裂縫情況

典型曲線特征分析有限導(dǎo)流垂直裂縫壓力雙對(duì)數(shù)特征圖（低導(dǎo)流能力）有限導(dǎo)流垂直裂縫壓力雙對(duì)數(shù)特征圖（導(dǎo)流能力大）有限導(dǎo)流垂直裂縫模型垂直裂縫井中流體的流動(dòng)階段實(shí)例分析儲(chǔ)層動(dòng)態(tài)模型無限導(dǎo)流壓裂井模型

滲透率，md表皮地層系數(shù)，md*m裂縫半長(zhǎng)，m徐深601井183、184號(hào)層壓裂試井解釋擬合曲線

徐深603井K1yc65Ⅰ層壓裂試井解釋擬合曲線徐深7井107Ⅰ號(hào)層壓裂試井解釋擬合曲線儲(chǔ)層動(dòng)態(tài)模型無限導(dǎo)流壓裂井模型

滲透率，md表皮地層系數(shù)，md*m裂縫半長(zhǎng)，m儲(chǔ)層動(dòng)態(tài)模型無限導(dǎo)流壓裂井模型

滲透率，md表皮地層系數(shù)，md*m裂縫半長(zhǎng)，m實(shí)例分析儲(chǔ)層動(dòng)態(tài)模型有限導(dǎo)流壓裂井模型

滲透率，md表皮地層系數(shù)，md*m裂縫半長(zhǎng)，m徐深1井150號(hào)層壓裂試氣試氣擬合圖升深2-12井壓裂試氣數(shù)據(jù)擬合圖儲(chǔ)層動(dòng)態(tài)模型有限導(dǎo)流壓裂井模型

滲透率，md

表皮

地層系數(shù)，md*m

裂縫半長(zhǎng)，m

典型曲線特征分析火山巖儲(chǔ)層流體滲流特征研究

均質(zhì)地層壓力雙對(duì)數(shù)圖實(shí)例分析徐深8井壓力恢復(fù)試井?dāng)?shù)據(jù)雙對(duì)數(shù)圖

解釋模型為均質(zhì)無限大地層模型，成果參數(shù)為：地層系數(shù)為158mD·m，滲透率為13.2mD，表皮系數(shù)為19.1。由于試氣開井時(shí)間短，流壓不斷上升，所以參數(shù)解釋結(jié)果僅供參考。但可以肯定鉆完井污染較嚴(yán)重，氣井產(chǎn)能仍有較大的提高潛力?；鹕綆r儲(chǔ)層流體滲流特征研究

典型曲線特征分析部分射開地層壓力恢復(fù)試井雙對(duì)數(shù)模式圖

氣層的部分射開，將會(huì)產(chǎn)生球形流或半球形流的流動(dòng)圖譜。從圖中看到，流動(dòng)分成4個(gè)階段：續(xù)流段：與常規(guī)的均質(zhì)地層大體類似，但這一段所顯示的曲線形態(tài)下，表皮系數(shù)S反映的是射開部分的損害情況。部分徑向流段：對(duì)于大多數(shù)層狀地層，在厚層內(nèi)部，常伴有薄的夾層，這些薄夾層，雖不能隔斷氣體的縱向流動(dòng)，卻使氣層的縱向滲透率遠(yuǎn)小于橫向滲透率，從而推延縱向流動(dòng)的發(fā)生。球形流段：射開層段以外的較厚的層段參與流動(dòng)，使平面徑向流轉(zhuǎn)化為球形流。對(duì)應(yīng)球形流動(dòng)，在導(dǎo)數(shù)圖上顯示-1/2斜率的下傾的直線，這是球形流動(dòng)的主要特征線。全層徑向流：球形流以后，只要測(cè)試時(shí)間足夠長(zhǎng)，一般都可以測(cè)到全層的徑向流。從圖中可以看到，部分徑向流與全層徑向流之間的導(dǎo)數(shù)水平線，有一個(gè)高差，用Lp表示。它表示全層流動(dòng)系數(shù)與射開層段流動(dòng)系數(shù)之間關(guān)系。LPD越大，也就是導(dǎo)數(shù)水平線的高度差越大，則全層流動(dòng)系數(shù)與射開部分流動(dòng)系數(shù)之比（MP）越大。以此可以研究射開層段百分比；水平滲透率KH與垂向滲透率KV的比值關(guān)系。半球形流動(dòng)圖譜示意圖球形流動(dòng)圖譜示意圖實(shí)例分析升深2井壓力恢復(fù)試井?dāng)?shù)據(jù)擬合圖該井試井雙對(duì)數(shù)曲線壓力導(dǎo)數(shù)后期下掉，表現(xiàn)出類似巨厚地層部分射開井的特征?？紤]到該數(shù)據(jù)可靠性差的原因，采用均質(zhì)地層模型進(jìn)行參數(shù)粗估算，其地層系數(shù)值高達(dá)800mD·m以上，滲透率約50mD，射開部分hp=10m。該井累計(jì)產(chǎn)氣3.361×108m3后油套壓基本未降，日產(chǎn)氣30×104m3/d時(shí)生產(chǎn)壓差不足3MPa，從側(cè)面說明儲(chǔ)層物性好?；鹕綆r儲(chǔ)層流體滲流特征研究

典型曲線特征分析復(fù)合地層（內(nèi)好外差）壓力恢復(fù)雙對(duì)數(shù)模式圖

復(fù)合地層（內(nèi)差外好）壓力恢復(fù)雙對(duì)數(shù)模式圖內(nèi)區(qū)徑向流段：表明在井底附近地層大體是表現(xiàn)為均質(zhì)的；過渡段：由于外圍地層變差（a）是流動(dòng)受阻，因此壓力導(dǎo)數(shù)上翹；或是由于外圍地層變好（b），使流動(dòng)變暢，引起壓力導(dǎo)數(shù)下傾；外區(qū)徑向流段：壓力導(dǎo)數(shù)再一次呈現(xiàn)水平線，表明在外圍仍表現(xiàn)為均勻介質(zhì)地層。另外在內(nèi)、外區(qū)的徑向流之間，導(dǎo)數(shù)水平線存在一個(gè)高度差，表示為L(zhǎng)M。內(nèi)外區(qū)的導(dǎo)數(shù)高差（LMD）越大，則內(nèi)、外區(qū)的流動(dòng)系數(shù)比越大。所以當(dāng)導(dǎo)數(shù)越是上翹得嚴(yán)重，說明外圍地層越是急劇變差。實(shí)例分析升深2-1井2004年壓力恢復(fù)試井?dāng)?shù)據(jù)擬合圖

采用復(fù)合模型解釋成果參數(shù)為：污染表皮系數(shù)為3.02；近井區(qū)：地層系數(shù)為72.1mD·m；滲透率為1.08mD；復(fù)合區(qū)半徑為21.1m；遠(yuǎn)井區(qū)：地層系數(shù)為480.7mD·m；滲透率為7.2mD。升深202井2005年壓裂試氣數(shù)據(jù)擬合圖采用復(fù)合模型解釋參數(shù)結(jié)果如下：污染表皮系數(shù)為-2.36；原始地層壓力為31.4MPa；近井區(qū)地層系數(shù)為10.3mD?m；滲透率為0.355mD；復(fù)合區(qū)半徑為；遠(yuǎn)井區(qū)地層系數(shù)：為68.7mD?m；滲透率為2.37mD。升深2-25井2005年壓裂試氣數(shù)據(jù)擬合圖具體經(jīng)過解釋的參數(shù)結(jié)果為：井筒存儲(chǔ)為8.2m3/MPa；總表皮系數(shù)為0；地層系數(shù)為4.78mD?m；復(fù)合半徑為189m；裂縫半長(zhǎng)為28.3m。提綱氣田研究中試井所發(fā)揮的作用

氣藏動(dòng)態(tài)模型和不穩(wěn)定試井試井解釋方法介紹氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合理工作制度制定氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)開采概況

1999年12月在合6、合11區(qū)塊泉三段、泉一段上報(bào)天然氣探明地質(zhì)儲(chǔ)量12.96×108m3、疊合面積30.7Km2；2000年12月上報(bào)合5區(qū)塊泉一段天然氣探明儲(chǔ)量2.81×108m3，疊合面積3.1Km2。布海氣田于1997年在泉三段、泉一段提交天然氣探明儲(chǔ)量3.21×108m3，疊合面積10.5Km2。本次研究對(duì)象主要包括小合隆氣田和布海氣田。共16口井（小合隆氣田13口井，布海氣田3口井）。儲(chǔ)量申報(bào)情況:

布海-小合隆共上報(bào)天然氣探明地質(zhì)儲(chǔ)量18.98×108m3

。氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)本次研究位于布海氣田的井有3口井（布1、布5、合102）。累積產(chǎn)氣0.5102×108m3：布1和布5于1997年投產(chǎn)，累積產(chǎn)氣0.494×108m3，合102井2007年投產(chǎn)，累積產(chǎn)氣0.0162×108m3。本區(qū)為氣水同產(chǎn)井，因此，氣產(chǎn)量受到出水影響比較大。

本次研究位于小合隆氣田的井共有13口，其中合6井區(qū)10口，合11井區(qū)3口。共累積產(chǎn)氣0.9148×108m3：2006年投產(chǎn)的井有兩口：合6、合6-1，累積產(chǎn)氣0.3169×108m3。2007年投產(chǎn)的井有8口：合6-2、合6-5、合6-6、合6-7、合6-8（現(xiàn)在已經(jīng)停產(chǎn)）、合6-9、合6-11、合6-12、合11-1、合11-4、合11-5，累積產(chǎn)氣0.5979×108m3。

小合隆氣田開采概況布海氣田開采概況氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)

試采動(dòng)態(tài)特征反應(yīng)了氣井產(chǎn)能，儲(chǔ)層物性特征，氣井的動(dòng)態(tài)控制儲(chǔ)量及井控半徑等。進(jìn)行試采動(dòng)態(tài)特征分析可以讓我們更加清晰的了解一個(gè)氣藏及氣井的基本情況，包括地層壓力的變化，氣井產(chǎn)能的變化，是制定合理工作制度的基礎(chǔ)。布1井采氣曲線分析布1井采氣曲線圖

氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)布1井采氣曲線分析布1井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)擬合曲線

氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)布5井采氣曲線分析氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合6-1井采氣曲線分析合6-1井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)擬合曲線

氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)試采動(dòng)態(tài)特征分析

合6-9井采氣曲線分析氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合6-9井采氣曲線分析合6-9井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)擬合曲線

氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合6-6井采氣曲線分析氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合6-7井采氣曲線分析氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合11區(qū)塊有3口井投產(chǎn)，為合11-1、合11-4、合11-5井。三口井都為氣水同出井，進(jìn)行試采動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)時(shí)，應(yīng)考慮出水對(duì)氣井生產(chǎn)的影響。合11-1井采氣曲線圖氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合11-1水氣變化趨勢(shì)圖

合11-1井流壓折算圖

氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合11-1井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)特征曲線合11-1井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)擬合曲線氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合11-4井采氣曲線圖合11-4水氣變化趨勢(shì)圖合11-4井流壓折算圖氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合11-4井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)特征曲線合11-4井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)擬合曲線氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合11-5井采氣曲線圖

合11-5井水氣變化趨勢(shì)圖合11-5井流壓折算圖氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合11-5井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)特征曲線合11-5井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)擬合曲線井控儲(chǔ)量計(jì)算

儲(chǔ)量是氣藏開發(fā)的基礎(chǔ)，掌握氣藏儲(chǔ)量動(dòng)態(tài)，分析研究?jī)?chǔ)量的大小和動(dòng)用情況，是分析氣藏開發(fā)效果，準(zhǔn)確進(jìn)行開發(fā)動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)的先決條件。合6-1井壓降曲線圖

對(duì)于封閉型氣藏，p/z與G呈線性關(guān)系。在p/z=0處的截距值為天然氣原始地質(zhì)儲(chǔ)量。對(duì)于彈性氣驅(qū)的氣井，井口壓力隨累計(jì)產(chǎn)量的變化規(guī)律直接反映了地層壓力隨累積產(chǎn)量的變化規(guī)律。井控儲(chǔ)量計(jì)算

井控儲(chǔ)量計(jì)算

合6-6井和合102井在生產(chǎn)過程中進(jìn)行過壓力恢復(fù)，所以這兩口井直接用測(cè)得地層壓力進(jìn)行儲(chǔ)量分析。合6-6井壓降曲線圖

合102井壓降曲線圖井控儲(chǔ)量計(jì)算

合11區(qū)塊三口井都為氣水同出井，由合11-1及合11-5的井口壓力變化情況可以看出，合11區(qū)塊表現(xiàn)氣驅(qū)特征，所以合11井區(qū)氣井井控儲(chǔ)量計(jì)算應(yīng)考慮水侵影響。計(jì)算原始體積系數(shù)和目前體積系數(shù)：Bgi,Bg計(jì)算地層水體積系數(shù):BW原始地質(zhì)儲(chǔ)量:井控儲(chǔ)量評(píng)價(jià)

統(tǒng)計(jì)對(duì)比各井的井控儲(chǔ)量，兩種方法求得的井控儲(chǔ)量相差很小，總體來看研究區(qū)氣井井控儲(chǔ)量低。根據(jù)氣藏構(gòu)造特征資料得知，合6區(qū)塊，位于構(gòu)造高部位的井，井控儲(chǔ)量相對(duì)要高，井控半徑相對(duì)要大，氣井產(chǎn)能相對(duì)要高，而在構(gòu)造低部位及邊緣地區(qū)，氣井產(chǎn)能很低，氣井產(chǎn)能主要?dú)獠貥?gòu)造影響。合11區(qū)塊氣井的井控儲(chǔ)量要比合6區(qū)塊低。井控儲(chǔ)量計(jì)算

地層壓力評(píng)價(jià)氣井油套壓、日產(chǎn)氣量、地層壓力下降都特別快，單位壓降產(chǎn)氣量都很低。其中布1、合6-1相對(duì)要高單位壓降產(chǎn)氣量在600×104m3/MPa以上，其次是合6-7和6-12在400×104m3/MPa以上，合6和合6-2的單位壓降產(chǎn)氣量也達(dá)到300×104m3/MPa，其他井單位壓降產(chǎn)氣量都很低，大部分都不到100×104m3/MPa。分析原因，主要是由氣井井控儲(chǔ)量小所致。氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)儲(chǔ)層平面非均質(zhì)性評(píng)價(jià)

從前面動(dòng)態(tài)分析結(jié)果顯示，小合隆地區(qū)儲(chǔ)層非均質(zhì)比較強(qiáng)，滲透率在構(gòu)造中部要高，向四周逐漸減少。氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)提綱氣田研究中試井所發(fā)揮的作用

氣藏動(dòng)態(tài)模型和不穩(wěn)定試井試井解釋方法介紹氣藏動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)合理工作制度制定合理工作制度制定

絕對(duì)無阻流量是指井底流壓為0.1MPa時(shí)的氣井產(chǎn)量。由于氣藏開采時(shí)井底壓力不可能降到0.1MPa，因此無阻流量只具有產(chǎn)能橫向比較的意義。主要采用一點(diǎn)法和二項(xiàng)式產(chǎn)能方程求取氣井的無阻流量，下面簡(jiǎn)單介紹一下這兩種方法,并計(jì)算各氣井的無阻流量。

一點(diǎn)法：是指在關(guān)井測(cè)得地層壓力條件下，開井取得一個(gè)工作制度下的產(chǎn)量和井底流壓，進(jìn)而計(jì)算氣井無阻流量。經(jīng)驗(yàn)公式如下：qAOF—無阻流，×104m3/d；Q—探井實(shí)測(cè)產(chǎn)量，×104m3/d；Pwf—探井實(shí)測(cè)井底流壓，MPa；PR—原始地層壓力，MPa；PD—無因次壓力。

二項(xiàng)式產(chǎn)能方程:

D—紊流流動(dòng)系數(shù)，（104m3/d）-1；Μ—?dú)獠貤l件下天然氣的粘度，mPa.s；Z—?dú)怏w偏差因子，無因次；Rw—井筒半徑，m；Re—有效排泄面積的折算外半徑，m；K—?dú)怏w有效滲透率，10-3μm2H—?dú)鈱佑行Ш穸?，m；S—?dú)饩恼鎸?shí)表皮系數(shù)，無因次；T—?dú)鈱訙囟?；K—為速度系數(shù)，10-3μm2。氣井的無阻流量法

由于研究區(qū)氣井沒有進(jìn)行過系統(tǒng)的產(chǎn)能測(cè)試，所以采用一點(diǎn)法計(jì)算氣井的初期的無阻流量；目前的無阻流量則利用軟件解釋的動(dòng)態(tài)參數(shù)結(jié)果求二項(xiàng)式產(chǎn)能方程中A和B的值，得到目前的各井的二項(xiàng)式產(chǎn)能方程及無阻流量，根據(jù)低壓小產(chǎn)量生產(chǎn)的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，合理產(chǎn)量取無阻流量的1/2配產(chǎn)。合理工作制度制定氣井的無阻流量法流入流出動(dòng)態(tài)分析

以合6井為例，合6的二項(xiàng)式產(chǎn)能方程為：目前地層壓力為3.3MPa，流壓取值及對(duì)應(yīng)的流量如表：pwf3.32.92.52.11.71.30.90.50qg00.450.841.181.451.661.821.921.97流入動(dòng)態(tài)曲線氣井的流入動(dòng)態(tài)曲線可以通過產(chǎn)能方程，代入不同的井底流壓，解出相應(yīng)的產(chǎn)氣量而得到。例如在已知地層壓力的情況下，在0與地層壓力之間選取一組井底流壓Pwf可以得到一組相應(yīng)的qsc,從而可以描繪出一條完整的流入動(dòng)態(tài)曲線，即IPR曲線。合理工作制度制定流入流出動(dòng)態(tài)分析

臨界油管動(dòng)態(tài)曲線天然氣從井底到井口的流動(dòng)過程中，隨著壓力、溫度的變化，天然氣中會(huì)凝析出一部分水來，另外井底可能會(huì)滲入地層水。為了能有效的帶出氣井中的液體，減少井底積液對(duì)氣井產(chǎn)能的影響，天然氣在油管中的流速必須滿足一定的流速，在一定大小的油管下可以用流量來表示，即氣井能有效帶出液體的最小臨界攜液流量。最小攜液臨界流速νg公式為：相應(yīng)的最小攜液臨界流量公式為：在油管直徑為62mm的情況下，給定一組流壓值，可以得到相應(yīng)的最小臨界流量，其數(shù)據(jù)見表，其臨界流出曲線如圖。pwf3.12.72.31.91.51.10.70.3qsc1.060.990.910.820.730.620.490.32合理