太鋼熱連軋QC小組匯報(降低1549生產(chǎn)線品種鋼廢品量)-太鋼

降低1549生產(chǎn)線品種鋼廢品量QC成果報告

太鋼熱連軋廠L2QC小組1軋鋼工藝流程圖1#加熱爐0#加熱爐3#加熱爐2#加熱爐

高壓水除鱗箱

F1F2F3F4F5F6F0CS測寬儀測厚儀凸度儀平直度儀VE0R0保溫罩轉(zhuǎn)鼓式切頭飛剪7機架精軋機二臺卷取機C1C3爐區(qū)粗軋區(qū)精軋區(qū)卷取區(qū)2小組概況小組職務姓名性別年齡文化程度工種組長邱華東男35本科L2計算機工藝研究張懷富男39本科工藝QC指導統(tǒng)計分析李彥芳女30本科質(zhì)量管理模型分析李學忠男39本科L2計算機參數(shù)調(diào)整吳敏女38大專L2計算機質(zhì)量跟蹤陳欣男33大專質(zhì)量管理模型調(diào)試趙德傲男26本科L2計算機模型調(diào)試陳偉男28大專L2計算機現(xiàn)場分析馮鈞男37本科軋鋼3一、課題選擇多品種、多結(jié)構(gòu)的生產(chǎn)是熱連軋生產(chǎn)的主要特點之一，品種鋼的生產(chǎn)是軋制難度最大而用戶最為關注的鋼種。攻關型課題我廠品種鋼的廢品率遠遠高于其它鋼種。品種鋼其它鋼種廢品量（噸）55.2115總量（噸）39330184854廢品率（%）0.140.064一、課題選擇攻關型課題1549生產(chǎn)線品種鋼的廢品率明顯高于2250生產(chǎn)線（2007年11月~2008年4月月平均統(tǒng)計值）生產(chǎn)線15492250品種鋼廢品量（噸）55.250.8總量（噸）3933059006廢品率（%）0.140.85一、課題選擇綜上所述，將本次QC活動課題指定為

“降低1549生產(chǎn)線品種鋼廢品量”因品種鋼總量基本穩(wěn)定，為便于分析統(tǒng)計，采用了“廢品量”的指標而未采取“廢品率”作為統(tǒng)計指標。6活動計劃序列工作計劃時間進度5月6月7月8月9月10月11月12月上中下上中下上中下上中下上中下上中下上中下上中下1選擇課題2現(xiàn)狀分析3確定目標值4原因分析5確定要因6制定對策表7對策實施

8效果檢查

9效益計算10鞏固措施

11總結(jié)及下一步打算7二、現(xiàn)狀分析1、2007年11月~2008年4月品種鋼廢品量統(tǒng)計（品種鋼總量每月均為39000噸~40000噸）從圖中可以看出，平均每月廢品量為55.2噸。54.088二、現(xiàn)狀分析2、針對品種鋼進行工序癥結(jié)分析（爐區(qū)、粗軋、精軋、卷?。?/p>

從圖中可以看出，精軋區(qū)廢品量占所有廢品量的90.2%，精軋控制是造成品種鋼廢品量大的主要癥結(jié)所在。9二、現(xiàn)狀分析精軋區(qū)現(xiàn)場控制圖10三、設定目標由現(xiàn)狀分析可知，精軋控制是造成品種鋼廢品量的主要癥結(jié)所在，精軋區(qū)原因占所有原因的90.2%，小組成員經(jīng)過討論，一致認為應全部解決影響精軋廢鋼的因素，目前平均每月廢品量為55.2噸，如解決影響廢鋼的精軋問題，則廢品量可減少為55.2-55.2*0.902=5.4噸；且歷史最好水平為每月5噸（2006年3月）。因而將小組攻關目標定為平均每月廢品量≤5.5噸。11四、原因分析設定精度低時未及時反饋精軋廢品量大人料機法測操作人員不精心AGC補償系數(shù)不合理模型控制機房人員未及時調(diào)整XTC功能不完善活套響應慢L1控制短期自適應精度低長期自適應精度低軋輥冷卻水機架間冷卻水水負荷計劃粗軋來料溫度出口厚度測量不準壓力測量不準環(huán)季節(jié)變化板形異常時未及時反饋設定異常時未及時調(diào)整水溫不合要求未及時修正負荷水壓不合要求空設機架時漏水有雜質(zhì)零調(diào)后設定精度低工作輥輥型精度低工作輥輥壓不準支撐輥有坑厚度不均勻板形差來料偏楔形大過高過低不均勻出口溫度測量不準負荷方式不合理負荷分配不合理29條末端原因12四、要因確認要因確認計劃表序號末端原因確認內(nèi)容確認方法確認標準負責人完成時間1設定精度低時操作工未及時反饋當厚度、寬度等瑟目標值超過20%時是否及時通知機房處理檢查L2記錄本，當厚度、寬度實際值與目標值超過20%時機房是否有處理記錄每次實際值與目標值超過20%，機房均有處理記錄馮鈞2008.6.62板形異常時操作工未及時反饋當出現(xiàn)板形異常時是否及時通知機房處理檢查L2記錄本，當FL2低于-100或高于50時機房是否有處理記錄每次當FL2低于-100或高于50時機房均有處理記錄馮鈞2008.6.63操作工未及時修正負荷當發(fā)生扣翹頭現(xiàn)象時操作工是否及時修正負荷檢查工程報表數(shù)據(jù)，當發(fā)生扣翹頭現(xiàn)象時F6機架是否有人工修改值每次發(fā)生扣翹頭現(xiàn)象，操作工均在L2畫面修正負荷10%以上馮鈞邱華東2008.6.104機房人員未及時調(diào)整當厚度、寬度、板形等異常時機房人員是否及時進行了調(diào)整檢查L2記錄本及質(zhì)量分類數(shù)據(jù)，查看當指標異常時機房人員是否及時進行了調(diào)整軋制發(fā)生異常后三塊鋼以內(nèi)進行調(diào)整馮鈞邱華東2008.6.1013四、要因確認要因確認計劃表序號末端原因確認內(nèi)容確認方法確認標準負責人完成時間5空設機架時漏水空設機架時現(xiàn)場是否有漏水現(xiàn)象抽查三個單位，檢查F1空設軋制時是否存在漏水現(xiàn)象F1空設時無漏水現(xiàn)象馮鈞2008.6.156水溫不合要求每月水溫波動是否影響了軋制穩(wěn)定性檢查現(xiàn)場水溫點檢記錄，查看水溫波動是否符合標準每月水溫波動≤±3℃陳欣2008.6.207水壓不合要求每月水壓波動是否影響了軋制穩(wěn)定性檢查水壓點檢記錄，查看水壓波動是否符合標準每月水壓波動≤±0.2MPa陳欣2008.6.208機架間冷卻水有雜質(zhì)檢查機架間冷卻水是否雜質(zhì)嚴重現(xiàn)場抽查五次，檢查機架間冷卻水是否存在雜質(zhì)機架間冷卻水無雜質(zhì)張懷富2008.7.29零調(diào)后設定不準確每次換輥后零調(diào)精度是否準確查看零調(diào)后第一塊鋼的厚度控制精度是否符合標準零調(diào)后第一塊鋼的厚度偏差≤0.1mm邱華東2008.7.1010工作輥輥型精度低檢查軋輥實際輥型與目標輥型是否符合抽測三個單位F0~F6輥型，查看實際輥型是否符合標準F0實際輥型控制在±30μ以內(nèi)，F(xiàn)1~F6實際輥型控制在±20μ以內(nèi)張懷富馮鈞2008.7.1814四、要因確認要因確認計劃表序號末端原因確認內(nèi)容確認方法確認標準負責人完成時間11工作輥輥壓不準檢查F6軋輥輥壓是否符合標準抽查五個單位F6上下輥實際輥徑，查看實際輥壓是否符合標準F6實際輥壓≥0.05mm且≤0.1mm張懷富馮鈞2008.7.1012支撐輥有坑確認F2~F6支撐輥是否有超出工藝坑的現(xiàn)象檢查三個單位2.0mm以下規(guī)格數(shù)據(jù)，檢查壓力曲線是否存在周期性波動每機架周期性壓力波動≤50噸邱華東2008.7.213活套響應慢活套過高或過低時活套響應時間是否符合標準PDA曲線檢查響應時間≤2S邱華東2008.7.1514XTC功能不完善XTC功能是否引起FT6及精軋出口速度的大幅波動PDA曲線檢查速度的波動值≤0.5m/s陳欣邱華東2008.7.1515長期自適應精度低品種鋼換鋼種或規(guī)格后第一塊的厚度精度查看厚度精度質(zhì)量分類數(shù)據(jù)換批后第一塊的厚度精度≥80%吳敏陳偉2008.7.2015四、要因確認要因確認計劃表序號末端原因確認內(nèi)容確認方法確認標準負責人完成時間16短期自適應精度低同鋼種同規(guī)格軋制時厚度精度查看厚度精度質(zhì)量分類數(shù)據(jù)同鋼種同規(guī)格厚度精度≥80%吳敏陳偉2008.7.2017負荷方式不合理（空設）檢查空設情況下是否存在活套波動現(xiàn)象PDA曲線檢查空設時套量波動≤5mm邱華東2008.8.218負荷分配不合理同批次軋制中F6負荷波動是否超出控制標準檢查三個批次，查看F6設定壓力波動值是否符合標準同批次軋制中F6壓力波動≤100噸邱華東2008.8.219AGC補償系數(shù)不合理AGC系數(shù)是否引起壓力波動及厚度不均勻現(xiàn)象PDA曲線檢查壓力波動值≤50噸；厚度波動≤0.05mm邱華東2008.8.220來料楔形大檢查粗軋來料楔形值是否滿足生產(chǎn)要求推中板時測量40處厚度值，計算W40值W40≤50μ馮鈞陳欣2008.7.2521來料偏確認粗軋出口板形是否存在嚴重跑偏現(xiàn)象抽查五塊鋼粗軋PDA曲線最大跑偏值≤50mm馮鈞李彥芳2008.7.2216四、要因確認要因確認計劃表序號末端原因確認內(nèi)容確認方法確認標準負責人完成時間22來料厚度不均勻檢查粗軋來料縱向厚度差測量推中板時頭、中、尾中心線厚度值縱向厚度差≤2mm馮鈞陳欣2008.7.2523來料溫度不均勻檢查粗軋來料縱向溫度差是否過大PDA曲線檢查縱向溫度差≤30℃吳敏趙德傲2008.7.2224來料溫度過高檢查頭部溫度是否過高超出工藝溫度PDA曲線檢查溫度偏差≤20℃吳敏趙德傲2008.7.2225來料溫度過低檢查頭部溫度是否過低超出工藝溫度PDA曲線檢查溫度偏差≤20℃吳敏趙德傲2008.7.2226季度變化比較季節(jié)變化時厚度精度是否發(fā)生變化L2質(zhì)量統(tǒng)計數(shù)據(jù)厚度精度與季節(jié)變化無對應關系邱華東2008.7.2327出口厚度測量不準檢查測量值是否測量不準現(xiàn)象校驗結(jié)果無測量不準現(xiàn)象李彥芳2008.7.2028出口溫度測量不準檢查測量值是否測量不準現(xiàn)象校驗結(jié)果無測量不準現(xiàn)象李彥芳2008.7.2029壓力測量不準檢查測量值是否測量不準現(xiàn)象校驗結(jié)果無測量不準現(xiàn)象李彥芳2008.7.2017確認一機房人員未及時調(diào)整小組成員馮鈞、李彥芳檢查五天的數(shù)據(jù)記錄（2000條記錄），對厚度超出20%的三塊鋼（9850452_01、9854355_07、9850378_05）及寬度超出20%的三塊鋼（9850344_01、9852475_02、9850242_01）分別檢查了L2值班記錄本，均在第二塊鋼對L2控制參數(shù)進行了調(diào)整。確認結(jié)果四、要因確認設定精度低時操作工未及時反饋兩項原因均符合確認標準兩項原因均不是主要原因18確認二零調(diào)后設定不準確小組成員邱華東檢查了6月1日~6月10日所有換輥后第一塊的厚度質(zhì)量統(tǒng)計確認結(jié)果24塊鋼厚度偏差均在0.15mm以上，不符合“≤0.1mm”的確認標準。四、要因確認是主要原因19確認三機房人員未及時調(diào)整小組成員馮鈞、李彥芳根據(jù)L2統(tǒng)計記錄檢查五天的板形記錄（2300條），對FL2低于-100的兩卷鋼（9864232_06、9860344_09）及FL2高于50的兩卷鋼（9860477_03、9860299_11）分別檢查了L2值班記錄及板形記錄，四塊鋼均在每二塊對機架間平直度進行了調(diào)整。確認結(jié)果四、要因確認板形異常時未及時反饋兩項原因均符合確認標準兩項原因均非要因不是主要原因20確認四操作工未及時修正負荷小組成員馮鈞對五月份發(fā)生翹頭的三塊鋼的操作工修正值進行了檢查確認結(jié)果不是主要原因四、要因確認操作人員在第二塊鋼即進行了修正，符合確認標準。21確認五空設機架時漏水確認結(jié)果四、要因確認符合“F1空設時無漏水現(xiàn)象”的確認標準小組成員馮鈞利用換輥時間連續(xù)三個單位對F1機架的漏水情況進行了檢查，均未發(fā)現(xiàn)漏水現(xiàn)象。不是主要原因22確認六水溫不合要求確認結(jié)果四、要因確認五月份水溫統(tǒng)計:以上數(shù)據(jù)表明：五月份最高水溫30℃，最低水溫26℃，波動4℃，符合“每月水溫波動≤±3℃”確認標準，且數(shù)據(jù)分布呈正態(tài)。不是主要原因23確認七水壓不合要求確認結(jié)果不是主要原因四、要因確認五月份水壓統(tǒng)計:以上數(shù)據(jù)表明：五月份最高水壓0.88MPa，最低水壓0.79MPa，波動0.09<標準值±0.2MPa，符合確認標準。24確認八機架間冷卻水有雜質(zhì)確認結(jié)果不是主要原因四、要因確認符合“機架間冷卻水無雜質(zhì)”的確認標準。小組成員張懷富于6月2日、6月5日、6月6日、6月8日、6月10日五次抽查機架間冷卻水水質(zhì)情況，均未發(fā)現(xiàn)有雜質(zhì)現(xiàn)象。25確認九小組成員張懷富、馮鈞對S031、H048、S067三個單位實際上機輥型進行了抽查，輥型與目標值的差值如下表所示：確認結(jié)果不是主要原因均符合“F0控制在±30μ以內(nèi)，F(xiàn)1~F6控制在±20μ以內(nèi)”的確認標準四、要因確認工作輥輥型精度低單位工作輥實際輥型與目標輥型差(μ)F0F1F2F3F4F5F6S0312512181510109H04820151314998S06722131412910826確認十工作輥輥壓不準確認結(jié)果不是主要原因四、要因確認小組成員張懷富、馮鈞對S031、H048、S067、S100、H101五個單位F6工作輥上下輥實際輥徑進行抽查，實際數(shù)據(jù)如下表所示。S031H048S067S100H101上輥輥徑（mm）657.95656.7656.85647.6659.95下輥輥徑（mm）657.85656.62656.75647.54659.85輥壓（mm）0.10.080.10.060.1符合“≥0.05mm且≤0.1mm”的確認標準輥壓：指上輥輥徑-下輥輥徑27確認十一支撐輥有坑確認結(jié)果不是主要原因四、要因確認檢查S031、H048、S067三個單位的1.8mm薄規(guī)格壓力波動曲線F0~F6均未發(fā)現(xiàn)有壓力周期性波動現(xiàn)象，均符合“壓力周期性波動≤50噸”的確認標準。28確認十二活套響應慢確認結(jié)果不是主要原因四、要因確認符合“響應時間≤2S”的確認標準?；钐渍{(diào)整至正常用時1.59S29確認十三XTC功能不完善確認結(jié)果四、要因確認FT60.3m/s速度波動=0.3m/s<0.5m/s，符合“≤0.5m/s”確認標準。速度Va不是主要原因30確認十四長期自適應精度低確認結(jié)果不是主要原因四、要因確認均符合“厚度精度≥80%”的確認標準。統(tǒng)計6月9日~6月15日品種鋼換批后第一塊鋼的厚度精度31確認十五短期自適應精度低確認結(jié)果四、要因確認本批49塊鋼共有16塊鋼厚度精度在80%以下，不符合“同批次厚度精度≥80%”的確認標準。是主要原因32確認十六負荷方式不合理確認結(jié)果四、要因確認套量波動=15mm>5mm，不符合確認標準。是主要原因15mmF1空設33確認十七負荷分配不合理確認結(jié)果四、要因確認是主要原因同批次最大壓力918噸，最小壓力804噸，壓力差114噸>100噸，不符合確認標準。34確認十八AGC補償系數(shù)不合理確認結(jié)果四、要因確認是主要原因116噸0.08mm壓力波動=116噸>100噸，厚度波動=0.08mm>0.05mm，不符合確認標準。35確認十九來料楔形大確認結(jié)果四、要因確認兩塊中板楔形值分別為37μ及40μ，均符合“W40≤50μ”的確認標準。小組成員馮鈞、陳欣對兩塊中板進行了頭、中、尾測量，數(shù)據(jù)如下：頭中尾楔形平均值工作側(cè)傳動側(cè)工作側(cè)傳動側(cè)工作側(cè)傳動側(cè)中板一45.5645.5245.545.4845.5845.530.0367中板二45.645.5545.5445.5145.5745.610.04不是主要原因36確認二十來料偏確認結(jié)果四、要因確認最大跑偏量=32mm<50mm，符合確認標準。不是主要原因32mm37確認二十一來料厚度不均勻確認結(jié)果四、要因確認來料厚度差均符合“縱向厚度差≤2mm”的確認標準。不是主要原因頭（mm）中（尾）尾（mm）最大厚度差中板一45.5645.345.60.3中板二45.645.045.70.7小組成員馮鈞、陳欣對兩塊進行了頭、中、尾厚度測量，數(shù)據(jù)如下：38確認二十二來料溫度不均勻確認結(jié)果四、要因確認檢查粗軋來料PDA曲線，最高溫度1115℃,最低溫度1089℃，工藝溫度1100℃±30℃

，最高溫度及最低溫度均符合確認標準。縱向溫度差26℃<30℃，符合確認標準。三項原因均不是主要原因來料溫度過高來料溫度過低26℃39確認二十三確認結(jié)果四、要因確認從圖中可以看出，厚度精度與季節(jié)變化無明顯對應關系，符合確認標準。不是主要原因季節(jié)變化按月統(tǒng)計2007年全年厚度精度情況：40確認二十四出口厚度測量不準確認結(jié)果四、要因確認不是主要原因出口溫度測量不準壓力值測量不準出口厚度采用凸度儀進行測量，出口溫度采用高溫計測量，壓力采用壓力傳感器測量，均為全自動測量儀器，由專業(yè)廠家每隔一年校準一次，檢查各儀器合格標簽均在有效期內(nèi).以上三項均符合確認標準。41經(jīng)確認驗證主要原因如下四、要因確認零調(diào)后設定不準確短期自適應精度低負荷方式不合理負荷分配不合理AGC補償系數(shù)不合理42五、制定對策序號要因?qū)Σ吣繕舜胧┑攸c完成時間負責人1零調(diào)后設定不準確分析零調(diào)后第一塊鋼的軋制規(guī)律，在模型中加入零調(diào)補償系數(shù)。零調(diào)后第一塊鋼的厚度偏差≤0.05mm。分析零調(diào)后第一塊鋼的軋制規(guī)律，加入零點輥縫修正系數(shù)；調(diào)整品種鋼硬度補償系數(shù)。L28月20日邱華東吳敏2短期自適應精度低優(yōu)化自適應計算模型程序，提高設定穩(wěn)定性。同批次厚度精度≥80%。1.增加短期自學習平滑系數(shù)并確定最優(yōu)值；2.改變自學習段取值。L28月25日邱華東趙德傲對策表43序號要因?qū)Σ吣繕舜胧┑攸c完成時間負責人3負荷方式不合理去除F1機架空設功能，同時保證F6機架壓力及壓下率穩(wěn)定。1、活套無周期性波動；2、同批次F6壓力波動≤50噸。1.厚規(guī)格品種鋼去除F1機架空設功能，重新調(diào)整精軋各機架負荷分配；2.F6負荷方式采用絕對壓力“AF”負荷方式，保證F6壓力的穩(wěn)定性。L29月28日趙德傲陳偉4負荷分配不合5AGC補償系數(shù)不合理尋找最優(yōu)AGC補償系數(shù)，降低壓力波動同一塊鋼壓力波動≤50噸根據(jù)現(xiàn)場不斷調(diào)試各機架AGC補償系數(shù)，尋求最佳值。L29月20日吳敏對策表五、制定對策44六、對策實施對策一：增加模型補償系數(shù)，解決零調(diào)后設定不準確的缺陷。由于零調(diào)不準確造成品種鋼設定精度降低，小組成討論后認為主要是由于零點輥縫不準確及品種鋼硬度較大所造成。因而針對性采取了兩項措施：措施一：在零調(diào)程序中加入零點輥縫修正系數(shù)0.15mm。每塊鋼均偏薄在0.15mm以上45六、對策實施措施二：針對品種鋼的不同軋制特點加入硬度補償系數(shù)。硬度補償系數(shù)46六、對策實施實施前實施后措施實施厚度平均偏差由0.18mm降為0.03mm，達到零調(diào)后第一塊鋼厚度偏差≤0.05mm的目標。厚度平均偏差0.18mm厚度平均偏差0.03mm47六、對策實施對策二：優(yōu)化自適應計算模型，提高短期自適應精度。措施一：增加短期自學習平滑系數(shù)，并確定最優(yōu)值為0.8。單因子方差分析:厚度精度與smooth來源自由度SSMSFPsmooth3654.9218.312.640.000誤差641105.117.3合計671759.9S=4.155R-Sq=37.21%R-Sq（調(diào)整）=34.27%

P<0.05,拒絕原假設,自學習速率對厚度精度有顯著影響Smooth=0.8時厚度精度最佳

平均值（基于合并標準差）的單組95%置信區(qū)間水平N平均值標準差-------+---------+---------+---------+--smooth=0.62387.3735.323(-----*-----)smooth=0.71487.0623.859(------*-------)smooth=0.81794.3622.431(------*-----)smooth=0.91487.0623.859(------*-------)-------+---------+---------+---------+--87.090.093.096.048六、對策實施措施二：將自適應段長度由15m~30mm修改為20m~30m。15m~20m不穩(wěn)定49六、對策實施實施前實施后措施實施厚度精度達到“同批次均大于等于80%”的目標且控制穩(wěn)定。49塊鋼共有16塊鋼厚度精度在80%以下厚度精度均在80%以上50六、對策實施對策三：采用新的負荷方式及負荷分配值，解決壓力波動及F6扣翹頭現(xiàn)象。措施一：為保證F6機架壓下率及壓力的穩(wěn)定性，小組成員針對原有負荷分配方式“RF”的缺陷開發(fā)了新的負荷分配方式“AF”?！癛F”：各機架根據(jù)初始壓下率及軋制目標值循環(huán)計算，確定最終壓下率?！癆F”：初始壓下率即為最終壓下率，不再參與其它機架的循環(huán)計算。保證了F6機架壓下率及壓力的穩(wěn)定性51六、對策實施去除空設保證F6壓力穩(wěn)定措施二：在措施一的基礎上，去除F1機架的空設功能，重新調(diào)整各機架負荷分配值，從而既可保證F6出口無扣翹頭現(xiàn)象，又解決了壓力波動現(xiàn)象。52六、對策實施實施前實施后措施實施活套無周期性波動，達到目標且控制穩(wěn)定?；钐字芷谛圆▌?gt;15mm活套無周期性波動53六、對策實施實施前實施后措施實施同批次壓力波動由114噸降為47噸，達到“≤50噸”的目標且控制穩(wěn)定。同批次壓力波動114噸同批次壓力波動47噸54六、對策實施對策四：根據(jù)現(xiàn)場調(diào)試AGC補償系數(shù)，尋求最佳值。AGC號F0F1F2F3F4F5F610.920.850.80.750.70.650.620.80.750.60.50.30.30.2550.850.850.750.650.50.40.3560.30.30.280.250.20.190.1570.80.750.650.550.450.420.4為確定最優(yōu)AGC系數(shù)，采用五組數(shù)據(jù)進行了單向分類設計。因壓力波動最終體現(xiàn)在厚度波動上，考慮到厚度波動易于測量，因而實驗采用AGC與厚度精度對應關系從而確定AGC最優(yōu)值。55六、對策實施單因子方差分析:厚度精度與AGC來源自由度SSMSFPAGC4469.9117.55.360.001誤差581270.521.9合計621740.5S=4.680R-Sq=27.00%R-Sq（調(diào)整）=21.97%

P<0.05,拒絕原假設,AGC補償系數(shù)對厚度精度有顯著影響AGC=2時厚度精度最佳，波動最小。

平均值（基于合并標準差）的單組95%置信區(qū)間水平N平均值標準差---------+---------+---------+---------+agc=1892.8674.217(--------*---------)agc=21294.3232.673(------*-------)agc=51586.7385.182(------*------)agc=61092.9734.565(--------*-------)agc=71891.0135.444(-----*-----)---------+---------+---------+---------+87.591.094.598.056六、對策實施實施前實施后措施實施達到“同塊鋼壓力波動≤50噸”的目標且控制穩(wěn)定。壓力波動116噸壓力無周期性波動57活動前活動期鞏固期七、效果檢查2008年品種鋼廢品量逐月趨勢圖58品種鋼其它鋼種改進前改進后改進前改進后廢品量（噸）55.24.3311580.2總量（噸）3933039320184854184860廢品率（%）0.140.010.060.04改進后品種鋼的廢