鉻鉬鋼材料文稿課件

鉻鉬鋼材料

焊接技術(shù)鉻鉬鋼材料

焊接技術(shù)1一、材料基本知識1、定義

用合金元素鉻和鉬提高高溫蠕變強(qiáng)度的合金鋼，稱為鉻鉬耐熱鋼。（高溫蠕變是指在溫度T≥0.3-0.5t（熔點(diǎn)）及遠(yuǎn)低于屈服強(qiáng)度的應(yīng)力下，材料隨加載時間的延長緩慢地產(chǎn)生塑性變形的現(xiàn)象）2、鉻鉬鋼的基本性能及焊接特點(diǎn)鉻鉬鋼具有優(yōu)異的抗氫腐蝕性能和耐高溫氧化能力，從而在高溫高壓臨氫環(huán)境中得到了廣泛應(yīng)用。但12Cr2Mo1等鉻鉬鋼長期一、材料基本知識1、定義21、用合金元素鉻和鉬提高高溫蠕變強(qiáng)度的合金鋼，稱為鉻鉬耐熱鋼?！?、氫致裂紋通常稱為延遲裂紋?！?、用合金元素鉻和鉬提高高溫蠕變強(qiáng)度的合金鋼，稱為鉻鉬耐熱鋼3在370～595℃的溫度范圍內(nèi)操作會產(chǎn)生沖擊韌性下降，韌脆轉(zhuǎn)變溫度升高的現(xiàn)象，即所謂回火脆化。另外鉻鉬鋼強(qiáng)度高、淬硬傾向大，易產(chǎn)生氫致裂紋（即通常稱為延遲裂紋）的鋼種。2.1為改善鉻鉬鋼的焊接性能，通常把碳含量控制在0.2%以下，這類鋼以正火+回火交貨。由于合金含量控制在2.5%以下的低合金耐熱鋼具有珠光體+鐵素體組織，故經(jīng)常稱為珠光體耐熱鋼在370～595℃的溫度范圍內(nèi)操作會產(chǎn)生沖擊韌性下降，韌脆轉(zhuǎn)41、低合金耐熱鋼碳含量控制在0.25%以下，這類鋼以正火+回火交貨。X1、低合金耐熱鋼碳含量控制在0.25%以下，這類鋼以正火+回51、鉻鉬鋼回火脆化的溫度范圍為（C）A350～450℃B500～600℃C370～595℃D300～500℃2、鉻鉬鋼的供貨狀態(tài)為（D）A正火B(yǎng)回火C固溶D正火+回火3、珠光體耐熱鋼合金含量（A）A2.5%以下B2.0%以下C3.5%以下D3.0%以下1、鉻鉬鋼回火脆化的溫度范圍為（C）61、珠光體耐熱鋼的組織為（B）A貝氏體+鐵素體B珠光體+鐵素體C馬氏體+鐵素體D奧氏體+鐵素體1、珠光體耐熱鋼的組織為（B）7如(15CrMoR)。合金含量在3%～5%的低合金鋼耐熱鋼供貨狀態(tài)為貝氏體+鐵素體組織，如12CrMo1R。鍋爐、壓力容器使用的低合金耐熱鋼主要以加入鉻和鉬元素或輔以加入少量釩、鈦等元素來提高鋼的蠕變強(qiáng)度和組織穩(wěn)定性。所以也經(jīng)常將它叫做Cr-Mo耐熱鋼或Cr-Mo-V系耐熱鋼。也正由于這類鋼在耐高溫的同時還具有良好的抗氫腐蝕性能，為此，對于以Cr-Mo或Cr-Mo-V系耐熱鋼的低合金鋼也經(jīng)常稱為抗氫鋼。如(15CrMoR)。合金含量在3%～5%的低合金鋼耐熱鋼81、以Cr-Mo或Cr-Mo-V系耐熱鋼的低合金鋼也經(jīng)常稱為抗氫鋼?！?、以Cr-Mo或Cr-Mo-V系耐熱鋼的低合金鋼也經(jīng)常稱為92.2耐熱性金屬材料抵抗高溫氧化的能力，稱為耐熱性或抗氧化性。它要求鋼材在中、高溫條件下金相組織穩(wěn)定，否則可能產(chǎn)生石墨化現(xiàn)象。如碳素鋼在425℃以上C-0.5Mo鋼在475℃以上長時間使用時，鋼中的滲碳體會自行解析出碳原子，這些碳原子以細(xì)微的點(diǎn)狀形式出現(xiàn)在金屬內(nèi)部，以后逐漸聚集長大成較粗的顆粒，產(chǎn)生石墨化，金屬材料脆性急劇增大。鉻鉬鋼材料文稿課件101、什么是鉻鉬鋼耐熱性？答；金屬材料抵抗高溫氧化的能力，稱為耐熱性或抗氧化性。1、什么是鉻鉬鋼耐熱性？11此外，鉻鉬鋼有較高的高溫持久強(qiáng)度和蠕變極限。而含有熱穩(wěn)定性能好和強(qiáng)碳化物形成元素Cr、Mo、V的鉻鉬鋼，可提高滲碳體的分解溫度，阻止石墨化的發(fā)生，從而提高鋼材的高溫持久強(qiáng)度極限和蠕變極限。鉻鉬鋼中主要元素對耐熱性的影響此外，鉻鉬鋼有較高的高溫持久強(qiáng)度和蠕變極限。而含有熱穩(wěn)定性能12鉻。提高鋼材的高溫強(qiáng)度，例如在碳鉬鋼中加入1.5%的Cr，便可明顯地提高其蠕變極限和高溫持久強(qiáng)度極限。鉻主要存在于滲碳體中，溶于滲碳體中的鉻，阻止了碳化物的分解，提高了碳化物的熱穩(wěn)定性，進(jìn)而提高鋼材的耐熱性。鉻鉬鋼材料文稿課件131、鉻鉬鋼中Cr元素主要存在于（A）A滲碳體B珠光體C貝氏體D奧氏體1、鉻鉬鋼中Cr元素主要存在于（A）14鉬。鉬對鐵素體有固溶強(qiáng)化的作用，同時也能提高碳化物的穩(wěn)定性，因此對提高鋼的高溫強(qiáng)度有利。鉬是提高鋼材熱強(qiáng)性的有效合金元素。由于鉬對提高鋼材高溫強(qiáng)度的明顯作用，珠光體熱強(qiáng)鋼中差不多都含有一定量的鉬。釩。釩與碳、氮和氧都有極強(qiáng)的結(jié)合力。在鋼中形成極穩(wěn)定的碳化物和氮化物，在較高溫度時仍保持細(xì)晶粒組織，提高鋼材的熱穩(wěn)定性和強(qiáng)度。但當(dāng)釩含量過高時，其作用減弱，甚至起反作用。鉬。鉬對鐵素體有固溶強(qiáng)化的作用，同時也能提高碳化物的穩(wěn)定性，151、鉻鉬鋼中鉬元素的作用？鉬對鐵素體有固溶強(qiáng)化的作用，同時也能提高碳化物的穩(wěn)定性，因此對提高鋼的高溫強(qiáng)度有利。鉬是提高鋼材熱強(qiáng)性的有效合金元素。由于鉬對提高鋼材高溫強(qiáng)度的明顯作用，珠光體熱強(qiáng)鋼中差不多都含有一定量的鉬。1、鉻鉬鋼中鉬元素的作用？162.3抗氫腐蝕金屬材料因吸收氫而導(dǎo)致塑性降低、性能惡化的現(xiàn)象稱為氫損傷，也可稱為氫脆。酸洗、電解或腐蝕反應(yīng)產(chǎn)生的氫，金屬凝固后內(nèi)部殘余的氫，以及介質(zhì)環(huán)境中的氫都可能被材料吸收而擴(kuò)散至內(nèi)部引起氫脆。氫損傷可以導(dǎo)致多種形式的材料的失效，如氫鼓泡、氫致脆性開裂、高溫氫腐蝕等。對于石化行業(yè)中的臨氫容器，選用鉻鉬鋼主要是為了防止高溫氫腐蝕。2.3抗氫腐蝕金屬材料因吸收氫而導(dǎo)致塑性降低、性171、金屬材料因吸收氫而導(dǎo)致塑性降低、性能惡化的現(xiàn)象稱為氫損傷，也可稱為氫脆?！?、對于石化行業(yè)中的臨氫容器，選用鉻鉬鋼主要是為了防止高溫氫腐蝕?！?、金屬材料因吸收氫而導(dǎo)致塑性降低、性能惡化的現(xiàn)象稱為氫損傷181、石化行業(yè)中的臨氫容器，選用鉻鉬鋼主要是為了(B)A防止晶間腐蝕B防止高溫氫腐蝕C防止冷裂紋D防止熱裂紋2、損傷可以導(dǎo)致多種形式的材料的失效，有哪些（ABC）A氫鼓泡B氫致脆性開裂C高溫氫腐蝕D氣孔1、石化行業(yè)中的臨氫容器，選用鉻鉬鋼主要是為了(B)192.4回火脆性Cr-Mo鋼回火脆化發(fā)生在370-595℃溫度范圍內(nèi)，接近這個溫度范圍上限時，脆化速度高，接近這個溫度范圍下限時，脆化發(fā)展緩慢。產(chǎn)生回火脆化的主要原因，是由于在回火溫度范圍內(nèi)長期加熱后，P、Sn等雜質(zhì)元素在奧氏體晶界偏析而引起晶界脆化現(xiàn)象，因此嚴(yán)格控制有害雜質(zhì)的含量和降低Si、Mn含量是最有效的措施。2.4回火脆性20對鉻鉬鋼制壓力容器，如加氫精制和加氫裂化反應(yīng)器，開工時采取先升溫后升壓，停工時先降壓后降溫的方法來防止脆性破壞的發(fā)生。大量試驗(yàn)表明，在壓力容器常用的Cr-Mo鋼種中，含量為2%-3%的Cr回火脆化傾向最嚴(yán)重。為降低Cr-Mo鋼焊縫金屬的回火脆性傾向，最有效的措施是控制其焊接熱輸入量，降低焊縫金屬中氧、硅和磷含量。對鉻鉬鋼制壓力容器，如加氫精制和加氫裂化反應(yīng)器，開工時采取先211、在壓力容器常用的Cr-Mo鋼種中，含量為（C）的Cr回火脆化傾向最嚴(yán)重。A1.5-2.5%B2.5-3.5%C2%-3%D3.5-4.5%1、在壓力容器常用的Cr-Mo鋼種中，含量為（C）的Cr222.5淬硬性耐熱鋼中主要含有鉻、鉬等元素，這些都顯著提高鋼淬硬性的元素，特別是鉬的作用比鉻約大50倍。它們延遲了鋼在冷卻過程中的轉(zhuǎn)變，提高了過冷奧氏體的穩(wěn)定性，從而在較高的冷卻速度下可能形成全馬氏體組織，比如12CrMo1R鋼焊接時，如果焊接熱輸入較小，鋼板厚度較大且不預(yù)熱焊接時就有可能發(fā)生100%的馬氏體轉(zhuǎn)變，正由于淬硬組織的出現(xiàn)，加之其他因素的綜合作用，因此這類鋼冷裂紋傾向較大。2.5淬硬性231、耐熱鋼中能提高淬硬性的元素有（D）A碳和錳B硫和磷C錳和鉻D鉻和鉬1、耐熱鋼中能提高淬硬性的元素有（D）242.6再熱裂紋傾向低合金耐熱鋼焊接接頭的再熱裂紋（也稱消除應(yīng)力裂紋）主要起因于鋼中的碳化物形成元素的特征和含量，以及焊后熱處理規(guī)范。通常以再熱裂紋敏感指數(shù)（PSR)來粗略評價(jià)鋼的再熱裂紋敏感性。PSR=Cr%+Cu%+2Mo%+10V%+7Nb%+5Ti%-2當(dāng)PSR≥0時，就有可能產(chǎn)生再熱裂紋?？刂拼胧?.6再熱裂紋傾向25（1）降低焊接熱輸入（2）適當(dāng)提高預(yù)熱溫度（3）正確選用焊接材料（4）避免采用高拘束度焊接接頭（5）正確選擇消除應(yīng)力熱處理規(guī)范具有再熱裂紋傾向的鋼材并不是在消除應(yīng)力熱處理整個溫度范圍內(nèi)部可能形成再熱裂紋，而是在某一較窄溫度范圍內(nèi)對再熱裂紋十分敏感，即所謂的敏感溫度區(qū)。因此（1）降低焊接熱輸入261、鉻鉬鋼控制再熱裂紋的措施有哪些（ABCD）A降低焊接熱輸入B適當(dāng)提高預(yù)熱溫度C正確選用焊接材料D避免采用高拘束度焊接接頭1、鉻鉬鋼控制再熱裂紋的措施有哪些（ABCD）27在擬定焊后消除應(yīng)力熱處理時，應(yīng)盡量避免這一敏感溫度區(qū)。以12Cr2Mo1R為例，試驗(yàn)測定其敏感溫度區(qū)為580-630℃，要避免這個溫度。3焊接材料焊縫金屬和母材等強(qiáng)匹配原則仍是低合金耐熱鋼焊材選用的基本原則，只不過此時不但要考慮焊縫金屬與母材的常溫強(qiáng)度等強(qiáng)，同時也要使其高溫強(qiáng)度不低于母材標(biāo)準(zhǔn)值下限的要求。在擬定焊后消除應(yīng)力熱處理時，應(yīng)盡量避免這一敏感溫度區(qū)。以12281、焊縫金屬和母材匹配原則是（B）A高強(qiáng)匹配B等強(qiáng)匹配C低強(qiáng)匹配D任意匹配1、焊縫金屬和母材匹配原則是（B）29為使其焊縫金屬具有與母材同樣的使用性能，因此要求其焊縫金屬的鉻、鉬含量不得低于母材標(biāo)準(zhǔn)值的下限。為保證焊縫金屬有同樣小的回火脆性，故應(yīng)嚴(yán)格限制焊材中的氧、硅、磷、銻等微量元素的含量。為提高焊縫金屬的抗裂性，應(yīng)控制焊材的含碳量低于母材含碳量，但應(yīng)注意含碳量過低時，經(jīng)長時間的焊后熱處理會促進(jìn)為使其焊縫金屬具有與母材同樣的使用性能，因此要求其焊縫金屬的30鐵素體的形成，從而導(dǎo)致韌性下降，因此，對于低合金耐熱鋼的焊縫金屬含碳量最好控制在0.08%-0.12%范圍內(nèi)。下表是母材與相應(yīng)焊材成分的比較。鐵素體的形成，從而導(dǎo)致韌性下降，因此，對于低合金耐熱鋼的焊縫311、對于低合金耐熱鋼的焊縫金屬含碳量最好控制在（A）范圍內(nèi)A0.08%-0.12%B0.05-0.08%C0.15-0.18%D0.08-0.2%1、對于低合金耐熱鋼的焊縫金屬含碳量最好控制在（A）范圍32母材/焊材CSiMnCrMoNiVPSNb15CrMoR0.12-0.180.15-0.40.4-0.70.8-1.20.45-0.6≤0.025≤0.01R3070.05-0.12≤0.6≤0.90.8-1.50.4-0.65≤0.025≤0.01514Cr1MoR0.05-0.170.5-0.80.4-0.651.15-1.50.45-0.65≤0.02≤0.01R307G≤0.12≤0.5≤0.91-1.50.4-0.65≤0.01≤0.01母材/15CrMoR0.12-0.180.15-0.40.433當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于425℃時，且因現(xiàn)場施工條件限制難于進(jìn)行焊后熱處理時，經(jīng)設(shè)計(jì)單位同意，可選用高鉻鎳（25%Cr-13%Ni及以上）奧氏體焊接材料進(jìn)行焊接，焊后不做熱處理。鉻鉬耐熱鋼與碳素鋼或不同鋼號的鉻鉬耐熱鋼之間組成的異種鋼焊接接頭，可按合金含量較低一側(cè)的鋼材選用焊接材料。當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于425℃時，且因現(xiàn)場施工條件限制難于進(jìn)行焊后熱34鉻鉬耐熱鋼與奧氏體組成的異種鋼焊接接頭，當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于425℃時，宜選用25%Cr-13%Ni及以上的奧氏體焊接材料，當(dāng)設(shè)計(jì)溫度高于425℃，應(yīng)選用鎳基焊接材料。鉻鉬耐熱鋼與奧氏體組成的異種鋼焊接接頭，當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于425351、鉻鉬耐熱鋼與奧氏體組成的異種鋼焊接接頭，當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于525℃時，宜選用25%Cr-13%Ni及以上的奧氏體焊接材料。X1、鉻鉬耐熱鋼與奧氏體組成的異種鋼焊接接頭，當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于5364焊接工藝要點(diǎn)（1）坡口準(zhǔn)備坡口形式及尺寸的選用應(yīng)根據(jù)易于保證焊接質(zhì)量、填充金屬少、融合比小、便于操作等原則。坡口宜采用機(jī)械方法。當(dāng)采用火焰切割時，應(yīng)清除熔渣、氧化皮，并打磨去除影響焊接質(zhì)量的淬硬層，且不得有裂紋、分層和夾渣等缺陷。經(jīng)火焰切割的坡口表面，進(jìn)行磁粉或滲透檢測。4焊接工藝要點(diǎn)37（2）定位焊定位焊的焊接材料、焊接工藝、焊工和預(yù)熱溫度等應(yīng)與正式施焊要求相同。定位焊縫的長度、厚度和間距，應(yīng)能保證焊縫在正式施焊過程中不致開裂。定位焊后立即檢查，如有缺陷應(yīng)立即清除，重新定位焊。在定位焊時需與母材焊接的組對工卡具，其材質(zhì)宜與母材相同或同一類別號。拆除工卡具時不應(yīng)損傷母材，拆除后應(yīng)將殘留焊疤打磨修至與母材表面齊平，并做表面探傷。（2）定位焊定位焊的焊接材料、焊接工藝、焊工和預(yù)熱溫38（3）預(yù)熱與其它合金鋼一樣，低合金耐熱鋼焊接時必須進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱的目的是為了防止冷裂紋的產(chǎn)生，對含鉻、鉬釩等元素的耐熱鋼而言，預(yù)熱還可以有效地避免和減少再熱裂紋的產(chǎn)生。預(yù)熱宜采用電加熱法，并應(yīng)在坡口兩側(cè)均勻進(jìn)行，防止局部過熱。預(yù)熱范圍以對口中心線為基準(zhǔn)，兩側(cè)各不小于三倍壁厚，且不小于100mm。（3）預(yù)熱與其它合金鋼一樣，低合金耐熱鋼焊接時必須進(jìn)行39題1、低合金耐熱鋼焊接時必須進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱的目的是為了防止冷裂紋的產(chǎn)生，對含鉻、鉬釩等元素的耐熱鋼而言，預(yù)熱還可以有效地避免和減少再熱裂紋的產(chǎn)生。√題1、低合金耐熱鋼焊接時必須進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱的目的是為了防止冷401、鉻鉬鋼預(yù)熱范圍以對口中心線為基準(zhǔn)，兩側(cè)各不小于三倍壁厚，且不小于（B）mm。A80B100C120D1501、鉻鉬鋼預(yù)熱范圍以對口中心線為基準(zhǔn)，兩側(cè)各不小于三倍壁厚，41不同鉻鉬鋼焊接時，預(yù)熱按淬硬傾向大的一側(cè)預(yù)熱溫度進(jìn)行。鉻鉬鋼與奧氏體鋼焊接，奧氏體鋼一側(cè)不預(yù)熱。預(yù)熱溫度一般為150-250℃（不同的技術(shù)條件或標(biāo)準(zhǔn)會稍有改變,但最小值≥120℃），另外，規(guī)定預(yù)熱溫度不應(yīng)高于馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束點(diǎn)Mf點(diǎn)溫度。（4）焊接焊件達(dá)到預(yù)熱溫度后應(yīng)及時進(jìn)行焊接。在保持預(yù)熱溫度的條件下，每條焊縫應(yīng)一次連續(xù)焊完。不同鉻鉬鋼焊接時，預(yù)熱按淬硬傾向大的一側(cè)預(yù)熱溫度進(jìn)行。421、鉻鉬鋼一般預(yù)熱溫度為（D）A120-200℃B120-250℃C200-300℃D150-250℃1、鉻鉬鋼一般預(yù)熱溫度為（D）43對接接頭的底層焊道單面焊接時應(yīng)采用鎢極氬弧焊。多層焊接時，層間溫度應(yīng)等于或稍高于預(yù)熱溫度，且每層的接頭處應(yīng)錯開。焊縫因故中斷焊接時應(yīng)進(jìn)行后熱，再次焊接前應(yīng)進(jìn)行檢查，確認(rèn)無裂紋后按原工藝?yán)^續(xù)施焊。Cr-Mo低合金鋼制造的容器焊縫表面不得有咬邊。對接接頭的底層焊道單面焊接時應(yīng)采用鎢極氬弧焊。44為了防止合金元素的燒損，應(yīng)適當(dāng)選用小電流，短弧操作。焊縫的余高是造成焊接接頭應(yīng)力集中的原因之一，因此加以限制。此外，要控制焊接線能量范圍，適當(dāng)減薄每層焊縫的厚度。線能量的大小是左右抗裂性和力學(xué)性能的重要因素，施焊時應(yīng)予以注意，既不能過大，也不能過小。線能量過大，焊縫金屬韌性降低，但過于小的線能量也會使韌性降低，這是因?yàn)榍耙坏篮缚p受到后一道焊縫的熱循環(huán)作用，促使晶粒細(xì)化，韌性提高，當(dāng)線能量過小時，則受熱區(qū)域變窄，不足以使晶粒細(xì)化。為了防止合金元素的燒損，應(yīng)適當(dāng)選用小電流，短弧操作。焊縫的余45（5）消氫處理焊接過程中，來自焊條、焊劑和空氣濕度中的氫氣，在高溫下被分解成原子狀態(tài)溶于液態(tài)金屬中，焊縫冷卻時，氫在鋼中的溶解度急劇下降，由于焊縫冷卻速度較快，導(dǎo)致氫來不及逸出，留在焊縫中，過一段時間后，由于氫在焊縫或熔合線集聚，在焊接應(yīng)力的作用下，（5）消氫處理焊接過程中，來自焊條、焊劑和空氣濕度中的46最終產(chǎn)生冷裂紋。通常在焊后對焊縫加熱到一定溫度，以降低焊縫冷卻速度使氫充分逸出，稱之為焊后消氫處理。消氫處理的溫度為350±20℃（不同的技術(shù)條件或標(biāo)準(zhǔn)會稍有改變）保溫時間≥2小時。（6）焊后熱處理耐熱鋼焊后熱處理的規(guī)范對于其強(qiáng)度，特別是韌性有明顯的影響，通常用回火參數(shù)值來評價(jià)其影響程度。最終產(chǎn)生冷裂紋。通常在焊后對焊縫加熱到一定溫度，以降低焊縫冷471、鉻鉬鋼消氫處理最短保溫時間為（A）小時。A2B1C3D41、鉻鉬鋼消氫處理最短保溫時間為（A）小時。48熱處理溫度為675±14℃。焊后熱處理的目的不僅消除焊接殘余應(yīng)力，而且更重要的是改善組織，提高接頭的綜合力學(xué)性能，包括提高接頭的高溫蠕變強(qiáng)度和組織的穩(wěn)定性，降低焊縫及熱影響區(qū)硬度等。(7)焊縫返修應(yīng)在熱處理前進(jìn)行，已完成熱處理的焊接接頭發(fā)生焊縫返修時，返修后應(yīng)重新進(jìn)行熱處理。返修時應(yīng)采用經(jīng)評定合格的焊接工藝，且預(yù)熱溫度取上限，熱處理溫度為675±14℃。焊后熱處理的目的不僅消除焊接491、鉻鉬鋼焊后熱處理溫度為（C）A620±20℃B690±10℃C675±14℃D680±10℃1、鉻鉬鋼焊后熱處理溫度為（C）50預(yù)熱范圍應(yīng)適當(dāng)放大。返修部位應(yīng)按原檢測方法進(jìn)行檢測和評定。5、鉻鉬鋼制造工藝流程如下圖預(yù)熱范圍應(yīng)適當(dāng)放大。返修部位應(yīng)按原檢測方法進(jìn)行檢測和評定。51鉻鉬鋼材料文稿課件521、鉻鉬鋼制造工藝流程？1、鉻鉬鋼制造工藝流程？536、馬氏體耐熱鋼淬硬傾向大，焊縫及熱影響區(qū)極易產(chǎn)生硬度很高的馬氏體和奧氏體組織，使接頭脆性增加，殘余應(yīng)力增大，容易產(chǎn)生冷裂紋，含碳量越高，淬硬和裂紋傾向也越大。以1Cr5Mo為例，它是一種抗氫能力較強(qiáng)的鋼種，主要用于制作石油加氫裂化裝置中的熱交換器殼體和厚壁管。其供貨狀態(tài)的組織為全馬氏體，具有相當(dāng)高的淬硬傾向。為防止冷裂和高硬度區(qū)的形成，必須將焊件預(yù)熱到300-400℃，層間6、馬氏體耐熱鋼淬硬傾向大，焊縫及熱影響區(qū)極易產(chǎn)生硬度很高的54題11Cr5Mo，它是一種抗氫能力較強(qiáng)的鋼種，主要用于制作石油加氫裂化裝置中的熱交換器殼體和厚壁管?！填}11Cr5Mo，它是一種抗氫能力較強(qiáng)的鋼種，主要551、1Cr5Mo屬于哪種組織的耐熱鋼？（D）A珠光體耐熱鋼B貝氏體耐熱鋼C奧氏體耐熱鋼D馬氏體耐熱鋼2、1Cr5Mo鋼預(yù)熱溫度為（A）A300-400℃B250-300℃C200-300℃D400-500℃1、1Cr5Mo屬于哪種組織的耐熱鋼？（D）56溫度始終保持230℃以上。焊接結(jié)束后，將焊件冷卻到100-125℃，保溫一段時間，使部分未轉(zhuǎn)變奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。接著立即將焊件做740-760℃溫度范圍內(nèi)的回火處理。溫度始終保持230℃以上。焊接結(jié)束后，將焊件冷卻到100-157二、洛陽院

70BJ022-2011規(guī)定1、鉻鉬鋼壓力容器用材料應(yīng)符合GB150和TSGR0004的規(guī)定。2、主體材料應(yīng)采用電爐冶煉工藝生產(chǎn)的細(xì)晶粒鋼，供貨狀態(tài)應(yīng)為正火+回火。需要經(jīng)過溫度超過AC1熱成型的主體材料，在熱成型后仍應(yīng)進(jìn)行正火+回火的熱處理。3、鋼板和鍛件的力學(xué)性能復(fù)驗(yàn)尚應(yīng)包括沖擊試驗(yàn)，沖擊試驗(yàn)溫度及沖擊值見表1

二、洛陽院

70BJ022-2011規(guī)定1、鉻鉬鋼壓力容584、鋼板應(yīng)逐張進(jìn)行拉伸和V型缺口沖擊試驗(yàn)。5、鋼板應(yīng)逐張進(jìn)行100%超聲檢測，質(zhì)量等級不低于I級。6、15CrMo、14Cr1Mo無縫鋼管應(yīng)按JB/T4730規(guī)定逐根進(jìn)行超聲檢測，符合I級的規(guī)定。7、鋼管的硬度不大于220HBW。4、鋼板應(yīng)逐張進(jìn)行拉伸和V型缺口沖擊試驗(yàn)。591、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，鋼管的硬度不大于（B）A200HBWB220HBWC240HBWD180HBW1、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，鋼管的硬度不大608、鍛件主截面部分的鍛造比不得小于3。9、鍛件晶粒度應(yīng)符合GB/T6394的規(guī)定，晶粒度不粗于5級。10、設(shè)計(jì)溫度大于350℃，容器制造廠應(yīng)按設(shè)計(jì)溫度高溫拉伸試驗(yàn)。8、鍛件主截面部分的鍛造比不得小于3。61題1、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，設(shè)計(jì)溫度大于350℃，容器制造廠應(yīng)按（A）高溫拉伸試驗(yàn)。A設(shè)計(jì)溫度B工作溫度C操作溫度D設(shè)計(jì)金屬溫度題2、洛陽院規(guī)定設(shè)計(jì)溫度大于450℃，容器制造廠應(yīng)按設(shè)計(jì)溫度高溫拉伸試驗(yàn)。X題1、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，設(shè)計(jì)溫度大于62表1材料牌號試驗(yàn)溫度℃沖擊功（三個試樣平均值/一個試樣最低值）15CrMoR15CrMo-1054/4114Cr1MoR14Cr1Mo-1854/41

631、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，15CrMoR沖擊試驗(yàn)溫度為（D）A室溫B20℃C10℃D-10℃1、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，15CrMoR6411、焊接11.1焊接端表面在施焊前應(yīng)進(jìn)行機(jī)械加工，對于火焰制備的焊接坡口表面，其影響區(qū)還應(yīng)采用機(jī)械加工方法去除。11.2所有焊接坡口表面應(yīng)進(jìn)行100%滲透檢測。施焊前坡口兩邊應(yīng)均勻預(yù)熱，推薦預(yù)熱溫度不低于150℃（15CrMoR)或200℃（適用于14Cr1MoR)11、焊接6511.3焊縫在相隔適當(dāng)?shù)木嚯x進(jìn)行合金元素的化學(xué)成分分析，每條焊縫不少于兩處。12、無損檢測12.1無損檢測應(yīng)在焊接完成24h后進(jìn)行。12.2A、B類焊縫進(jìn)行100%射線檢測，射線檢測技術(shù)等級不低于AB級，II級合格。12.3下列焊接接頭應(yīng)進(jìn)行100%磁粉檢測或滲透檢測。11.3焊縫在相隔適當(dāng)?shù)木嚯x進(jìn)行合金元素的化學(xué)成分分析，每條6612.3.1容器A、B、C、D類焊縫12.3.2換熱器管子與管板的焊接接頭12.3.3異種鋼焊接接頭12.3.4容器的缺陷修磨處或補(bǔ)焊表面，拆除卡具等臨時附件的焊痕表面。12.3.5先拼板后成形凸形封頭的所有拼接接頭。鉻鉬鋼材料文稿課件6712.4容器最終熱處理后，應(yīng)對A、B、D類焊接接頭進(jìn)行100%超聲檢測，所有鉻鉬鋼焊縫表面在容器最終熱處理后也應(yīng)進(jìn)行100%磁粉或100%滲透檢測。12.5水壓試驗(yàn)合格后，應(yīng)對A、B、D類焊接接頭進(jìn)行100%超聲檢測和100%磁粉檢測或100%滲透檢測。12.4容器最終熱處理后，應(yīng)對A、B、D類焊接接頭進(jìn)行1681、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，水壓試驗(yàn)后，應(yīng)對A、B、D焊縫做哪些檢測？（C）A100%UTB100%RTC100%UT+100%MTD100%MT1、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，水壓試驗(yàn)后，應(yīng)6913、焊后熱處理13.1焊后熱處理應(yīng)按照GB150和NB/T47019等標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的規(guī)定，整體在爐內(nèi)進(jìn)行。13.2推薦的最終焊后熱處理溫度為675±14℃。13.3容器焊后熱處理應(yīng)在焊接工作全部完畢后并經(jīng)檢驗(yàn)合格后在壓力試驗(yàn)前進(jìn)行。最終焊后熱處理后，鉻鉬鋼母材表面上不得再進(jìn)行焊接。如有焊接，應(yīng)重新進(jìn)行最終焊后熱處理。13、焊后熱處理7013.4熱處理后應(yīng)進(jìn)行布氏硬度檢測，檢測部位為每條縱縫、環(huán)縫和接管角焊縫各一處，每處包括焊縫一點(diǎn)。熱影響區(qū)和母材各一點(diǎn)，共5點(diǎn)，其硬度值不大于220HBW。13.4熱處理后應(yīng)進(jìn)行布氏硬度檢測，檢測部位為每條縱縫、71三、鉻鉬鋼復(fù)合板針對復(fù)合板，重點(diǎn)介紹一下鉻鉬鋼復(fù)合板的制造工藝流程，比較各個設(shè)計(jì)院加工流程不同。1、坡口三、鉻鉬鋼復(fù)合板針對復(fù)合板，重點(diǎn)介紹一下鉻鉬鋼復(fù)合板的制造工722、洛陽院鉻鉬復(fù)合鋼制造工藝流程2、洛陽院鉻鉬復(fù)合鋼制造工藝流程733、洛陽院有關(guān)鉻鉬復(fù)合鋼制造要求3.1容器所用的鉻鉬復(fù)合鋼板制封頭，不應(yīng)采用旋壓法成型。3.2鉻鉬復(fù)合鋼封頭一般應(yīng)采用整張板制造，如采用拼板封頭，應(yīng)經(jīng)用戶和洛陽石油化工公司的確認(rèn)。3.3容器受壓元件不得強(qiáng)力組裝，不宜采用十字焊縫。3、洛陽院有關(guān)鉻鉬復(fù)合鋼制造要求743.4焊接接頭坡口可用機(jī)械法或等離子進(jìn)行切割。采用機(jī)械法切割時，鋼板基層放在下面，復(fù)層放上面，以避免復(fù)層損傷。采用等離子切割時，復(fù)層放下面，基層放上面，切割從基層開始進(jìn)行。等離子切割制備的坡口在施焊前其熱影響區(qū)還應(yīng)用機(jī)械法加工掉。3.5復(fù)合鋼板焊接接頭處復(fù)層的對口錯邊量b不應(yīng)大于復(fù)層厚度的一半，且不應(yīng)大于3.4焊接接頭坡口可用機(jī)械法或等離子進(jìn)行切割。采用機(jī)械法切割751mm。3.6較大的接管允許用復(fù)合鋼板卷制，但應(yīng)符合下列條件；3.6.1只允許有一條縱焊縫，且焊縫應(yīng)全焊透結(jié)構(gòu)。3.6.2焊接接頭必須經(jīng)100%射線檢測，檢測結(jié)果不低于JB/T4730規(guī)定的II級規(guī)定。3.6.3卷制鋼管應(yīng)整體消除應(yīng)力的熱處理，并應(yīng)進(jìn)行全面積100%磁粉檢測。1mm。761、洛陽院鉻鉬復(fù)合鋼較大接管允許用復(fù)合鋼卷制，符合的條件有（ABCD）A只允許有一條縱縫B焊接接頭經(jīng)100%射線檢測C應(yīng)整體消除應(yīng)力熱處理D100%磁粉檢測1、洛陽院鉻鉬復(fù)合鋼較大接管允許用復(fù)合鋼卷制，符合的條件有（773.6.4所有待焊接的坡口表面應(yīng)進(jìn)行100%滲透檢測，I級合格。3.7焊接宜先焊基層，后焊過渡層和復(fù)層。當(dāng)從復(fù)層一側(cè)焊接基層時，應(yīng)防止復(fù)層金屬滲入基層焊接接頭中。3.8為防止粘附焊接飛濺，坡口兩側(cè)各100mm范圍內(nèi)應(yīng)涂刷涂料。3.9容器焊接接頭表面質(zhì)量應(yīng)符合下列要求3.9.1形狀、尺寸以及外觀應(yīng)符合技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)3.6.4所有待焊接的坡口表面應(yīng)進(jìn)行100%滲透檢測，I級合78和設(shè)計(jì)文件的規(guī)定。3.9.2焊縫表面不得有裂紋、咬邊、未焊透、未熔合、表面氣孔、弧坑、未填滿和肉眼可見的缺陷，焊縫上的熔渣和兩側(cè)的飛濺物必須清除。3.9.3復(fù)層焊縫表面應(yīng)盡可能與復(fù)層表面保持平整、光滑，其對接焊縫的余高應(yīng)不大于1.5mm?；鶎雍缚p與母材應(yīng)圓滑過渡。3.10復(fù)層焊接工藝評定應(yīng)包括抗晶間腐蝕和設(shè)計(jì)文件的規(guī)定。79試驗(yàn)，不裂為合格。3.11焊縫內(nèi)表面應(yīng)在相隔適當(dāng)?shù)木嚯x進(jìn)行鉻、鉬、鎳、鈦等元素的光譜檢查，每條焊縫不應(yīng)少于兩處，以確認(rèn)焊接材料。3.12產(chǎn)品焊接試板3.12.1焊接接頭基層常溫拉伸試驗(yàn)。3.12.2焊接接頭基層高溫拉伸試驗(yàn)。3.12.3基層進(jìn)行沖擊試驗(yàn)。試驗(yàn)，不裂為合格。803.12.4基層硬度測量3.12.5化學(xué)成分分析，包括基層和復(fù)層。3.12.6當(dāng)設(shè)計(jì)文件沒有特殊規(guī)定時，焊接接頭應(yīng)按GB/T4334進(jìn)行晶間腐蝕試驗(yàn)。3.12.7產(chǎn)品焊接試板應(yīng)隨產(chǎn)品一起進(jìn)行同爐熱處理。3.13無損檢測應(yīng)在焊接完成24h后進(jìn)行。3.14制造過程中無損檢測要求如下：3.12.4基層硬度測量81射線檢測（PWHT)以前1、基體深度大于9.5的返修部位2、A、B類焊接接頭3、Cr-Mo鋼與碳鋼的焊接接頭超聲檢測（PWHT)以前1、機(jī)加工后的鍛件2、熱成型后的封頭、彎管、接管3、基體深度大于9.5mm返修部位4、所有堆焊層及熔合面（DN＜200開口除外）射線檢測1、基體深度大于9.5的返修部位超聲檢測1、機(jī)加工后82超聲檢測（PWHT)以后1、A、B類焊接接頭2、母材的補(bǔ)焊部位3、人孔及人孔法蘭密封面超聲檢測（水壓試驗(yàn))以后1、所有A、B、D類焊接接頭2、母材補(bǔ)焊部位3、Cr-Mo鋼與碳鋼焊接接頭磁粉檢測（PWHT)以前1、所有A、B、D類焊接就誒頭坡口2、所有A、B、D類焊接接頭清根后表面超聲檢測1、A、B類焊接接頭超聲檢測1、所有A、B、D類焊接833、A、B、D類焊接接頭內(nèi)外表面4、所有待堆焊表面5、非受壓元件與受壓元件連接焊接接頭6、所有臨時附件焊縫及拆除臨時附件后的部件7、封頭沖壓成型后外表面8、母材補(bǔ)焊部位磁粉檢測（PWHT)以后1、所有A、B、D類焊接接頭外表面2、所有非受壓元件與受壓元件連接焊接接頭3、母材補(bǔ)焊部位3、A、B、D類焊接接頭內(nèi)外表面磁粉檢測1、所有A、B、D類84磁粉檢測（水壓試驗(yàn))以后1、非受壓元件與受壓元件焊接接頭2、所有A、B、D焊接接頭外表面3、母材補(bǔ)焊部位滲透檢測（PWHT)以前1、換熱管與管板的焊接接頭表面2、帶極堆焊層的整個表面3、每處手工堆焊層整個表面4、所有經(jīng)機(jī)加工后的堆焊層表面5、所有內(nèi)件與堆焊層焊接接頭磁粉檢測1、非受壓元件與受壓元件焊接接頭滲透檢測1、換熱管與85滲透檢測（PWHT)以后1、所有經(jīng)機(jī)加工后的堆焊層表面2、所有內(nèi)件與堆焊層焊接接頭3、換熱管與管板的焊接接頭表面滲透檢測（堆焊全部完成后）1、所有機(jī)加工后開口后的法蘭密封面2、按施工圖所示的內(nèi)件裝配焊接接頭滲透檢測1、所有經(jīng)機(jī)加工后的堆焊層表面滲透檢測1、所有機(jī)加工86硬度試驗(yàn)（PWHT以后焊縫金屬、熱影響區(qū)、母材的外表面）1、筒體和封頭上每條A、B類焊接接頭各4組（每組5點(diǎn)，即母材、熱影響區(qū)、焊縫金屬、熱影響區(qū)母材HBW≤220）2、每個開口接管與筒體和封頭連接的焊接接頭各一組，每組4點(diǎn)，沿圓周對稱分布,HBW≤2203、所有法蘭、法蘭蓋密封面沿圓周對稱4點(diǎn)HBW≥1804、所有金屬環(huán)墊片各4點(diǎn)，HBW≤1505、每個法蘭連接螺柱、螺母各1點(diǎn)螺柱；HB245-290螺母;HB200-235硬度試驗(yàn)1、筒體和封頭上每條A、B類焊接接頭各4組（每組5點(diǎn)873.15焊接接頭的無損檢測程序應(yīng)按設(shè)計(jì)文件執(zhí)行，當(dāng)設(shè)計(jì)文件無規(guī)定時，可按下述方法之一執(zhí)行；3.15.1基層、過渡層及復(fù)層焊縫全部焊接完畢后進(jìn)行。3.15.2基層焊接完畢后進(jìn)行無損檢測，過渡層及復(fù)層全部焊完后再進(jìn)行無損檢測。3.16焊后熱處理3.16.1所有鉻鉬鋼復(fù)合鋼板焊縫，焊前應(yīng)預(yù)熱，3.15焊接接頭的無損檢測程序應(yīng)按設(shè)計(jì)文件執(zhí)行，當(dāng)設(shè)計(jì)文件無88焊后應(yīng)進(jìn)行消氫處理或中間熱處理，或直接最終熱處理。推薦焊后熱處理溫度675±14℃（15CrMo),690±14℃（14Cr1Mo)3.16.2容器焊后熱處理應(yīng)在焊接工作全部完畢并經(jīng)檢驗(yàn)合格后在壓力試驗(yàn)之間進(jìn)行。最終熱處理后，鉻鉬鋼表面不得再進(jìn)行焊接。如有焊接，應(yīng)重新進(jìn)行最終焊后熱處理。焊后應(yīng)進(jìn)行消氫處理或中間熱處理，或直接最終熱處理。推薦焊后熱893.16.3進(jìn)行焊后熱處理時，對法蘭密封面應(yīng)采取保護(hù)措施以防止法蘭密封面氧化和變形。3.16.4所有直接與殼體相焊的內(nèi)外附件的焊接，均在容器焊后熱處理前進(jìn)行。熱處理后不得在殼體上施焊。3.16.3進(jìn)行焊后熱處理時，對法蘭密封面應(yīng)采取保護(hù)措施以防904、南京工程公司鉻鉬復(fù)合鋼制造工藝流程4、南京工程公司鉻鉬復(fù)合鋼制造工藝流程915、SEI北京院鉻鉬復(fù)合鋼制造工藝流程5、SEI北京院鉻鉬復(fù)合鋼制造工藝流程926、北京院有關(guān)鉻鉬復(fù)合鋼制造要求6.1復(fù)合鋼板殼體和封頭的成形不能消弱基層力學(xué)性能及復(fù)層與基層的結(jié)合性能。設(shè)備所用封頭宜采用沖壓成型。奧氏體復(fù)合鋼筒體和封頭，若采用熱成形或熱加工時，其后均應(yīng)重新進(jìn)行正火+回火熱處理，并帶一塊驗(yàn)證試板。封頭成形后，應(yīng)再次進(jìn)行100%超聲檢測，此外，還對封頭過渡區(qū)表面進(jìn)行100%滲透檢測。6、北京院有關(guān)鉻鉬復(fù)合鋼制造要求936.2焊接管頭時，應(yīng)對管板進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱溫度不低于150℃，焊接的層間溫度不低于65℃。6.3開口接管不得與筒體縱、環(huán)向焊接接頭和封頭拼接焊接接頭相遇，焊縫邊緣距離不小于100mm6.4在焊接基層過程中，焊縫坡口及兩側(cè)母材應(yīng)始終維持不低于要求的預(yù)熱溫度，且不高于允許的最高層間溫度。直到消氫6.2焊接管頭時，應(yīng)對管板進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱溫度不低于150℃，94處理，建議350-400℃，2小時。6.5施焊堆焊層時，應(yīng)使用不銹鋼絲刷來清掃焊渣等雜物。6.6焊后熱處理6.6.1熱成型和熱加工過程不能代替正火處理。但允許從熱成型溫度冷卻到260℃再加熱道正火溫度，進(jìn)行正火處理。封頭熱成型應(yīng)帶試板。6.6.2所有Cr-Mo鋼焊接接頭，焊前預(yù)熱，處理，建議350-400℃，2小時。95中間應(yīng)進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理或消氫處理，最后進(jìn)行最終熱處理。建議熱處理溫度690±14℃，保溫時間由制造廠通過工藝評定驗(yàn)證和確定，但至少為2小時。6.7所有焊接接頭表面不允許存在咬肉、裂紋、氣孔、弧坑、夾渣等缺陷，焊縫上的熔渣和兩側(cè)必須打磨和清除干凈。6.8射線檢測中間應(yīng)進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理或消氫處理，最后進(jìn)行最終熱處理。建議96所有Cr-Mo鋼A、B類接頭，在中間消除應(yīng)力熱處理或消氫處理之后，焊接接頭內(nèi)表面堆焊之前。6.9超聲檢測6.9.1所有Cr-Mo鋼對接焊接接頭（包含內(nèi)表面堆焊層，所有開口接管）均應(yīng)在最終熱處理后進(jìn)行100%超聲檢測，I級合格。6.9.2內(nèi)徑大于200mm的承壓接管與殼體間的焊接接頭應(yīng)進(jìn)行100%超聲檢測，I級合格所有Cr-Mo鋼A、B類接頭，在中間消除應(yīng)力熱處理或消氫處理976.9.3設(shè)備熱處理后，對熱成形部分進(jìn)行超聲檢測，對冷成型部分抽查面積的20%，若抽查部分發(fā)現(xiàn)不合格缺陷，則應(yīng)進(jìn)行全面積超聲檢測。6.10磁粉檢測6.10.1所有Cr-Mo鋼的焊縫坡口和A、B、D焊縫表面以及待堆焊表面均進(jìn)行100%磁粉檢測。6.9.3設(shè)備熱處理后，對熱成形部分進(jìn)行超聲檢測，對冷成型部986.10.2焊接在外殼上的所有暫時性裝配件去除后的附近表面進(jìn)行磁粉檢測。6.10.3最終熱處理后，A、B、D焊縫進(jìn)行一次100%磁粉檢測。6.10.4水壓試驗(yàn)合格后，抽查Cr-Mo鋼焊接接頭總長的30%（所有接管與筒體或封頭間的焊接接頭100%）進(jìn)行磁粉檢測，I級合格。6.10.2焊接在外殼上的所有暫時性裝配件去除后的附近表面進(jìn)996.11滲透檢測6.11.1復(fù)層堆焊面及焊在復(fù)層上的附件換熱管與管板的焊接接頭焊接完成后，進(jìn)行一次滲透檢測，I級合格。6.11.2水壓試驗(yàn)合格后，對內(nèi)構(gòu)件與復(fù)層的連接焊縫進(jìn)行100%滲透檢測，I級合格。6.12硬度檢測在最終熱處理后，應(yīng)對Cr-Mo鋼焊接接頭進(jìn)行硬度測量，其值不得大于225HBW,6.11滲透檢測100檢測數(shù)量如下：6.12.1每條環(huán)向焊接接頭（包括筒體與封頭間的環(huán)向焊接接頭），每條縱向焊接接頭（包括封頭拼接焊縫）各抽一處6.12.2每個開口接管與筒體或封頭間的連接接頭各抽查一處。6.13焊縫金屬（包括堆焊層金屬）的化學(xué)分析，按每種焊接工藝焊成的焊縫金屬和堆焊層金屬取一處進(jìn)行化學(xué)分析。檢測數(shù)量如下：1016.14熱處理試板6.14.1當(dāng)制造廠進(jìn)行復(fù)合鋼板熱成形時，成形后按復(fù)合鋼板生產(chǎn)廠熱處理工藝重新進(jìn)行熱處理，并至少制作一塊包括復(fù)層的熱處理驗(yàn)證性試板，試板可取在筒節(jié)或封頭延伸部分或用同批鋼板另制一塊焊到筒節(jié)上，與筒節(jié)一起進(jìn)行加熱和冷卻。6.14.2試板的受熱史與筒體或封頭所經(jīng)歷的受熱史基本相同。6.14熱處理試板1026.14.3試板應(yīng)進(jìn)行以下檢查、6.14.3.1基層室溫拉伸試驗(yàn)一件6.14.3.2面彎一件，背彎一件6.14.3.3基層-10℃沖擊試驗(yàn)，取3件，取樣位置在試板的1/2板厚。6.15產(chǎn)品焊接試板6.15.1焊接接頭基層室溫拉伸試驗(yàn)1件6.15.2焊接接頭基層高溫拉伸試驗(yàn)1件6.14.3試板應(yīng)進(jìn)行以下檢查、1031、SEI鉻鉬復(fù)合鋼熱處理試板規(guī)定的試驗(yàn)項(xiàng)目有（ABC）A基層室溫拉伸試驗(yàn)B彎曲試驗(yàn)C-10℃沖擊試驗(yàn)D基層高溫拉伸試驗(yàn)1、SEI鉻鉬復(fù)合鋼熱處理試板規(guī)定的試驗(yàn)項(xiàng)目有（ABC）1046.15.3基層-10℃沖擊試驗(yàn)2套，一套在焊縫，一套在熱影響區(qū)。6.15.4焊接接頭（包括復(fù)層)的側(cè)彎試驗(yàn)，取樣2件。6.15.5焊接接頭硬度測量，在接頭橫截面或端面的母材、焊縫金屬和熱影響區(qū)各測1點(diǎn)，其值不大于225HB。6.16修補(bǔ)6.16.1經(jīng)檢測不合格的焊接接頭表面缺陷，6.15.3基層-10℃沖擊試驗(yàn)2套，一套在焊縫，一套在熱影1051、SEI鉻鉬復(fù)合鋼產(chǎn)品焊接試板規(guī)定的試驗(yàn)項(xiàng)目（ABCD）A焊接接頭基層室溫拉伸試驗(yàn)B焊接接頭基層高溫拉伸試驗(yàn)C基層-10℃沖擊試驗(yàn)D焊接接頭硬度測量1、SEI鉻鉬復(fù)合鋼產(chǎn)品焊接試板規(guī)定的試驗(yàn)項(xiàng)目（ABCD）106允許用砂輪磨掉，所剩厚度不得小于容器的設(shè)計(jì)壁厚。打磨部位四周應(yīng)圓滑過渡并經(jīng)磁粉或滲透檢測。6.16.2經(jīng)檢測不合格的焊接接頭內(nèi)部缺陷，允許鏟掉，缺陷去除后，Cr-Mo鋼須經(jīng)磁粉檢測，不銹鋼經(jīng)滲透檢測。6.16.3補(bǔ)焊焊接接頭的檢測原則和原焊接接頭一致。允許用砂輪磨掉，所剩厚度不得小于容器的設(shè)計(jì)壁厚。打磨部位四周107謝謝謝謝108鉻鉬鋼材料

焊接技術(shù)鉻鉬鋼材料

焊接技術(shù)109一、材料基本知識1、定義

用合金元素鉻和鉬提高高溫蠕變強(qiáng)度的合金鋼，稱為鉻鉬耐熱鋼。（高溫蠕變是指在溫度T≥0.3-0.5t（熔點(diǎn)）及遠(yuǎn)低于屈服強(qiáng)度的應(yīng)力下，材料隨加載時間的延長緩慢地產(chǎn)生塑性變形的現(xiàn)象）2、鉻鉬鋼的基本性能及焊接特點(diǎn)鉻鉬鋼具有優(yōu)異的抗氫腐蝕性能和耐高溫氧化能力，從而在高溫高壓臨氫環(huán)境中得到了廣泛應(yīng)用。但12Cr2Mo1等鉻鉬鋼長期一、材料基本知識1、定義1101、用合金元素鉻和鉬提高高溫蠕變強(qiáng)度的合金鋼，稱為鉻鉬耐熱鋼?！?、氫致裂紋通常稱為延遲裂紋?！?、用合金元素鉻和鉬提高高溫蠕變強(qiáng)度的合金鋼，稱為鉻鉬耐熱鋼111在370～595℃的溫度范圍內(nèi)操作會產(chǎn)生沖擊韌性下降，韌脆轉(zhuǎn)變溫度升高的現(xiàn)象，即所謂回火脆化。另外鉻鉬鋼強(qiáng)度高、淬硬傾向大，易產(chǎn)生氫致裂紋（即通常稱為延遲裂紋）的鋼種。2.1為改善鉻鉬鋼的焊接性能，通常把碳含量控制在0.2%以下，這類鋼以正火+回火交貨。由于合金含量控制在2.5%以下的低合金耐熱鋼具有珠光體+鐵素體組織，故經(jīng)常稱為珠光體耐熱鋼在370～595℃的溫度范圍內(nèi)操作會產(chǎn)生沖擊韌性下降，韌脆轉(zhuǎn)1121、低合金耐熱鋼碳含量控制在0.25%以下，這類鋼以正火+回火交貨。X1、低合金耐熱鋼碳含量控制在0.25%以下，這類鋼以正火+回1131、鉻鉬鋼回火脆化的溫度范圍為（C）A350～450℃B500～600℃C370～595℃D300～500℃2、鉻鉬鋼的供貨狀態(tài)為（D）A正火B(yǎng)回火C固溶D正火+回火3、珠光體耐熱鋼合金含量（A）A2.5%以下B2.0%以下C3.5%以下D3.0%以下1、鉻鉬鋼回火脆化的溫度范圍為（C）1141、珠光體耐熱鋼的組織為（B）A貝氏體+鐵素體B珠光體+鐵素體C馬氏體+鐵素體D奧氏體+鐵素體1、珠光體耐熱鋼的組織為（B）115如(15CrMoR)。合金含量在3%～5%的低合金鋼耐熱鋼供貨狀態(tài)為貝氏體+鐵素體組織，如12CrMo1R。鍋爐、壓力容器使用的低合金耐熱鋼主要以加入鉻和鉬元素或輔以加入少量釩、鈦等元素來提高鋼的蠕變強(qiáng)度和組織穩(wěn)定性。所以也經(jīng)常將它叫做Cr-Mo耐熱鋼或Cr-Mo-V系耐熱鋼。也正由于這類鋼在耐高溫的同時還具有良好的抗氫腐蝕性能，為此，對于以Cr-Mo或Cr-Mo-V系耐熱鋼的低合金鋼也經(jīng)常稱為抗氫鋼。如(15CrMoR)。合金含量在3%～5%的低合金鋼耐熱鋼1161、以Cr-Mo或Cr-Mo-V系耐熱鋼的低合金鋼也經(jīng)常稱為抗氫鋼。√1、以Cr-Mo或Cr-Mo-V系耐熱鋼的低合金鋼也經(jīng)常稱為1172.2耐熱性金屬材料抵抗高溫氧化的能力，稱為耐熱性或抗氧化性。它要求鋼材在中、高溫條件下金相組織穩(wěn)定，否則可能產(chǎn)生石墨化現(xiàn)象。如碳素鋼在425℃以上C-0.5Mo鋼在475℃以上長時間使用時，鋼中的滲碳體會自行解析出碳原子，這些碳原子以細(xì)微的點(diǎn)狀形式出現(xiàn)在金屬內(nèi)部，以后逐漸聚集長大成較粗的顆粒，產(chǎn)生石墨化，金屬材料脆性急劇增大。鉻鉬鋼材料文稿課件1181、什么是鉻鉬鋼耐熱性？答；金屬材料抵抗高溫氧化的能力，稱為耐熱性或抗氧化性。1、什么是鉻鉬鋼耐熱性？119此外，鉻鉬鋼有較高的高溫持久強(qiáng)度和蠕變極限。而含有熱穩(wěn)定性能好和強(qiáng)碳化物形成元素Cr、Mo、V的鉻鉬鋼，可提高滲碳體的分解溫度，阻止石墨化的發(fā)生，從而提高鋼材的高溫持久強(qiáng)度極限和蠕變極限。鉻鉬鋼中主要元素對耐熱性的影響此外，鉻鉬鋼有較高的高溫持久強(qiáng)度和蠕變極限。而含有熱穩(wěn)定性能120鉻。提高鋼材的高溫強(qiáng)度，例如在碳鉬鋼中加入1.5%的Cr，便可明顯地提高其蠕變極限和高溫持久強(qiáng)度極限。鉻主要存在于滲碳體中，溶于滲碳體中的鉻，阻止了碳化物的分解，提高了碳化物的熱穩(wěn)定性，進(jìn)而提高鋼材的耐熱性。鉻鉬鋼材料文稿課件1211、鉻鉬鋼中Cr元素主要存在于（A）A滲碳體B珠光體C貝氏體D奧氏體1、鉻鉬鋼中Cr元素主要存在于（A）122鉬。鉬對鐵素體有固溶強(qiáng)化的作用，同時也能提高碳化物的穩(wěn)定性，因此對提高鋼的高溫強(qiáng)度有利。鉬是提高鋼材熱強(qiáng)性的有效合金元素。由于鉬對提高鋼材高溫強(qiáng)度的明顯作用，珠光體熱強(qiáng)鋼中差不多都含有一定量的鉬。釩。釩與碳、氮和氧都有極強(qiáng)的結(jié)合力。在鋼中形成極穩(wěn)定的碳化物和氮化物，在較高溫度時仍保持細(xì)晶粒組織，提高鋼材的熱穩(wěn)定性和強(qiáng)度。但當(dāng)釩含量過高時，其作用減弱，甚至起反作用。鉬。鉬對鐵素體有固溶強(qiáng)化的作用，同時也能提高碳化物的穩(wěn)定性，1231、鉻鉬鋼中鉬元素的作用？鉬對鐵素體有固溶強(qiáng)化的作用，同時也能提高碳化物的穩(wěn)定性，因此對提高鋼的高溫強(qiáng)度有利。鉬是提高鋼材熱強(qiáng)性的有效合金元素。由于鉬對提高鋼材高溫強(qiáng)度的明顯作用，珠光體熱強(qiáng)鋼中差不多都含有一定量的鉬。1、鉻鉬鋼中鉬元素的作用？1242.3抗氫腐蝕金屬材料因吸收氫而導(dǎo)致塑性降低、性能惡化的現(xiàn)象稱為氫損傷，也可稱為氫脆。酸洗、電解或腐蝕反應(yīng)產(chǎn)生的氫，金屬凝固后內(nèi)部殘余的氫，以及介質(zhì)環(huán)境中的氫都可能被材料吸收而擴(kuò)散至內(nèi)部引起氫脆。氫損傷可以導(dǎo)致多種形式的材料的失效，如氫鼓泡、氫致脆性開裂、高溫氫腐蝕等。對于石化行業(yè)中的臨氫容器，選用鉻鉬鋼主要是為了防止高溫氫腐蝕。2.3抗氫腐蝕金屬材料因吸收氫而導(dǎo)致塑性降低、性1251、金屬材料因吸收氫而導(dǎo)致塑性降低、性能惡化的現(xiàn)象稱為氫損傷，也可稱為氫脆。√2、對于石化行業(yè)中的臨氫容器，選用鉻鉬鋼主要是為了防止高溫氫腐蝕?！?、金屬材料因吸收氫而導(dǎo)致塑性降低、性能惡化的現(xiàn)象稱為氫損傷1261、石化行業(yè)中的臨氫容器，選用鉻鉬鋼主要是為了(B)A防止晶間腐蝕B防止高溫氫腐蝕C防止冷裂紋D防止熱裂紋2、損傷可以導(dǎo)致多種形式的材料的失效，有哪些（ABC）A氫鼓泡B氫致脆性開裂C高溫氫腐蝕D氣孔1、石化行業(yè)中的臨氫容器，選用鉻鉬鋼主要是為了(B)1272.4回火脆性Cr-Mo鋼回火脆化發(fā)生在370-595℃溫度范圍內(nèi)，接近這個溫度范圍上限時，脆化速度高，接近這個溫度范圍下限時，脆化發(fā)展緩慢。產(chǎn)生回火脆化的主要原因，是由于在回火溫度范圍內(nèi)長期加熱后，P、Sn等雜質(zhì)元素在奧氏體晶界偏析而引起晶界脆化現(xiàn)象，因此嚴(yán)格控制有害雜質(zhì)的含量和降低Si、Mn含量是最有效的措施。2.4回火脆性128對鉻鉬鋼制壓力容器，如加氫精制和加氫裂化反應(yīng)器，開工時采取先升溫后升壓，停工時先降壓后降溫的方法來防止脆性破壞的發(fā)生。大量試驗(yàn)表明，在壓力容器常用的Cr-Mo鋼種中，含量為2%-3%的Cr回火脆化傾向最嚴(yán)重。為降低Cr-Mo鋼焊縫金屬的回火脆性傾向，最有效的措施是控制其焊接熱輸入量，降低焊縫金屬中氧、硅和磷含量。對鉻鉬鋼制壓力容器，如加氫精制和加氫裂化反應(yīng)器，開工時采取先1291、在壓力容器常用的Cr-Mo鋼種中，含量為（C）的Cr回火脆化傾向最嚴(yán)重。A1.5-2.5%B2.5-3.5%C2%-3%D3.5-4.5%1、在壓力容器常用的Cr-Mo鋼種中，含量為（C）的Cr1302.5淬硬性耐熱鋼中主要含有鉻、鉬等元素，這些都顯著提高鋼淬硬性的元素，特別是鉬的作用比鉻約大50倍。它們延遲了鋼在冷卻過程中的轉(zhuǎn)變，提高了過冷奧氏體的穩(wěn)定性，從而在較高的冷卻速度下可能形成全馬氏體組織，比如12CrMo1R鋼焊接時，如果焊接熱輸入較小，鋼板厚度較大且不預(yù)熱焊接時就有可能發(fā)生100%的馬氏體轉(zhuǎn)變，正由于淬硬組織的出現(xiàn)，加之其他因素的綜合作用，因此這類鋼冷裂紋傾向較大。2.5淬硬性1311、耐熱鋼中能提高淬硬性的元素有（D）A碳和錳B硫和磷C錳和鉻D鉻和鉬1、耐熱鋼中能提高淬硬性的元素有（D）1322.6再熱裂紋傾向低合金耐熱鋼焊接接頭的再熱裂紋（也稱消除應(yīng)力裂紋）主要起因于鋼中的碳化物形成元素的特征和含量，以及焊后熱處理規(guī)范。通常以再熱裂紋敏感指數(shù)（PSR)來粗略評價(jià)鋼的再熱裂紋敏感性。PSR=Cr%+Cu%+2Mo%+10V%+7Nb%+5Ti%-2當(dāng)PSR≥0時，就有可能產(chǎn)生再熱裂紋。控制措施2.6再熱裂紋傾向133（1）降低焊接熱輸入（2）適當(dāng)提高預(yù)熱溫度（3）正確選用焊接材料（4）避免采用高拘束度焊接接頭（5）正確選擇消除應(yīng)力熱處理規(guī)范具有再熱裂紋傾向的鋼材并不是在消除應(yīng)力熱處理整個溫度范圍內(nèi)部可能形成再熱裂紋，而是在某一較窄溫度范圍內(nèi)對再熱裂紋十分敏感，即所謂的敏感溫度區(qū)。因此（1）降低焊接熱輸入1341、鉻鉬鋼控制再熱裂紋的措施有哪些（ABCD）A降低焊接熱輸入B適當(dāng)提高預(yù)熱溫度C正確選用焊接材料D避免采用高拘束度焊接接頭1、鉻鉬鋼控制再熱裂紋的措施有哪些（ABCD）135在擬定焊后消除應(yīng)力熱處理時，應(yīng)盡量避免這一敏感溫度區(qū)。以12Cr2Mo1R為例，試驗(yàn)測定其敏感溫度區(qū)為580-630℃，要避免這個溫度。3焊接材料焊縫金屬和母材等強(qiáng)匹配原則仍是低合金耐熱鋼焊材選用的基本原則，只不過此時不但要考慮焊縫金屬與母材的常溫強(qiáng)度等強(qiáng)，同時也要使其高溫強(qiáng)度不低于母材標(biāo)準(zhǔn)值下限的要求。在擬定焊后消除應(yīng)力熱處理時，應(yīng)盡量避免這一敏感溫度區(qū)。以121361、焊縫金屬和母材匹配原則是（B）A高強(qiáng)匹配B等強(qiáng)匹配C低強(qiáng)匹配D任意匹配1、焊縫金屬和母材匹配原則是（B）137為使其焊縫金屬具有與母材同樣的使用性能，因此要求其焊縫金屬的鉻、鉬含量不得低于母材標(biāo)準(zhǔn)值的下限。為保證焊縫金屬有同樣小的回火脆性，故應(yīng)嚴(yán)格限制焊材中的氧、硅、磷、銻等微量元素的含量。為提高焊縫金屬的抗裂性，應(yīng)控制焊材的含碳量低于母材含碳量，但應(yīng)注意含碳量過低時，經(jīng)長時間的焊后熱處理會促進(jìn)為使其焊縫金屬具有與母材同樣的使用性能，因此要求其焊縫金屬的138鐵素體的形成，從而導(dǎo)致韌性下降，因此，對于低合金耐熱鋼的焊縫金屬含碳量最好控制在0.08%-0.12%范圍內(nèi)。下表是母材與相應(yīng)焊材成分的比較。鐵素體的形成，從而導(dǎo)致韌性下降，因此，對于低合金耐熱鋼的焊縫1391、對于低合金耐熱鋼的焊縫金屬含碳量最好控制在（A）范圍內(nèi)A0.08%-0.12%B0.05-0.08%C0.15-0.18%D0.08-0.2%1、對于低合金耐熱鋼的焊縫金屬含碳量最好控制在（A）范圍140母材/焊材CSiMnCrMoNiVPSNb15CrMoR0.12-0.180.15-0.40.4-0.70.8-1.20.45-0.6≤0.025≤0.01R3070.05-0.12≤0.6≤0.90.8-1.50.4-0.65≤0.025≤0.01514Cr1MoR0.05-0.170.5-0.80.4-0.651.15-1.50.45-0.65≤0.02≤0.01R307G≤0.12≤0.5≤0.91-1.50.4-0.65≤0.01≤0.01母材/15CrMoR0.12-0.180.15-0.40.4141當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于425℃時，且因現(xiàn)場施工條件限制難于進(jìn)行焊后熱處理時，經(jīng)設(shè)計(jì)單位同意，可選用高鉻鎳（25%Cr-13%Ni及以上）奧氏體焊接材料進(jìn)行焊接，焊后不做熱處理。鉻鉬耐熱鋼與碳素鋼或不同鋼號的鉻鉬耐熱鋼之間組成的異種鋼焊接接頭，可按合金含量較低一側(cè)的鋼材選用焊接材料。當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于425℃時，且因現(xiàn)場施工條件限制難于進(jìn)行焊后熱142鉻鉬耐熱鋼與奧氏體組成的異種鋼焊接接頭，當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于425℃時，宜選用25%Cr-13%Ni及以上的奧氏體焊接材料，當(dāng)設(shè)計(jì)溫度高于425℃，應(yīng)選用鎳基焊接材料。鉻鉬耐熱鋼與奧氏體組成的異種鋼焊接接頭，當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于4251431、鉻鉬耐熱鋼與奧氏體組成的異種鋼焊接接頭，當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于525℃時，宜選用25%Cr-13%Ni及以上的奧氏體焊接材料。X1、鉻鉬耐熱鋼與奧氏體組成的異種鋼焊接接頭，當(dāng)設(shè)計(jì)溫度低于51444焊接工藝要點(diǎn)（1）坡口準(zhǔn)備坡口形式及尺寸的選用應(yīng)根據(jù)易于保證焊接質(zhì)量、填充金屬少、融合比小、便于操作等原則。坡口宜采用機(jī)械方法。當(dāng)采用火焰切割時，應(yīng)清除熔渣、氧化皮，并打磨去除影響焊接質(zhì)量的淬硬層，且不得有裂紋、分層和夾渣等缺陷。經(jīng)火焰切割的坡口表面，進(jìn)行磁粉或滲透檢測。4焊接工藝要點(diǎn)145（2）定位焊定位焊的焊接材料、焊接工藝、焊工和預(yù)熱溫度等應(yīng)與正式施焊要求相同。定位焊縫的長度、厚度和間距，應(yīng)能保證焊縫在正式施焊過程中不致開裂。定位焊后立即檢查，如有缺陷應(yīng)立即清除，重新定位焊。在定位焊時需與母材焊接的組對工卡具，其材質(zhì)宜與母材相同或同一類別號。拆除工卡具時不應(yīng)損傷母材，拆除后應(yīng)將殘留焊疤打磨修至與母材表面齊平，并做表面探傷。（2）定位焊定位焊的焊接材料、焊接工藝、焊工和預(yù)熱溫146（3）預(yù)熱與其它合金鋼一樣，低合金耐熱鋼焊接時必須進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱的目的是為了防止冷裂紋的產(chǎn)生，對含鉻、鉬釩等元素的耐熱鋼而言，預(yù)熱還可以有效地避免和減少再熱裂紋的產(chǎn)生。預(yù)熱宜采用電加熱法，并應(yīng)在坡口兩側(cè)均勻進(jìn)行，防止局部過熱。預(yù)熱范圍以對口中心線為基準(zhǔn)，兩側(cè)各不小于三倍壁厚，且不小于100mm。（3）預(yù)熱與其它合金鋼一樣，低合金耐熱鋼焊接時必須進(jìn)行147題1、低合金耐熱鋼焊接時必須進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱的目的是為了防止冷裂紋的產(chǎn)生，對含鉻、鉬釩等元素的耐熱鋼而言，預(yù)熱還可以有效地避免和減少再熱裂紋的產(chǎn)生?！填}1、低合金耐熱鋼焊接時必須進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱的目的是為了防止冷1481、鉻鉬鋼預(yù)熱范圍以對口中心線為基準(zhǔn)，兩側(cè)各不小于三倍壁厚，且不小于（B）mm。A80B100C120D1501、鉻鉬鋼預(yù)熱范圍以對口中心線為基準(zhǔn)，兩側(cè)各不小于三倍壁厚，149不同鉻鉬鋼焊接時，預(yù)熱按淬硬傾向大的一側(cè)預(yù)熱溫度進(jìn)行。鉻鉬鋼與奧氏體鋼焊接，奧氏體鋼一側(cè)不預(yù)熱。預(yù)熱溫度一般為150-250℃（不同的技術(shù)條件或標(biāo)準(zhǔn)會稍有改變,但最小值≥120℃），另外，規(guī)定預(yù)熱溫度不應(yīng)高于馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束點(diǎn)Mf點(diǎn)溫度。（4）焊接焊件達(dá)到預(yù)熱溫度后應(yīng)及時進(jìn)行焊接。在保持預(yù)熱溫度的條件下，每條焊縫應(yīng)一次連續(xù)焊完。不同鉻鉬鋼焊接時，預(yù)熱按淬硬傾向大的一側(cè)預(yù)熱溫度進(jìn)行。1501、鉻鉬鋼一般預(yù)熱溫度為（D）A120-200℃B120-250℃C200-300℃D150-250℃1、鉻鉬鋼一般預(yù)熱溫度為（D）151對接接頭的底層焊道單面焊接時應(yīng)采用鎢極氬弧焊。多層焊接時，層間溫度應(yīng)等于或稍高于預(yù)熱溫度，且每層的接頭處應(yīng)錯開。焊縫因故中斷焊接時應(yīng)進(jìn)行后熱，再次焊接前應(yīng)進(jìn)行檢查，確認(rèn)無裂紋后按原工藝?yán)^續(xù)施焊。Cr-Mo低合金鋼制造的容器焊縫表面不得有咬邊。對接接頭的底層焊道單面焊接時應(yīng)采用鎢極氬弧焊。152為了防止合金元素的燒損，應(yīng)適當(dāng)選用小電流，短弧操作。焊縫的余高是造成焊接接頭應(yīng)力集中的原因之一，因此加以限制。此外，要控制焊接線能量范圍，適當(dāng)減薄每層焊縫的厚度。線能量的大小是左右抗裂性和力學(xué)性能的重要因素，施焊時應(yīng)予以注意，既不能過大，也不能過小。線能量過大，焊縫金屬韌性降低，但過于小的線能量也會使韌性降低，這是因?yàn)榍耙坏篮缚p受到后一道焊縫的熱循環(huán)作用，促使晶粒細(xì)化，韌性提高，當(dāng)線能量過小時，則受熱區(qū)域變窄，不足以使晶粒細(xì)化。為了防止合金元素的燒損，應(yīng)適當(dāng)選用小電流，短弧操作。焊縫的余153（5）消氫處理焊接過程中，來自焊條、焊劑和空氣濕度中的氫氣，在高溫下被分解成原子狀態(tài)溶于液態(tài)金屬中，焊縫冷卻時，氫在鋼中的溶解度急劇下降，由于焊縫冷卻速度較快，導(dǎo)致氫來不及逸出，留在焊縫中，過一段時間后，由于氫在焊縫或熔合線集聚，在焊接應(yīng)力的作用下，（5）消氫處理焊接過程中，來自焊條、焊劑和空氣濕度中的154最終產(chǎn)生冷裂紋。通常在焊后對焊縫加熱到一定溫度，以降低焊縫冷卻速度使氫充分逸出，稱之為焊后消氫處理。消氫處理的溫度為350±20℃（不同的技術(shù)條件或標(biāo)準(zhǔn)會稍有改變）保溫時間≥2小時。（6）焊后熱處理耐熱鋼焊后熱處理的規(guī)范對于其強(qiáng)度，特別是韌性有明顯的影響，通常用回火參數(shù)值來評價(jià)其影響程度。最終產(chǎn)生冷裂紋。通常在焊后對焊縫加熱到一定溫度，以降低焊縫冷1551、鉻鉬鋼消氫處理最短保溫時間為（A）小時。A2B1C3D41、鉻鉬鋼消氫處理最短保溫時間為（A）小時。156熱處理溫度為675±14℃。焊后熱處理的目的不僅消除焊接殘余應(yīng)力，而且更重要的是改善組織，提高接頭的綜合力學(xué)性能，包括提高接頭的高溫蠕變強(qiáng)度和組織的穩(wěn)定性，降低焊縫及熱影響區(qū)硬度等。(7)焊縫返修應(yīng)在熱處理前進(jìn)行，已完成熱處理的焊接接頭發(fā)生焊縫返修時，返修后應(yīng)重新進(jìn)行熱處理。返修時應(yīng)采用經(jīng)評定合格的焊接工藝，且預(yù)熱溫度取上限，熱處理溫度為675±14℃。焊后熱處理的目的不僅消除焊接1571、鉻鉬鋼焊后熱處理溫度為（C）A620±20℃B690±10℃C675±14℃D680±10℃1、鉻鉬鋼焊后熱處理溫度為（C）158預(yù)熱范圍應(yīng)適當(dāng)放大。返修部位應(yīng)按原檢測方法進(jìn)行檢測和評定。5、鉻鉬鋼制造工藝流程如下圖預(yù)熱范圍應(yīng)適當(dāng)放大。返修部位應(yīng)按原檢測方法進(jìn)行檢測和評定。159鉻鉬鋼材料文稿課件1601、鉻鉬鋼制造工藝流程？1、鉻鉬鋼制造工藝流程？1616、馬氏體耐熱鋼淬硬傾向大，焊縫及熱影響區(qū)極易產(chǎn)生硬度很高的馬氏體和奧氏體組織，使接頭脆性增加，殘余應(yīng)力增大，容易產(chǎn)生冷裂紋，含碳量越高，淬硬和裂紋傾向也越大。以1Cr5Mo為例，它是一種抗氫能力較強(qiáng)的鋼種，主要用于制作石油加氫裂化裝置中的熱交換器殼體和厚壁管。其供貨狀態(tài)的組織為全馬氏體，具有相當(dāng)高的淬硬傾向。為防止冷裂和高硬度區(qū)的形成，必須將焊件預(yù)熱到300-400℃，層間6、馬氏體耐熱鋼淬硬傾向大，焊縫及熱影響區(qū)極易產(chǎn)生硬度很高的162題11Cr5Mo，它是一種抗氫能力較強(qiáng)的鋼種，主要用于制作石油加氫裂化裝置中的熱交換器殼體和厚壁管?！填}11Cr5Mo，它是一種抗氫能力較強(qiáng)的鋼種，主要1631、1Cr5Mo屬于哪種組織的耐熱鋼？（D）A珠光體耐熱鋼B貝氏體耐熱鋼C奧氏體耐熱鋼D馬氏體耐熱鋼2、1Cr5Mo鋼預(yù)熱溫度為（A）A300-400℃B250-300℃C200-300℃D400-500℃1、1Cr5Mo屬于哪種組織的耐熱鋼？（D）164溫度始終保持230℃以上。焊接結(jié)束后，將焊件冷卻到100-125℃，保溫一段時間，使部分未轉(zhuǎn)變奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。接著立即將焊件做740-760℃溫度范圍內(nèi)的回火處理。溫度始終保持230℃以上。焊接結(jié)束后，將焊件冷卻到100-1165二、洛陽院

70BJ022-2011規(guī)定1、鉻鉬鋼壓力容器用材料應(yīng)符合GB150和TSGR0004的規(guī)定。2、主體材料應(yīng)采用電爐冶煉工藝生產(chǎn)的細(xì)晶粒鋼，供貨狀態(tài)應(yīng)為正火+回火。需要經(jīng)過溫度超過AC1熱成型的主體材料，在熱成型后仍應(yīng)進(jìn)行正火+回火的熱處理。3、鋼板和鍛件的力學(xué)性能復(fù)驗(yàn)尚應(yīng)包括沖擊試驗(yàn)，沖擊試驗(yàn)溫度及沖擊值見表1

二、洛陽院

70BJ022-2011規(guī)定1、鉻鉬鋼壓力容1664、鋼板應(yīng)逐張進(jìn)行拉伸和V型缺口沖擊試驗(yàn)。5、鋼板應(yīng)逐張進(jìn)行100%超聲檢測，質(zhì)量等級不低于I級。6、15CrMo、14Cr1Mo無縫鋼管應(yīng)按JB/T4730規(guī)定逐根進(jìn)行超聲檢測，符合I級的規(guī)定。7、鋼管的硬度不大于220HBW。4、鋼板應(yīng)逐張進(jìn)行拉伸和V型缺口沖擊試驗(yàn)。1671、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，鋼管的硬度不大于（B）A200HBWB220HBWC240HBWD180HBW1、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，鋼管的硬度不大1688、鍛件主截面部分的鍛造比不得小于3。9、鍛件晶粒度應(yīng)符合GB/T6394的規(guī)定，晶粒度不粗于5級。10、設(shè)計(jì)溫度大于350℃，容器制造廠應(yīng)按設(shè)計(jì)溫度高溫拉伸試驗(yàn)。8、鍛件主截面部分的鍛造比不得小于3。169題1、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，設(shè)計(jì)溫度大于350℃，容器制造廠應(yīng)按（A）高溫拉伸試驗(yàn)。A設(shè)計(jì)溫度B工作溫度C操作溫度D設(shè)計(jì)金屬溫度題2、洛陽院規(guī)定設(shè)計(jì)溫度大于450℃，容器制造廠應(yīng)按設(shè)計(jì)溫度高溫拉伸試驗(yàn)。X題1、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，設(shè)計(jì)溫度大于170表1材料牌號試驗(yàn)溫度℃沖擊功（三個試樣平均值/一個試樣最低值）15CrMoR15CrMo-1054/4114Cr1MoR14Cr1Mo-1854/41

1711、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，15CrMoR沖擊試驗(yàn)溫度為（D）A室溫B20℃C10℃D-10℃1、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，15CrMoR17211、焊接11.1焊接端表面在施焊前應(yīng)進(jìn)行機(jī)械加工，對于火焰制備的焊接坡口表面，其影響區(qū)還應(yīng)采用機(jī)械加工方法去除。11.2所有焊接坡口表面應(yīng)進(jìn)行100%滲透檢測。施焊前坡口兩邊應(yīng)均勻預(yù)熱，推薦預(yù)熱溫度不低于150℃（15CrMoR)或200℃（適用于14Cr1MoR)11、焊接17311.3焊縫在相隔適當(dāng)?shù)木嚯x進(jìn)行合金元素的化學(xué)成分分析，每條焊縫不少于兩處。12、無損檢測12.1無損檢測應(yīng)在焊接完成24h后進(jìn)行。12.2A、B類焊縫進(jìn)行100%射線檢測，射線檢測技術(shù)等級不低于AB級，II級合格。12.3下列焊接接頭應(yīng)進(jìn)行100%磁粉檢測或滲透檢測。11.3焊縫在相隔適當(dāng)?shù)木嚯x進(jìn)行合金元素的化學(xué)成分分析，每條17412.3.1容器A、B、C、D類焊縫12.3.2換熱器管子與管板的焊接接頭12.3.3異種鋼焊接接頭12.3.4容器的缺陷修磨處或補(bǔ)焊表面，拆除卡具等臨時附件的焊痕表面。12.3.5先拼板后成形凸形封頭的所有拼接接頭。鉻鉬鋼材料文稿課件17512.4容器最終熱處理后，應(yīng)對A、B、D類焊接接頭進(jìn)行100%超聲檢測，所有鉻鉬鋼焊縫表面在容器最終熱處理后也應(yīng)進(jìn)行100%磁粉或100%滲透檢測。12.5水壓試驗(yàn)合格后，應(yīng)對A、B、D類焊接接頭進(jìn)行100%超聲檢測和100%磁粉檢測或100%滲透檢測。12.4容器最終熱處理后，應(yīng)對A、B、D類焊接接頭進(jìn)行11761、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，水壓試驗(yàn)后，應(yīng)對A、B、D焊縫做哪些檢測？（C）A100%UTB100%RTC100%UT+100%MTD100%MT1、洛陽院標(biāo)準(zhǔn)70BJ022-2011中規(guī)定，水壓試驗(yàn)后，應(yīng)17713、焊后熱處理13.1焊后熱處理應(yīng)按照GB150和NB/T47019等標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的規(guī)定，整體在爐內(nèi)進(jìn)行。13.2推薦的最終焊后熱處理溫度為675±14℃。13.3容器焊后熱處理應(yīng)在焊接工作全部完畢后并經(jīng)檢驗(yàn)合格后在壓力試驗(yàn)前進(jìn)行。最終焊后熱處理后，鉻鉬鋼母材表面上不得再進(jìn)行焊接。如有焊接，應(yīng)重新進(jìn)行最終焊后熱處理。13、焊后熱處理17813.4熱處理后應(yīng)進(jìn)行布氏硬度檢測，檢測部位為每條縱縫、環(huán)縫和接管角焊縫各一處，每處包括焊縫一點(diǎn)。熱影響區(qū)和母材各一點(diǎn)，共5點(diǎn)，其硬度值不大于220HBW。13.4熱處理后應(yīng)進(jìn)行布氏硬度檢測，檢測部位為每條縱縫、179三、鉻鉬鋼復(fù)合板針對復(fù)合板，重點(diǎn)介紹一下鉻鉬鋼復(fù)合板的制造工藝流程，比較各個設(shè)計(jì)院加工流程不同。1、坡口三、鉻鉬鋼復(fù)合板針對復(fù)合板，重點(diǎn)介紹一下鉻鉬鋼復(fù)合板的制造工1802、洛陽院鉻鉬復(fù)合鋼制造工藝流程2、洛陽院鉻鉬復(fù)合鋼制造工藝流程1813、洛陽院有關(guān)鉻鉬復(fù)合鋼制造要求3.1容器所用的鉻鉬復(fù)合鋼板制封頭，不應(yīng)采用旋壓法成型。3.2鉻鉬復(fù)合鋼封頭一般應(yīng)采用整張板制造，如采用拼板封頭，應(yīng)經(jīng)用戶和洛陽石油化工公司的確認(rèn)。3.3容器受壓元件不得強(qiáng)力組裝，不宜采用十字焊縫。3、洛陽院有關(guān)鉻鉬復(fù)合鋼制造要求1823.4焊接接頭坡口可用機(jī)械法或等離子進(jìn)行切割。采用機(jī)械法切割時，鋼板基層放在下面，復(fù)層放上面，以避免復(fù)層損傷。采用等離子切割時，復(fù)層放下面，基層放上面，切割從基層開始進(jìn)行。等離子切割制備的坡口在施焊前其熱影響區(qū)還應(yīng)用機(jī)械法加工掉。3.5復(fù)合鋼板焊接接頭處復(fù)層的對口錯邊量b不應(yīng)大于復(fù)層厚度的一半，且不應(yīng)大于3.4焊接接頭坡口可用機(jī)械法或等離子進(jìn)行切割。采用機(jī)械法切割1831mm。3.6較大的接管允許用復(fù)合鋼板卷制，但應(yīng)符合下列條件；3.6.1只允許有一條縱焊縫，且焊縫應(yīng)全焊透結(jié)構(gòu)。3.6.2焊接接頭必須經(jīng)100%射線檢測，檢測結(jié)果不低于JB/T4730規(guī)定的II級規(guī)定。3.6.3卷制鋼管應(yīng)整體消除應(yīng)力的熱處理，并應(yīng)進(jìn)行全面積100%磁粉檢測。1mm。1841、洛陽院鉻鉬復(fù)合鋼較大接管允許用復(fù)合鋼卷制，符合的條件有（ABCD）A只允許有一條縱縫B焊接接頭經(jīng)100%射線檢測C應(yīng)整體消除應(yīng)力熱處理D100%磁粉檢測1、洛陽院鉻鉬復(fù)合鋼較大接管允許用復(fù)合鋼卷制，符合的條件有（1853.6.4所有待焊接的坡口表面應(yīng)進(jìn)行100