吸收塔的操作型計(jì)算課件

一、吸收塔的操作型計(jì)算二、高濃度氣體吸收的計(jì)算(一)操作型計(jì)算問題的提出(二)吸收塔的調(diào)節(jié)問題(一)過程特征與數(shù)學(xué)描述(二)填料層高度的計(jì)算方法第三十講吸收塔的操作型計(jì)算及高濃度氣體吸收1/3/20231操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收一、吸收塔的操作型計(jì)算二、高濃度氣體吸收的計(jì)算(一)操作型計(jì)吸收塔操作型計(jì)算的典型提法是：（1）對(duì)一給定吸收塔，在一組工藝條件下，計(jì)算該吸收塔的氣、液相出口濃度和——核算與預(yù)測(cè)（2）或者對(duì)一給定吸收塔，尋求改善吸收效果的途徑——調(diào)節(jié)問題操作型計(jì)算屬于定解問題，原則上可通過聯(lián)立求解上面方程組得到氣、液相出塔濃度和。但往往由于變量間的非線性關(guān)系，難以直接求解，而采用試差或迭代法求解。對(duì)上述第一種提法的問題可以按下面的步驟試差或迭代求解。操作線方程：相平衡關(guān)系：填料層高度基本方程：（1）（2）（3）前一種提法是吸收結(jié)果核算或預(yù)測(cè)問題，后一種提法是吸收塔的調(diào)節(jié)問題。二者都屬于操作型計(jì)算問題。這種計(jì)算的依據(jù)仍然是上一講開始提到的方程組，即：（一）問題的提出一、吸收塔的操作型計(jì)算1/3/20232操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收吸收塔操作型計(jì)算的典型提法是：操作型計(jì)算屬于定解問題，原則上（1）（2）（3）當(dāng)然，在有些情況下，由于關(guān)系式比較簡(jiǎn)單，可以直接求解而無需試差。1/3/20233操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收（1）當(dāng)然，在有些情況下，由于關(guān)系式比較簡(jiǎn)單，可以直接求解而（二）吸收塔的調(diào)節(jié)吸收塔的調(diào)節(jié)是通過改變或保持某些參數(shù)，達(dá)到改變或維持吸收效果的目的。吸收效果往往以吸收率或氣相出口濃度表征。吸收操作中的氣體入塔條件由工藝要求給定，這樣為保證氣體出口質(zhì)量（）要求，只能通過調(diào)節(jié)入塔吸收劑的有關(guān)參數(shù)，如流量、溫度或濃度等來達(dá)到。由于一個(gè)完整的吸收過程往往包括吸收與解吸操作，因而進(jìn)入吸收塔吸收劑的各參數(shù)調(diào)節(jié)是一個(gè)需要綜合考慮的問題。從前面討論過的原理可知：降低入塔吸收劑的濃度，平衡線下移，吸收推動(dòng)力增加，從而增加全塔平均推動(dòng)力。這些措施都有利于改善吸收效果。而在吸收與解吸聯(lián)合操作中，上述措施都與解吸操作有關(guān)，解吸操作不正常，將直接影響吸收操作的效果。吸收劑流量對(duì)吸收效果的影響具有兩重性，增大雖能增大吸收推動(dòng)力，但由于同時(shí)增加了解吸操作的負(fù)擔(dān)，如果由此引起解吸操作不正常，則會(huì)使進(jìn)入吸收塔吸收劑的濃度增大，與前者效果相抵。而且在一些特殊情況下，即使單從吸收角度考慮，提高對(duì)降低也并非總是有效。為說明此問題，假設(shè)有一的填料吸收塔。這時(shí)只要，那么就會(huì)在塔底或塔頂出現(xiàn)氣-液兩相趨于平衡的情況。如圖30-1所示。1/3/20234操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收（二）吸收塔的調(diào)節(jié)12/28/20224操作型計(jì)算與高濃度氣如——?dú)?、液兩相在塔底趨于平衡，此時(shí)可以通過增大來達(dá)到降低的目的；而當(dāng)—?dú)狻⒁簝上嘣谒斱呌谄胶?，這時(shí)，為要降低，只有降低入口吸收劑的濃度，而增大只能是徒勞無益。圖30-1吸收塔的調(diào)節(jié)（一）過程特點(diǎn)與數(shù)學(xué)描述（1）混合氣體流率、液體流率沿塔顯著變化；（2）平衡關(guān)系往往不符合Henry定律，即平衡線斜率隨液體濃度變化；（3）膜傳質(zhì)系數(shù)與濃度有關(guān)，沿塔變化。二、高濃度氣體吸收的計(jì)算1/3/20235操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收如——?dú)?、液兩相在塔氣膜傳質(zhì)系數(shù)為：式中為等分子反向擴(kuò)散的氣膜傳質(zhì)系數(shù)，在低濃度下，。液膜傳質(zhì)系數(shù)也有類似關(guān)系。（4）由于上述種種原因，吸收系數(shù)及不再是常數(shù)。描述高濃度氣體吸收的依據(jù)仍然是物料衡算、相平衡關(guān)系、吸收速率方程?？梢姡趫D上該操作線為一曲線。最小液氣比可以通過將代入（30-1）式中算出。適宜的液氣比可選取的某一倍數(shù)。（30-1）在逆流操作的填料吸收塔中，對(duì)塔內(nèi)任一截面至塔頂范圍作溶質(zhì)的物料衡算，可得到與低濃度氣體吸收相同的操作線方程：1.物料衡算—操作線方程1/3/20236操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收氣膜傳質(zhì)系數(shù)為：式中為等分子反向擴(kuò)散的氣膜傳質(zhì)系數(shù)，（30-2）2.填料層高度普遍關(guān)系式在吸收塔內(nèi)，任取一高度為dH的微元填料層，經(jīng)此微元填料層溶質(zhì)由氣相傳遞入液相的摩爾流率為：，將、代入上式有：（30-6）（30-5）將式（30-2）和（30-3）代入式（30-4）得：（30-4）則有：另外有：（30-3）同理有：1/3/20237操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收（30-2）2.填料層高度普遍關(guān)系式在吸收塔內(nèi)，任取一高兩式積分得式（30-7）和式（30-8）在知道了相平衡關(guān)系及體積膜傳質(zhì)系數(shù)的關(guān)聯(lián)式以后，就可用式（30-7）(以30-7式為例)通過數(shù)值積分計(jì)算填料層高度了。一般可按下面的步驟計(jì)算：（1）將吸收要求濃度范圍內(nèi)分成n等份(n越大精度越高，計(jì)算量也越大)，根據(jù)操作線方程（30-1）計(jì)算出與各分點(diǎn)y值對(duì)應(yīng)的x值；（2）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的氣、液相流率：（3）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的體積膜傳質(zhì)系數(shù)值：（4）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的界面濃度。這可聯(lián)立求解相平衡關(guān)系和傳質(zhì)速率方程：同理可得式（30-9）和式（30-10）（30-7）（30-8）（30-10）（30-9）1.

數(shù)值積分法（二）填料層高度的計(jì)算式（30-7）～式（30-10）便是填料層高度的普遍關(guān)系式。1/3/20238操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收兩式積分得式（30-7）和式（30-8）2.傳質(zhì)單元法（5）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的的值；（6）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的的值；（7）利用上面的數(shù)據(jù)，進(jìn)行數(shù)值積分求出：雖然與G

隨塔截面變化，但是，比值沿塔高變化很小，可以取塔頂、塔底的算術(shù)平均值作為常數(shù)處理。這樣，式（30-7）可寫作：這往往需采用試差法（30-12）（30-11）或氣相傳質(zhì)單元數(shù)氣相傳質(zhì)單元高度1/3/20239操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收2.傳質(zhì)單元法（5）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的當(dāng)混合氣體濃度不太高時(shí)，式（30-8）中的項(xiàng)可以用算術(shù)平均值代替：

（30-13）上式右面第一項(xiàng)是低濃度氣體吸收時(shí)的傳質(zhì)單元數(shù)，而第二項(xiàng)則反映了高濃度氣體吸收中，漂流因子的影響。顯見，傳質(zhì)單元法使計(jì)算得到了簡(jiǎn)化。則1/3/202310操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收當(dāng)混合氣體濃度不太高時(shí)，式（30-8）中的用一填料塔逆流吸收SO2-空氣混合氣體中的SO2，吸收劑用清水。操作在293K、101.3kPa下進(jìn)行。入塔氣體中含SO221%，出塔濃度為1%（均為摩爾分?jǐn)?shù)），惰性氣體流率為kmol空氣/(m2?s)；入塔清水量為kmol水/(m2?s)。在同樣設(shè)備條件及同一溫度、壓強(qiáng)下用水吸收SO2-空氣混合物的實(shí)驗(yàn)，得到以下傳質(zhì)系數(shù)關(guān)聯(lián)式：式中、的單位是；氣體流率的單位是，在題給濃度范圍內(nèi)的相平衡關(guān)系為，計(jì)算塔高。①

在氣相濃度范圍內(nèi)將其分成10等份，將，代入下面的操作線方程計(jì)算各分點(diǎn)的值：解：（1）采用數(shù)值積分法，分步計(jì)算如下：高濃度氣體吸收的計(jì)算舉例1/3/202311操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收用一填料塔逆流吸收SO2-空氣混合氣體中的SO2，吸收劑用清經(jīng)整理后得：將計(jì)算結(jié)果列入本題附表中的第5，6列。因本題中的液相濃度不高，可近似取。④計(jì)算各分點(diǎn)處的相界面濃度，這可聯(lián)立求解下面的傳質(zhì)速率方程和相平衡方程：③計(jì)算各分點(diǎn)截面處的傳質(zhì)系數(shù)：計(jì)算結(jié)果列入本題附表中的第3，4列。②計(jì)算各分點(diǎn)截面處的氣、液相流率G、L將各等分點(diǎn)的y值代入上式計(jì)算得出對(duì)應(yīng)的x值，列入附表中的第1，2列。1/3/202312操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收經(jīng)整理后得：將計(jì)算結(jié)果列入本題附表中的第5，6列。因本題中的將各分點(diǎn)之?dāng)?shù)值代入上述方程組解出，將計(jì)算結(jié)果列入本題附表中的第7，8列。⑤計(jì)算各分點(diǎn)處的及值，其中：，將計(jì)算結(jié)果列入本題附表中的第9，10列。用上表數(shù)值進(jìn)行數(shù)值積分得：⑥計(jì)算下面一項(xiàng)數(shù)值，計(jì)算結(jié)果列入附表中的第11列。1/3/202313操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收將各分點(diǎn)之分點(diǎn)123456789101110.0100.006600.3200.03510.6360.000290.00482193.10.99336.420.030.0004250.006730.3200.03560.6370.000960.0207107.50.97520.430.050.0008670.006870.3200.03620.6370.001580.038083.10.95615.940.070.001330.007020.3200.03670.6370.002180.056171.70.93713.850.090.001810.007180.3210.03730.6370.002770.074966.20.91812.960.110.002310.007340.3210.03790.6380.003350.094363.60.89812.470.130.002830.007510.3210.03850.6380.003920.11462.60.87812.380.150.003380.007680.3210.03910.6380.004490.13464.00.85812.790.170.003960.007870.3210.03980.6380.005060.15567.90.83713.6100.190.004560.008060.3220.04050.6390.005620.17673.00.81714.7110.210.005190.008270.3220.04120.6390.006170.19779.30.79616.11/3/202314操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收分點(diǎn)123456789101110.0100.006600.若采用傳質(zhì)單元高度法，則需計(jì)算在塔頂、底的平均值：塔頂塔底平均值而經(jīng)數(shù)值積分得而即所以這與上面的準(zhǔn)確計(jì)算結(jié)果非常接近。（2）采用傳質(zhì)單元法，計(jì)算步驟如下：1/3/202315操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收若采用傳質(zhì)單元高度法，則需計(jì)算在塔頂、底的平均1吸收塔操作型計(jì)算的目的是核算氣、液相出口濃度或?qū)で蟾纳莆招Ч耐緩?，其?jì)算依據(jù)是物料衡算方程、相平衡關(guān)系與吸收速率方程；2吸收塔的調(diào)節(jié)途徑是吸收劑的入塔參數(shù)，即流率三要素，參數(shù)的改變必須綜合考慮吸收與解吸的操作狀態(tài)；3在高濃度氣體吸收中，由于氣相濃度沿塔變化顯著，產(chǎn)生一系列不同于低濃度氣體吸收過程的特征：氣、液流率、傳質(zhì)系數(shù)沿塔變化；相平衡關(guān)系往往不服從henry定律等；本講沒有考慮熔解熱的影響；4高濃度氣體吸收塔的計(jì)算方法有數(shù)值積分法及傳質(zhì)單元法，前者是一般計(jì)算方法，而后者是簡(jiǎn)化計(jì)算法，應(yīng)注意它們的使用條件。本講要點(diǎn)作業(yè)：8-20，8-22，8-231/3/202316操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收1吸收塔操作型計(jì)算的目的是核算氣、液相出口濃度或?qū)で蟾纳莆?、吸收塔的操作型?jì)算二、高濃度氣體吸收的計(jì)算(一)操作型計(jì)算問題的提出(二)吸收塔的調(diào)節(jié)問題(一)過程特征與數(shù)學(xué)描述(二)填料層高度的計(jì)算方法第三十講吸收塔的操作型計(jì)算及高濃度氣體吸收1/3/202317操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收一、吸收塔的操作型計(jì)算二、高濃度氣體吸收的計(jì)算(一)操作型計(jì)吸收塔操作型計(jì)算的典型提法是：（1）對(duì)一給定吸收塔，在一組工藝條件下，計(jì)算該吸收塔的氣、液相出口濃度和——核算與預(yù)測(cè)（2）或者對(duì)一給定吸收塔，尋求改善吸收效果的途徑——調(diào)節(jié)問題操作型計(jì)算屬于定解問題，原則上可通過聯(lián)立求解上面方程組得到氣、液相出塔濃度和。但往往由于變量間的非線性關(guān)系，難以直接求解，而采用試差或迭代法求解。對(duì)上述第一種提法的問題可以按下面的步驟試差或迭代求解。操作線方程：相平衡關(guān)系：填料層高度基本方程：（1）（2）（3）前一種提法是吸收結(jié)果核算或預(yù)測(cè)問題，后一種提法是吸收塔的調(diào)節(jié)問題。二者都屬于操作型計(jì)算問題。這種計(jì)算的依據(jù)仍然是上一講開始提到的方程組，即：（一）問題的提出一、吸收塔的操作型計(jì)算1/3/202318操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收吸收塔操作型計(jì)算的典型提法是：操作型計(jì)算屬于定解問題，原則上（1）（2）（3）當(dāng)然，在有些情況下，由于關(guān)系式比較簡(jiǎn)單，可以直接求解而無需試差。1/3/202319操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收（1）當(dāng)然，在有些情況下，由于關(guān)系式比較簡(jiǎn)單，可以直接求解而（二）吸收塔的調(diào)節(jié)吸收塔的調(diào)節(jié)是通過改變或保持某些參數(shù)，達(dá)到改變或維持吸收效果的目的。吸收效果往往以吸收率或氣相出口濃度表征。吸收操作中的氣體入塔條件由工藝要求給定，這樣為保證氣體出口質(zhì)量（）要求，只能通過調(diào)節(jié)入塔吸收劑的有關(guān)參數(shù)，如流量、溫度或濃度等來達(dá)到。由于一個(gè)完整的吸收過程往往包括吸收與解吸操作，因而進(jìn)入吸收塔吸收劑的各參數(shù)調(diào)節(jié)是一個(gè)需要綜合考慮的問題。從前面討論過的原理可知：降低入塔吸收劑的濃度，平衡線下移，吸收推動(dòng)力增加，從而增加全塔平均推動(dòng)力。這些措施都有利于改善吸收效果。而在吸收與解吸聯(lián)合操作中，上述措施都與解吸操作有關(guān)，解吸操作不正常，將直接影響吸收操作的效果。吸收劑流量對(duì)吸收效果的影響具有兩重性，增大雖能增大吸收推動(dòng)力，但由于同時(shí)增加了解吸操作的負(fù)擔(dān)，如果由此引起解吸操作不正常，則會(huì)使進(jìn)入吸收塔吸收劑的濃度增大，與前者效果相抵。而且在一些特殊情況下，即使單從吸收角度考慮，提高對(duì)降低也并非總是有效。為說明此問題，假設(shè)有一的填料吸收塔。這時(shí)只要，那么就會(huì)在塔底或塔頂出現(xiàn)氣-液兩相趨于平衡的情況。如圖30-1所示。1/3/202320操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收（二）吸收塔的調(diào)節(jié)12/28/20224操作型計(jì)算與高濃度氣如——?dú)?、液兩相在塔底趨于平衡，此時(shí)可以通過增大來達(dá)到降低的目的；而當(dāng)—?dú)狻⒁簝上嘣谒斱呌谄胶?，這時(shí)，為要降低，只有降低入口吸收劑的濃度，而增大只能是徒勞無益。圖30-1吸收塔的調(diào)節(jié)（一）過程特點(diǎn)與數(shù)學(xué)描述（1）混合氣體流率、液體流率沿塔顯著變化；（2）平衡關(guān)系往往不符合Henry定律，即平衡線斜率隨液體濃度變化；（3）膜傳質(zhì)系數(shù)與濃度有關(guān)，沿塔變化。二、高濃度氣體吸收的計(jì)算1/3/202321操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收如——?dú)?、液兩相在塔氣膜傳質(zhì)系數(shù)為：式中為等分子反向擴(kuò)散的氣膜傳質(zhì)系數(shù)，在低濃度下，。液膜傳質(zhì)系數(shù)也有類似關(guān)系。（4）由于上述種種原因，吸收系數(shù)及不再是常數(shù)。描述高濃度氣體吸收的依據(jù)仍然是物料衡算、相平衡關(guān)系、吸收速率方程?？梢?，在圖上該操作線為一曲線。最小液氣比可以通過將代入（30-1）式中算出。適宜的液氣比可選取的某一倍數(shù)。（30-1）在逆流操作的填料吸收塔中，對(duì)塔內(nèi)任一截面至塔頂范圍作溶質(zhì)的物料衡算，可得到與低濃度氣體吸收相同的操作線方程：1.物料衡算—操作線方程1/3/202322操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收氣膜傳質(zhì)系數(shù)為：式中為等分子反向擴(kuò)散的氣膜傳質(zhì)系數(shù)，（30-2）2.填料層高度普遍關(guān)系式在吸收塔內(nèi)，任取一高度為dH的微元填料層，經(jīng)此微元填料層溶質(zhì)由氣相傳遞入液相的摩爾流率為：，將、代入上式有：（30-6）（30-5）將式（30-2）和（30-3）代入式（30-4）得：（30-4）則有：另外有：（30-3）同理有：1/3/202323操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收（30-2）2.填料層高度普遍關(guān)系式在吸收塔內(nèi)，任取一高兩式積分得式（30-7）和式（30-8）在知道了相平衡關(guān)系及體積膜傳質(zhì)系數(shù)的關(guān)聯(lián)式以后，就可用式（30-7）(以30-7式為例)通過數(shù)值積分計(jì)算填料層高度了。一般可按下面的步驟計(jì)算：（1）將吸收要求濃度范圍內(nèi)分成n等份(n越大精度越高，計(jì)算量也越大)，根據(jù)操作線方程（30-1）計(jì)算出與各分點(diǎn)y值對(duì)應(yīng)的x值；（2）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的氣、液相流率：（3）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的體積膜傳質(zhì)系數(shù)值：（4）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的界面濃度。這可聯(lián)立求解相平衡關(guān)系和傳質(zhì)速率方程：同理可得式（30-9）和式（30-10）（30-7）（30-8）（30-10）（30-9）1.

數(shù)值積分法（二）填料層高度的計(jì)算式（30-7）～式（30-10）便是填料層高度的普遍關(guān)系式。1/3/202324操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收兩式積分得式（30-7）和式（30-8）2.傳質(zhì)單元法（5）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的的值；（6）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的的值；（7）利用上面的數(shù)據(jù)，進(jìn)行數(shù)值積分求出：雖然與G

隨塔截面變化，但是，比值沿塔高變化很小，可以取塔頂、塔底的算術(shù)平均值作為常數(shù)處理。這樣，式（30-7）可寫作：這往往需采用試差法（30-12）（30-11）或氣相傳質(zhì)單元數(shù)氣相傳質(zhì)單元高度1/3/202325操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收2.傳質(zhì)單元法（5）計(jì)算與各分點(diǎn)組成對(duì)應(yīng)的當(dāng)混合氣體濃度不太高時(shí)，式（30-8）中的項(xiàng)可以用算術(shù)平均值代替：

（30-13）上式右面第一項(xiàng)是低濃度氣體吸收時(shí)的傳質(zhì)單元數(shù)，而第二項(xiàng)則反映了高濃度氣體吸收中，漂流因子的影響。顯見，傳質(zhì)單元法使計(jì)算得到了簡(jiǎn)化。則1/3/202326操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收當(dāng)混合氣體濃度不太高時(shí)，式（30-8）中的用一填料塔逆流吸收SO2-空氣混合氣體中的SO2，吸收劑用清水。操作在293K、101.3kPa下進(jìn)行。入塔氣體中含SO221%，出塔濃度為1%（均為摩爾分?jǐn)?shù)），惰性氣體流率為kmol空氣/(m2?s)；入塔清水量為kmol水/(m2?s)。在同樣設(shè)備條件及同一溫度、壓強(qiáng)下用水吸收SO2-空氣混合物的實(shí)驗(yàn)，得到以下傳質(zhì)系數(shù)關(guān)聯(lián)式：式中、的單位是；氣體流率的單位是，在題給濃度范圍內(nèi)的相平衡關(guān)系為，計(jì)算塔高。①

在氣相濃度范圍內(nèi)將其分成10等份，將，代入下面的操作線方程計(jì)算各分點(diǎn)的值：解：（1）采用數(shù)值積分法，分步計(jì)算如下：高濃度氣體吸收的計(jì)算舉例1/3/202327操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收用一填料塔逆流吸收SO2-空氣混合氣體中的SO2，吸收劑用清經(jīng)整理后得：將計(jì)算結(jié)果列入本題附表中的第5，6列。因本題中的液相濃度不高，可近似取。④計(jì)算各分點(diǎn)處的相界面濃度，這可聯(lián)立求解下面的傳質(zhì)速率方程和相平衡方程：③計(jì)算各分點(diǎn)截面處的傳質(zhì)系數(shù)：計(jì)算結(jié)果列入本題附表中的第3，4列。②計(jì)算各分點(diǎn)截面處的氣、液相流率G、L將各等分點(diǎn)的y值代入上式計(jì)算得出對(duì)應(yīng)的x值，列入附表中的第1，2列。1/3/202328操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收經(jīng)整理后得：將計(jì)算結(jié)果列入本題附表中的第5，6列。因本題中的將各分點(diǎn)之?dāng)?shù)值代入上述方程組解出，將計(jì)算結(jié)果列入本題附表中的第7，8列。⑤計(jì)算各分點(diǎn)處的及值，其中：，將計(jì)算結(jié)果列入本題附表中的第9，10列。用上表數(shù)值進(jìn)行數(shù)值積分得：⑥計(jì)算下面一項(xiàng)數(shù)值，計(jì)算結(jié)果列入附表中的第11列。1/3/202329操作型計(jì)算與高濃度氣體吸收將各分點(diǎn)之分點(diǎn)123456789101110.0100.006600.3200.03510.6360.000290.00482193.10.99336.420.030.0004250.006730.3200.03560.6370.000960.0207107.50.97520.430.050.0008670.006870.3200.03620.6370.001580.038083.10.95615.940.070.00