單層工業(yè)廠房課程研發(fā)設計計算書

第一章單層廠房混凝土結構課程設計任務書1.1設計資料1?1?1平面和剖面某機修車間，根據(jù)工藝和建筑設計的要求，確定本車間為兩跨等高廠房，車間面積為 2592m2,車間長度72m2oAB跨跨度為18m,設有兩臺10t中級工作制軟鉤吊車，軌頂標高7.2m，柱頂標高10m；BC跨跨度為18m，設有兩臺30/5t中級工作制軟鉤吊車，軌頂標高7.5m，柱頂標咼10;基頂標咼-0.5mo車間平面、剖面分別如圖 1、圖2o1?1?2建筑構造屋 蓋：APP防水層20100mm厚水泥砂漿(找平層)伽厚水泥蛭石砂漿(保溫層)大型預制預應力混凝土屋面板維護結構：240m厚普通磚墻門 窗：門5.6x6m,兩邊各一個咼窗4.2x2.4m，低窗4.2x4.8m自然條件0.40kN/m0.40kN/m0.35kN/m粉質(zhì)粘土低于自然地面3m250kN/m基本雪壓建筑場地地下水位修正后的地基承載力特征值：衡陽市郊無抗震設防要求材料混凝土：基礎采用C25,柱采用C25o鋼筋：HPB235級和HRB335級各種直徑的鋼筋1.2設計要求1、 分析廠房排架內(nèi)力，設計柱、基礎；整理計算書一份。2、 繪制結構施工圖一份(結構中說明，結構布置圖，一根柱及預埋件詳圖，基礎詳圖)1.3參考資料1、 混凝土結構設計規(guī)范( GB50010—2002)2、 建筑結構荷載規(guī)范( GB50009—2001)3、建筑地基基礎設計規(guī)范( GB50007—2002)4、 混凝土結構構造手冊5、 教材：《混凝土結構設計原理》6、 標準圖集屋架G415（—）、（三）柱CG335（一）、屋面板G410柱間支撐G336吊車梁G323基礎梁G320連系梁G320第二章單層廠房混凝土結構課程設計計算書2?1結構方案及主要承重構件根據(jù)廠房跨度、柱頂高度及吊車超重量大小，本車間采用鋼筋混凝土排架結構。結構剖面如圖1所示。為了保證屋蓋的整體性及空間剛度，屋蓋采用無檁體系。根據(jù)廠房具體條件，柱間支撐設置位置如圖2所示。

廠房主要承重構件選用如下表：表2-1 構件選型構件名稱標準圖重力何載標準預應力鋼筋屋面板G410（—）1.5X6m1.5kN/m2包括灌縫座預應力鋼筋混凝土折線型屋架G415（—）68.2kN/榀預應力砼屋面卷材防水與天溝板G410（三）1.5X6m21.5kN/m鋼筋混凝土吊車梁G323（二）28.2kN/榀（AB跨）46kN/榀（BC跨）吊車軌道及軌道聯(lián)結件G3250.8kN/m鋼筋混凝土基礎梁G32016.7kN/根鋼窗20.45kN/m240厚磚墻及粉刷25.24kN/m2.2計算簡圖B=6m。本車間為機修車間，工藝無特殊要求，結構布置均勻，荷載分布（除吊車荷載外）也基本均勻，故可從整個廠房中選擇具有代表性的排架作為計算單元，如圖 3B=6m。根據(jù)建筑剖面及其構造，確定廠房計算簡圖如圖 3所示。II其中上柱高Hu=3.9m，下柱高Hi=6.6m，柱總高H-10.5m。2.3荷載計算恒荷載計算屋蓋結構自重APP防水層APP防水層100mm水泥蛭石保溫層20mm水泥砂漿找平層1.5X6m預應力混凝土屋面板(1.5x6m預應力砼屋面卷材防水與天溝板屋架鋼支撐系統(tǒng)0.3kN/m220.5kN/m20.020x20=0.40kN/m2) 1.5kN/m20.05kN/m屋面恒荷載(以上各項相加) 2.75kN/m2屋面恒荷載(以上各項相加) 2.75kN/m2屋架自重：YWJA-18-1 68.2kN/榀故作用于AB跨兩端柱頂?shù)奈萆w結構自重為：Ga=Gba=1.2(0.568.20.56182.75)=219.12kN?a=400/2-150=50mm,e1BA=150mm作用于BC跨兩端柱頂?shù)奈萆w結構自重為：Gc二Gbc=1.2(0.568.20.56182.75)=219.12kN?bc=150mm,?c=500/2-150=100mm吊車梁及軌道自重AB跨：G3AB-1.2(28.260.8)=39.6kNe3A=750-800/2=350mm,e3BA=750mmBC跨：G3BC=1.2(4660.8)=60.96kNe3BC=750mm,e3C=750-900/2=300mm柱的截面尺寸及其自重bh3Au=bh,lu二——;12A二A二bh-(b-bw)(h-2hf),hbh3(b-bw)(h-2hf)31212表2-2 柱的截面尺寸及其自重柱列截面尺寸(mm)自重(kN)面積(105mm2)慣性矩(109mm4)A列上400X40018.721.602.13下400X800X100X15031.651.7013.94B列上500X60035.103.009.00下500X1100X120X20059.062.8444.60C列上500X50029.252.505.21下500X900X120X15046.122.2223.542?3?2活荷載計算屋面活荷載由《建筑結構荷載規(guī)范》查得，屋面均布活荷載標準值為 0.5kN/m2，雪荷載標準值為20.35kN/m，故僅按屋面均布活荷載計算。兩跨屋面均布活荷載相等，即QBC=QAB=1.4(0.56180.5)=37.8kN屋面活荷載在每側柱上的作用點與屋蓋結構自重的作用點相同，如圖 4所示。

吊車荷載本車間選用的吊車主要參數(shù)如下：AB跨：10t吊車，中級工作制，吊車梁高 0.9m。B=6.04m K=5.0mPmax,k=94kN Pmin,k=31kNGi,k=140kN G2,k=23.03kNBC跨：30t/5t吊車，中級工作制，吊車梁高 1.2m。B=6.474m K=4.65mPmax,k=262kN Pmin,k=58.5kN=321.2kN G2,k=108.77kN吊車梁的支座反力影響線如圖 5所示。故作用于排架柱上的吊車豎向荷載分別為:AB跨：Dmax=YQBPmax,kZ%=1.4x0.9漢94x(1+0.827+0.167)=236.2kNDmin=%0Pmin,k瓦yj=1.4x0.9x31x(1+0.827+0.167)=77.9kNBC跨：Dmax=Q1Pmax,k'yi=1.40.9262(10.6960.225)=634.2kNDmin=%0Pmin,k瓦yi=1.4x0.9漢58.5x(1+0.696+0.225)=141.6kN1由于作用在每一個輪子上的吊車橫向水平荷載標準值為： Tk=—a(G2k+Qg)4 ,1對于10t的軟鉤吊車--0.12，Tk 0.12(23.031010)=3.69kN；41對于30/5t的軟鉤吊車二=0.10，Tk 0.10(108.773010)=10.22kN故作用在排架柱上的吊車水平荷載分別為:TOC\o"1-5"\h\zTk 3.69AB跨:Tmax=Dmax-=236.2 9.27kNPmax,k 94T 10.22BC跨：Tmax二Dmax 634.2 24.74kNPmax,k 262風荷載風壓高度系數(shù)按B類地區(qū)?。褐敇藛J為10m，"zi=1.000;檐口標高為11.650m，?*2=1.046風荷載體型系數(shù)如圖 6所示。圖6風荷載體型系數(shù)故風荷載標準值為： 灼訃=BzAs1Az1^0=1.0><J<0.40=0.32kN/m2；灼2,k=PzPs2Pz1^0=1.0><0.4><1.000><0.40=0.16kN/m2作用于排架上的風荷載設計值為： =1.4漢0.32匯6=2.688kN/mq2=?q⑷2,kB=1.4x0.16x6=1.344kN/mW二[(J」s2)h宀3」s4)h2]*0BQ"(0.80.4)1.65(-0.60.5)1.295]1.0460.4061.4=6.50kN風荷載作用如圖7所示。

q2q2圖7風荷載作用計算簡圖2.4內(nèi)力分析本廠房為兩跨等高排架，可用建立分配系數(shù)法進行內(nèi)力分析。柱的剪力分配系數(shù)計算.Hun_1uc— 3 A||H3D一1D0i，n ， C0 ，UiD0i一 ， i—H1113(--1)C0EcIlin二.D0ini2表2-3剪力分配系數(shù)計算柱列慣性矩9 4(x10mm)n入c。D0i("010Ec/H3)niA列上2.130.1532.343.2620.160下13.94B列上9.000.2020.3712.5011.150.547下44.60C列上5.210.2212.545.9790.293下23.54ABC=0.1600.5470.293=1,滿足要求。恒荷載作用下的內(nèi)力分析

由實際恒荷載作用圖4得恒荷載作用下排架計算簡圖如圖 8所示。其中:A列柱：Gia=Giba-219.12kNMia=GiaG=219.120.05=10.96kNmG2A=G4AG3A=18.7239.6=58.32kNM2A-(G1AG4A)eA-G3Ae3=(219.1218.72)0.2-39.60.35=33.71kNmB列柱：G1b二G1BAG^c=219.12 219.12tmil打itmil打i；訃M1B二GbaC一G^ce二0G2B=G3BAG3BCG4B=39.660.9635.10=135.66kNM2B=G3BAe-G3BCe=39.60.75-60.960.75--16.02kNmC列柱：G1C=219.12kN,M1C=-G1Ce=-219.120.10=-21.91kNmG2C=G3cG4C=60.9629.25=90.21kNM2C=—(G1CG4C)eG3Ce=-(219.1229.25)0.2060.960.30=-31.39kNm各柱不動鉸支座支承反力分別為:211—丸(1__)A列柱：n=0.153,入=0.371,G=1.5 -―n 2.060,^??(-1)n1—扎2jT\\C3=1.5 =1.008\1"(——1)\n?—= iFr8JX'j5無、L沂XXM1A 10.96R1A=1AG= 漢2.060=2.150kN(->)\H 10.5jJT.■-:\M小3371r2a=^^C3 漢1.008=3.263kN(T)IH 10.5

Ra=R1AR2A=2.1503.263=5.413kN(>)—入2(1—勺B列柱：n=0.202,入=0.371,G=1.5 —3 1i3(—-1)1212=1.927,C3=1.5 1.076331

1(1)nRibM1BHC1 —1.927=0,R2b=吐^310.5~16.021.076=-1.642kN()10.5Rb=R1B=0-1.642--1.642kN()Cin=0.202 ,入=0.371-’(1-一)—=1.8883/11=1.5-1 3C-1)nC321—扎=1.5 1.09611衛(wèi)(_-1)nR1CM1C_2191HC1二話1.88^-3.940kN^)R2C=M^CC3 31391.096=-3.277kN()H 10.5bhiiuI:■:譏R^R1CR2C一3.940-3.277—7.217kN()排架柱頂不動鉸支座的總反力為:R二RARBRc=5.413-1.642-7.217=-3.446kN（「）各柱柱頂分配后最終的剪力為：VA二Ra-aR=5.413-0.160(-3.446^5.964kN(>)VB二RB-BR=T.642-0.547(-3.446)=0.243kN(>)Vc=RC-cR=—7.217-0.293(-3.446)=-6.207kN(「)、y=5.9640.243-6.207=0恒荷載作用下排架柱的彎矩圖和軸力圖分別如圖 9和圖10所示。屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析

(1)AB跨作用有屋面活荷載時由屋面活荷載在每側柱頂產(chǎn)生的壓應力為：Qia=Qib=37.8kN其中A列柱、B列柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：Mia=Qia0-37.80.05=1.89kNmM2A=Q2Ae2=37.80.20=7.56kNmM1B=Q1Be=37.80.15=5.67kNmM2B=Q2Be2=37.80=0計算簡圖如圖11所示。A列柱：n=0.153,入=0.371,C^2.060,C3=1.008TOC\o"1-5"\h\zM 189R1A ^C1 2.060=0.371kN(》)H 10.5撿』H2AC3裁6仙8"726叫)Ra=R1AR2A=0.3710.726=1.097kN(>)M1B 5.67B列柱：n=0.202,入=0.371,C1=1.927,RB二RB一G 1.927=1.041kN(>)H 10.5排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R=RA?RB=2.138kN(>)排架柱柱頂分配后的剪力分別為：VA=RA-AR=1.097-0.1602.138=0.755kN(>)VB二Rb-bR=1.041-0.5472.138=-0.128kN()VC二-CR二-0.2932.138二-0.627kN()'Vi=0.755-0.128-0.627=0AB跨作用有屋面活荷載時，排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖 12所示。圖13BC跨屋面活荷載作用的計算簡圖由屋面活荷載在每側柱頂產(chǎn)生的壓應力為： Q1C=Qib=37.8kN其中A列柱、B列柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：M1C=Q1Ce^_-37.80.10--3.78kNmM2C=Q2Ce2_-37.80.20--7.56kNmM1B=0作6--37.80.15--5.67kNmM2B=Q2Be2=37.80=0計算簡圖如圖13所示。

B列柱：n=0.202,入=0.371,0=1.927,RB=R1B=G5671.927=-1.041kN()H 10.5C列柱：n=0.221,入=0.371,G=1.888,C3=1.096Re=M1CC1「3.781.888—0.680kN()H 10.5M2CC3M2CC3二需倔6-0.789^)RC二R1CR2C一0.680-0.789一1.469kN()排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R=RC?RB二-2.510kN()排架柱柱頂分配后的剪力分別為：VA=」aR0.160(-2.510)=0.402kN(>)VB=Rb-BR=-1.041-0.547(-2.510)=0.332kN(>)VC=RC-CR二-1.469-0.293(-2.510)=-0.734kN?)Vi=0.4020.332-0.734=0BC跨作用有屋面活荷載時，排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖 14所示。吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力分析不考慮廠房整體空間作用。1-11I..i.ihHIC'IMinI(1)AB跨Dmax作用于A列柱時由于吊車豎向何載Dmax和Dmin的偏心作用而在柱中引起彎矩。M1=Dmax?二-236.20.35=-82.67kNm，M2=Dmine3BA=77.90.75=58.43kNm其計算簡圖如圖15所示。各柱不動鉸支座反力分別為：A列柱：n=0.153,入=0.371,C3=1.008RA=業(yè)。3二一82.671.008=—7.936kN()TOC\o"1-5"\h\zH 10.5M2 58.43B列柱：n=0.202,入=0.371,C3=1.076,RB-C3 1.076=5.987kN(》)H 10.5排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R二ra?RB二-7.936-5.987二-1.949kN()排架柱柱頂分配后的剪力分別為：VA二Ra-AR二-7.93^0.160(-1.949)=-7.624kN(「)Vb二Rb-bR=5.987-0.547(-1.949)=7.053kN(>)VC=」CR=—0.293(-1.949)=0.571kN(>)'Vi二-7.6247.0530.571=0當AB跨Dmax作用于A列柱時，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖 16所示。

圖17DmaX乍用于B列柱左側的計算簡圖(2)AB跨Dmax作用于B列柱左側時由于吊車豎向荷載Dmax和Dmin的偏心作用而在柱中引起彎矩。M Dmine3二—77.90.35二—27.27kNm，M2二Dmaxe3B^236.20.75二177.15kNm其計算簡圖如圖17所示。各柱不動鉸支座反力分別為：A列柱：n=0.153,入=0.371,C3=1.008M, —2727RalC3 1.008=-2.617kN()H 10.5M 17715B列柱：n=0.202,入=0.371,C3=1.076,RB 2C3 1.076=18.154kN(》)H 10.5排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R二RA?Rb二-2.617?18.154二15.537kN(>)排架柱柱頂分配后的剪力分別為：Va二Ra-aR=-2.617-0.16015.537一5.103kN()Vb=Rb-bR=18.154-0.54715.537=9.655kN(》)Vc--CR一-0.29315.537-4552kN(「)'y一5.1039.655-4.552=0當AB跨Dmax作用于B列柱左側時，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖 18所示。h_：I Isid'(3)BC跨Dmax作用于B列柱右側時由于吊車豎向荷載Dmax和Dmin的偏心作用而在柱中引起彎矩。=Dmax?=-634.20.75=-475.65kNmM2=Dmine3CB=141.60.30=42.48kNm其計算簡圖如圖19所示。各柱不動鉸支座反力分別為：B列柱：n=0.202,入=0.371,C3=1.076RB=業(yè)。3二一475?651.076二-48.743kN()H 10.5M2 4248C列柱：n=0.221,入=0.371,C3=1.096,RC -C3 1.096=4.434kN(—；)H10.5排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R=RCR^-4.434-48.743--44.309kN(:—)排架柱柱頂分配后的剪力分別為：Va--aR--0.160(-44.309)=7.089kN(>)VB=RB-BR=-48.743-0.547(-44.309)=-24.506kN()Vc二Rc-cR=4.434-0.293(-44.309)=17.417kN(>)vV=7.089-24.50617.417=0當BC跨Dmax作用于B列柱右側時，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖 20所示。(4)BC跨Dmax作用于C(4)BC跨Dmax作用于C列柱時由于吊車豎向荷載Dmax和Dmjn的偏心作用而在柱中引起彎矩。M,=Dmine3=-141.60.75=-106.2kNmM2=Dmaxe3cB=634.20.30=190.26kNm其計算簡圖如圖21所示。各柱不動鉸支座反力分別為：B列柱：n=0.202,入=0.371,C3=1.076

RB=M^C^~106.21.076=—10.883kN()H 10.5C列柱：n=0.221,入=0.371,C3=1.096,RC C3= _61.096=19.860kN(>)H 10.5排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R二RCRB=19.860-10.883=9.027kN(>)排架柱柱頂分配后的剪力分別為：Va--AR--0.1609.027--1.444kN()VB二Rb-bR=-10.883-0.5479.027=-15.771kN()Vc二RC-CR=19.860-0.2939.027=17.215kN(>)vVi二-1.444-15.77117.215=0當BC跨Dmax作用于C列柱時，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖 22所示。圖22DmaX乍用于C列柱的內(nèi)力圖吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析不考慮廠房整體空間作用。（1）當AB跨作用有吊車橫向水平荷載Tmax時計算簡圖如圖23所示。Tmax=：9.27kN各柱不動鉸支座反力分別為：x3000A列柱：n=0.153,入=0.371, 0.769Hu3900

當y=0.7Hu時,當y=0.8Hu時,由內(nèi)插法得,C50.243

2—2.1.m( 0.1)n2[1，3(——1)]n2—24 當y=0.7Hu時,當y=0.8Hu時,由內(nèi)插法得,C50.243

2—2.1.m( 0.1)n2[1，3(——1)]n2—24 h01120.4)n 0.45531

2[V3(--1)]

n=0455+0.8一0.769x：(0.510—0.455)=0.4720.8—0.7C5C5=0.510RA-TmaxC5=-9.270.472=-4.375kN()B列柱：n=0.202,入=0.371,X=3000=0.769

H,, 3900302432-2.13(0.1)當y=0.7Hu時,C5n2[i3(--1)]n2一2.4‘ 3(0.112 0.4)二0.536當y=0.8Hu時,由內(nèi)插法得,C5n312[i( 1)]n=0482+0.8一0.769“0.536—0.482)=0.4990.8—0.7C5=0.482Rb=TmaxC5=-9.270.499=—4.626kN()排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R二ra?RB二-4.375-4.626二-9.001kN(-)排架柱柱頂分配后的剪力分別為：VA二Ra-aR二-4.37^0.160(-9.001)=-2.935kN()VB二RB-BR二-4.62^0.547(-9.001)=0.298kN(>)VC=」CR=-0.293(-9.001)=2.637kN(>)'Vj--2.9350.2982.637=0排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖 23所示。

n- ■圖23TmaX乍用于AB夸的計算簡圖和內(nèi)力圖(2)當BC跨作用有吊車橫向水平荷載 Tmax時計算簡圖如圖24所示。Tmax=24.74kN各柱不動鉸支座反力分別為:B列柱：n=0.202，入B列柱：n=0.202，當y=0.7Hu時,當y=0.6Hu當y=0.7Hu時,當y=0.6Hu時,由內(nèi)插法得，C52-2.1 譏02430.1)C5 n 0.5365312[i3(-1)]n3.0.4162-1.8■(0.2)C5 n 0.5945312[i3(-1)]n07—0692=0536 07―0692(0.594-0.536)=0.5410.7—0.6Rb二TmaxC5一24.740.541—13.38kN()“、 x2700 -___C列柱：n=0.221,入=0.371, 0.692Hu39002-2.仏+k3(0.243+0.1)當y=0.7Hu時，C5 —n 0.5432[1+皿-1)]n由內(nèi)插法得，C5=0543+0.7一0.692漢(0.601—0.543)=0.5480.7-0.6Rc二TmaxC5--24.740.548--13.56kN()當y=0.6Hu當y=0.6Hu時，C53.0.4162—1.8人+扎( 一0.2)n2[13=0.601--1)]n排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： Rb--13.56-13.38--26.94kN()排架柱柱頂分配后的剪力分別為：Va二-aR=-0.160(-26.94)=4.311kN(>)Vb二Rb-bR=-13.38-0.547(-26,94)=1.356kN(》)Vc=RC-CR=13.56-0.293(-26.94)=「5.667kN()'Vi=4.3111.356-5.667=0排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖 24所示。圖24TmaX乍用于BC夸的計算簡圖和內(nèi)力圖吊車橫向水平荷載可左右兩向作用，則彎矩圖反向。風荷載作用下的內(nèi)力分析(1)左吹風時各柱不動鉸支座反力分別為：3[1+九4(丄-1)]A列柱：n=0.153,入=0.371,C11 7 二0.323電+心1-1)]n

RAyHS=-2.68810.50.323=-9.116kN()13[1+扎4(—1)]C列柱：n=0.221,入=0.371,二 n =0.3398[i3(——1)]nRc=q2HCn--1.34410.50.339-_4.784kN()排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R=RaRc--9.116-4.784--13.900kN()排架柱柱頂分配后的剪力分別為：Va 二 Ra a(W -R^-9.116 0.160(6.50 13.900) =-5.852kN(「)Vb 7.b(W -R) =0.547(6.50 13.900)-11.159kN(>)Vc 二 Rc c -R)--4.784 0.293(6.50 13.900) =1.193kN( >)'y =-5.852 11.1591.193=6.50kN排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖 26所示。1515（2）右吹風時各柱不動鉸支座反力分別為：3[1+人4（丄—1）]A列柱：n=0.153,入=0.371,C11 7 二0.3238[1f1-1）]nRA=q2HC11=1.34410.50.323=4.558kN(>)13[1+扎4(—1)]C列柱：n=0.221,入=0.371,二 n =0.3398[i3(——1)]nRc二5HC11=2.68810.50.339=9.568kN(>)排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R=Ra?RC=4.5589.568=14.126kN(>)排架柱柱頂分配后的剪力分別為：Va二Raa(W-R)=4.5580.160(-6.50-14.126)=1.258kN(》)Vby.b(W-R)=0.547(-6.50-14.126)一11.282kN()Vc二Rc c(W-R)=9.5680.293(-6.50-14.126)=3.524kN(》)'Vi=1.258-11.2823.524=6.50kN排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖 27所示。2.5內(nèi)力組合不考慮廠房空間整體作用，具體方法和數(shù)據(jù)見附表 1、2、3。2.6A列柱與基礎設計混凝土：柱：C25;基礎：C25;主筋采用HRB335。都采用對稱配筋。

柱的縱向鋼筋計算上柱由內(nèi)力組合表附表1可見，上柱I-I截面共有12組內(nèi)力組合。經(jīng)過分析比較，其可能的最不利內(nèi)力組合：I：M=54.67kNm,N=271.86kNn：M=53.73kNm,N=237.84kN由課本表12-4查得有吊車廠房上柱排架方向的計算高度為： I。=2.0H口二23900二7800mmA.按第I組內(nèi)力組合計算M

e0N6M

e0N654.6710271.86103=201.1mm，附加偏心距20mmh/30=13.3mme=e0ea=201.120=e=e0ea=201.120=221.1mm0.5fcAN0.5U9A%400‘a(chǎn)故取1.0271.86103l0/h=7800/400=19.515,故取2=1.15-0.011。/h=1.15-0.0119.5=0.955=11.0 (l0)212=1 1.^.19.521.00.955=1.428140°9h 1400空h0 365e=1.428221.^315.7mm0.3%=0.336^109.5mm,屬于大偏心受壓。N271.86103x 57.1mm：：bh0=0.550365=200.75mm,-fcb1.011.9400且x:2as=235=70mm,取x=70mm故按大偏心計算是正確的。?h 400e=e as=315.7 35=480.7mm2二As 二xNe二As 二xNe-：1fcbx(h°工)F Ffy(h°-as)271.86103480.7-1.011.940070(365300(365-35)=209mm210.5%bh0=丄0.005400365=365mnf22取As=As=365mm2B.按第n組內(nèi)力組合計算

M53.7310eo 3=225.9mm,附加偏心距 20mmh/30=13.3mmN237.84x10e=e0q=225.920=245.9mm0.5fcAN0.511.94004000.5fcAN0.511.9400400237.84103=4.00.1,故取1=1.0l°/h=7800/400=19.515,故取\=1.15-0.011。/h=1.15-0.0119.5=0.955=11.0140吟洛)212=11.0245.91400-36519.521.00.955=1.385=11.0140吟洛)212=11.0245.91400-36519.521.00.955=1.385e-1.385245.9=340.6mm0.3h0=0.3365=109.5mm,屬于大偏心受壓。237.84103x=— 237.8410 50.0mm：：bg=0.550365=200.75mm,rfcb1.011.9400且x：：2as=235=70mm,取x=70mm故按大偏心計算是正確的。口h 400e“e a^340.6 35=505.6mm2 2x,Ne-巧fcbx(hb-)As=Asfy(h°-as)211.=104mm 0.5%bh° 0.005400365=365mm237.84103505.6-1.011.940070(365-J)300(365-35)取As二As=365mm2c.垂直彎矩作用平面承載力驗算由課本表12-4查得，有吊車廠房上柱，有柱間支撐時在垂直排架方向的計算高度為：l0=1.25Hu=1.253900=4875mm,l0/h=12.2，查得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù):=0.947I:M=53.75kNm,N=500.42kNn：M=207.54kNm,N=309.09kN由課本表12-4查得有吊車廠房上柱排架方向的計算高度為： 10=1.0巴=1.0660^6600mmNu=0.9[：「fcbh fy(AsAs)]=0.90.947(1.011.94004003003652)^1809.4kNNmax=271.86kN(2)下柱下柱的控制截面為n-n、川-川，由內(nèi)力分析比較，可能的最不利內(nèi)力組合為：截面面積A=1.7105mm2A.按第I組內(nèi)力組合計算M5375e0 107.4mm,附加偏心距 =20mm：：h/30=26.7mm,取26.7mmN500.42e=e0ea=107.426.7=134.1mm0.5fcAN50.511.91.7103500.4210-2.02.1,故取』1.0l°/h=6600/800=8.25：：15,故取0.5fcAN50.511.91.7103500.4210-2.02.1,故取』1.0l°/h=6600/800=8.25：：15,故取2=1.0r=1 (S)212" 10 8.2521.01.0=1.277eh 13411400旦h 1400-he 765e=1.277134.1=171.2mm：：0.3%=0.3765=229.5mm,屬于小偏心受壓。ey齊"171.2竽-込珈沖N--1fc(bf-b)hf-b-：j1fcbh°2rfcbh。Ne-：「fcWf—b)hf(h0—hf/2)-0.43：「fcbh0(0.8-b)(h°-as)-0.967x=h0=0.967765=739.8mmA_j_Ne-cMc[bx(h0-x/2)+(bf-b)hf(h^-hf/2)]As-As ” ”fy(he-as)500.42103536.2-1.011.9[100739.8(765(400-100)150(765-150/2)]- 300漢(765-35)：：012*2Asmin=—x0.5%A=425mm取As=As=425mm2按第n組內(nèi)力組合計算=M=207.54=671.5mm，附加偏心距ea=20mm：：h/30=26.7mm,取ea=26.7mmN309.09B.e0=e0ea=671.526.7二698.2mm=3.27.1,故取“1.00.5fc=3.27.1,故取“1.03N 309.0910l°/h=6600/800=7.1：：15,故取2=1.0=11.014009

hb（加12胡=11.014009

hb（加12胡1.01400698.276527.1 1.01.0=1.039e=1.039698.2=725.4mme=1.039698.2=725.4mm.0.3h0=0.3765=229.5mm,屬于大偏心受壓。Nx=：Nx=：1fcbf3309.09101.011.9400=64.9mm：：bh0=0.550765=420.75mm,且x：：2as且x：：2as=235=70mm,取x=70mmh? 800.N(e, as)309.09103(725.4 35)\o"CurrentDocument"A=a 2 2_ss fy(h°—as) 300(765—35)2 1 2=509mm 0.5%A=425mm2?2取As=As=509mmr(3)A柱縱向鋼筋As(As)的配置綜合考慮，實際配置的柱內(nèi)縱向鋼筋為：上柱：2：丄18,人=As509mm下柱：4土18,As=As=1017mm2，在柱側面設置2土10縱向構造鋼筋，翼緣2*122.6.2柱的水平分布鋼筋嚴格地說，為了確定柱內(nèi)的箍筋，應對上、下柱的控制截面最不利進行組合，然后對上、下柱分別選擇剪力絕對值最大的一組對斜截面的承載力進行計算，但對非地震區(qū)的單層廠房柱，如無特殊要求，一般柱內(nèi)箍筋均由構造要求確定，選擇06@200;柱頂500mm范圍內(nèi)和柱底范圍內(nèi)箍筋選用06@100;牛腿范圍內(nèi)箍筋配置應按牛腿構造要求配置。1800mm2?6?3牛腿設計初步擬定牛腿高度h=600mm,hi=300mm,c=300mm,：=45,如圖28所示。牛腿的高度驗算作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值：Fvk二Dmax,kG3,k2?6?3牛腿設計初步擬定牛腿高度h=600mm,hi=300mm,c=300mm,：=45,如圖28所示。牛腿的高度驗算作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值：Fvk二Dmax,kG3,k=168.7 33=201.7kN牛腿頂部水平荷載標準值為：Fhk=Tmax,k=6.62kN牛腿有效高度h0=h「a$=600-45二555mm對支承吊車梁的牛腿，裂縫控制系數(shù) 1=0.65，a=0"1-0.5Fhk、Fvk)ftkbhoa0.5ho=0.65(1-0.56.62)201.7)1.784005550.50555二505.27kN-Fvk抗裂度符合要求，故高度滿足要求。取吊車梁熱板尺寸為400mM400mmFvk/A=201.7103/(400400)=1.26N/mm2：：0.75fc=0.7511.9=8.925N/mm2滿足要求。牛腿的配筋計算牛腿的縱向鋼筋計算：作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值和水平荷載標準值分別為Fv=DmaxG3=236.239.6二275.8kNFhfax=9.27kNa=0：O.3h0,取a=O.3h0=0.3555=166.5mmO.85fyh0275.8漢103"66.5丄〔9.270.85300555 . 300=3240.04二324mmAs,min=0.2%bh0=0.002漢400漢555=444mm2,且根數(shù)不少于4根。綜上考慮，選用水平縱向鋼筋： 4^14,As=615mm2。

a:：:0.3h。，故不需要配彎起鋼筋。選用直徑為8mm的水平箍筋，則間距為22h。 555s3 3 120.96mm,取s=120mmAs/2 615/22二d 荷載計算自重線荷載(kN/m)，考慮動力系數(shù)丫=1.5，各段荷載標準值分別為： 荷載計算自重線荷載(kN/m)，考慮動力系數(shù)丫=1.5，各段荷載標準值分別為：上柱：g,=1.51.35251.610,=8.1kN/m牛腿：g2=1.51.3525[0.4(0.80.3)0.6-0.50.320.4]/0.6=20.76kN/m下柱：g3=1.51.35251.70.1=8.6kN/m 內(nèi)力分析1212M1 g1l12 8.13.92=61.6kNm22故水平箍筋選用：28@120柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，起吊時，混凝土達到強度設計值 100%，插入杯口基礎長度為0=0.9h二0.9800二720mm：：800mm,取h=800mm，則柱吊裝時的總長度為h=3.9+6.6+0.8=11.3m。計算簡圖如圖29所示。8「 燦I川川jRii川伽川gnni\ 81①耳LJCJ7I川川jRii川伽川gnni\ 81①耳LJCJ7比12121212M2 g1(l1l2)2 (g2-gj2 8.1(3.90.6)2 (20.76—8.1)0.62=84.3kNmTOC\o"1-5"\h\z2由vMb=0,即卩Ra〔3M2g』3=0,求得2M2 1 84.3 Ra 16.8Ra g3b - 8.66.8 16.8kN,xA 1.953mI3 2 6.8 g3 8.6M3rRAX-^gsX2=16.81.953一18.61.9532=M322承載力驗算上柱.Mu=fyAs(h0-as)=300509(365-35)=50.4kN?m：：：0.9M1=0.961.6=55.4kNm下柱.Mu=fyAs(h0=75.87kNm在上柱I下柱.Mu=fyAs(h0=75.87kNm在上柱I-I截面處加配1比12，長度為1200mm。柱的吊裝驗算上柱吊裝驗算：上柱配筋As=As=509mm2，加上附加短筋1d2-sM161.61062311.8N/mm， -上柱吊裝驗算：上柱配筋As=As=509mm2，加上附加短筋1d2-sM161.61062311.8N/mm， -sk0.87Ash0 0.87509365=231.ON/mm21.35deqAs622.10.0078：：0.01,取—0.010.5bh 0.54004002 2218112'ndi2 __ ..一16.5mmn^idi 21.01811.012宇-1.10.65ftk-sk：?te=1.10.651.78231.00.01=0.5990- d 2310 165max=雀(1.9c0.08』)=2.10.599 5(1.9260.08-Es 匚 2.010 0.01=0.264mm：0.3mm滿足要求。F下柱吊裝驗算：下柱配筋 A二乓=763mm2M20.87AA684.310M20.87AA684.3100.871017765=124.5N/mm2,二sTOC\o"1-5"\h\zA 1017「te - 0.01200.01，故取心二0.0120。Ae 0.5100800(400-100)150f 178汀-1.1—0.65tk1.1—0.65 0.054：：0.2，取r-0.2tiskPte max—cr坐(1.9c0.08=2.10.2 922T(1.9260.08竺)E- Pte 2x10 0.01=0.037mm：：0.3mm故滿足吊裝要求。2?6?5基礎設計(1)荷載由川-川截面的基本組合值計算，根據(jù) A柱內(nèi)力組合表中，選擇兩組最不利內(nèi)力對基礎進行設計:I： Mk-130.04kN m，Nk=257.58kN，Vk =21.98kNn： Mk-125.03kN m, Nk=429.59kN, Vk =16.95kN基礎承受的由墻體傳來的重力荷載 ：240mm厚磚墻(含粉刷) 5.24:[6M2.15-(2.4+4.8)4.2]=223.54kN鋼窗 0.45X2.4+4.8)聚2=13.61kN基礎梁 16.7kN總計：Nwk=253.85kNNwk距基礎形心距：ew二(240800)/2=520mm基礎尺寸及埋置深度按構造要求擬定高度 h|a150柱的插入深度^=0.9%=0.9800=720mm：：800mm。取h=800mm。杯底厚度a1應大于200mm，取a1=250mm，則h=800 25050=1100mm基礎頂面標高為-0.500m，故基礎埋置深度d=h■0.5=1.1■0.5=1.6m：：：3m杯壁厚度t-300mm，取300mm，則基礎頂面突出柱邊寬度0=4,75=300-75=375mm基礎邊緣高度a2取300mm，杯壁高度h^450mm。擬定基礎地面尺寸

m=20kN/m3,A_(1.2~1.4)Nk,maxNm=20kN/m3,A_(1.2~1.4)Nk,maxNwk-md=(1.2~1.4)429.59253.85250-201.62=(3.76~4.38)m2A=bl=1.52.8=4.2m,21.52.86-1.96m3計算基底壓力及地基承載力驗算GUdA=201.64.2=134.4kN基礎壓力計算，結果如下，其中 1.2fa=1.2250=300kN/m2。表2-4 基礎底面壓力計算及地基承載力驗算表類別第i組第n組Mk(kNm)130.04125.03Nk(kN)257.58429.59Vk(kN)21.9816.95Nbk=Nk+Gk+Nwk(kN)645.8817.84Mbk=Mk+Vkh—Nwkew(kNm)22.21611.673Pk,max Nbk+MbkPk,min A W165.10200.682(kN/m)142.43188.77pk=(pk,max*pk,min)/2蘭fa(kPa)153.77<250194.73<250Pk,max蘭1.2fa165.10<300200.68<300(kPa)上述表格都滿足驗算，故擬定的基礎底面尺寸滿足要求。A柱的基礎尺寸和計算圖如圖30所示。

(5)基礎高度驗算表2-5 地基凈反力設計值計算表類別第i組第n組Mb=M+Vh-1.35Nwkew(kNm)69.7353.21Nb=N+1.35Nwk651.79874.77(kN)Pn,max Nb.Mb= ± pn,min A W190.76235.43(kPa)119.61181.13綜上可知取第n組來研究， pn,max=235.43kPa,pn,min=181.13kPa基礎底面設置C10混凝土墊層，取as=45mm，基礎總有效高度為h0二h「as=1100「45=1055mm，b=1.5m：bc2%=0.421.055=2.51m，取a?—b—1.5m，at=bc=0.4m，am=(at'ab)/2=(0.4'1.5)/2=0.95mA=(I/2—ac/2—h0)b=(2.8/2—0.8/2—1.055)1.6：：0故滿足柱邊抗沖切。變階處截面有效高度h01=650_45=605mmat=4002375=1150mmab=11502605二2360mmb=1500mm，故取ab=b=1500mmam=(atab)/2=(11501500)/2=1325mmA=(l/2-ac/2-h%二[2800/2-(8002375)/2-605]115^0.023m,Ph=0.975,F|=pn,maxA=235.43漢0.023=5.41kN0.7-hftamh^0.70.9751.271325605=694.83kNFl故滿足臺階處抗沖切要求。(6)基礎底板配筋計算(按第n組最不利組合進行計算)基礎長邊方向配筋柱邊凈反力為1818Pn,|Pn,minPn,|Pn,min=(216.04?235.43)(2.8-0.8)(21.5 0.4)/(2 24^127.92kNmA,,^MI/(0.9fyh0)=127.92"06*/(0.9x210X055)=642mm2臺階邊緣處凈反力為QA7斥 QA7斥Pn,lllPn,min右fmin "円As川=MII/(0.9fy%)=67.12F06/(0.9x210"045)=340mm2臺階截面處:Pn,lllPn,minAs川=MII/(0.9fy%)=67.12F06/(0.9x210"045)=340mm2臺階截面處:2MI=(Pn,I-Pn,max)(l7c)(2bbc)/(2 24)

MIV=pn(b-R)2(2Iat)/24=208.28(1.5-1.15)2(22.81.55)/24=7.60kNmAIV=MIV/(0.9fyg)=7.60106/(0.9210595)=68mm2基礎底板鋼筋配置長邊方向：乓=642mm2，選用9”10@180,乓=707mm2,短邊方向：A^=340mm2，考慮構造配筋，選用15門10@190,A^=1178mm2,由于基礎邊長大于2.5m，可將兩方向縮短10%后交錯放置。杯壁高度500mm.t/0.75=467mm，杯壁每邊配2?10。2.7B列柱與基礎設計混凝土：柱：C25;基礎：C25;主筋采用HRB335。都采用對稱配筋。柱的縱向鋼筋計算(1)上柱由內(nèi)力組合表附表2可見，上柱I-I截面共有12組內(nèi)力組合。經(jīng)過分析比較，其可能的最不利內(nèi)力組合：I：M--161.70kNm，N=507.36kNn：M--156.15kNm，N=473.34kN由課本表12-4查得有吊車廠房上柱排架方向的計算高度為： l0=2.0Hu=23900=7800mmA.按第I組內(nèi)力組合計算倉=M=161.70=318.7mm,附加偏心距ea二20mm=h/30=20mm,取ea二20mmN507.36e=e0q=318.720=338.7mm5=3.52?1,=3.52?1,故?。?1.0 3N 507.3610l°/h=7800/600=13：：15,故??；=1.0N益『2h0N益『2h01.01400338.7565213 1.01.0=1.201e=1.201338.7=406.8mm0.3%=0.3565=169.5mm,屬于大偏心受壓。eJe-h-as=406.8 -35=671.8mm22

507.36103x=— 85.3mm：：bg=0.550565=310.75mm507.36103rfcb1.011.9500且x2as=235=70mm,取x=85.3mm故按大偏心計算是正確的。xNe7fcbx(h0一？)fy(ho-as)507.36103671.8-1.011.950085.3(565-85.3) 2—=476mm2300(565-35)：丄0.5%bh0=丄0.005500565=706mm2300(565-35)B.按第n組內(nèi)力組合計算M156.15106eo3=329.9mm，附加偏心距ea=20mm=h/30=20mmN473.3410二eB.按第n組內(nèi)力組合計算M156.15106eo3=329.9mm，附加偏心距ea=20mm=h/30=20mmN473.3410二e0q=329.920=349.9mm5=皿=0.5".93.010=3.771,故取沖.。473.34103l°/h=7800/600=13：：15,故取2=1.01.01400彳

h01.01400349.95651321.01.0=1.195e=1.195349.^418.1mm0.3%=0.356^169.5mm,屬于大偏心受壓。N:1fcb473.341031.011.9500=79.6mm：：bh0=0.550565=310.75mm，且x2as=235=70mm，取x=79.6mm故按大偏心計算是正確的。?a〉…1&1號-35=683.1訶

xNe-：ifcbx(h))As=A 279.6)F)2=469mmfy(ho79.6)F)2=469mm473.34103683.1-1.011.950079.6(565300(565-35)0.5%bh0=丄0.005500565=706mnf取As=As=706mm2c.垂直彎矩作用平面承載力驗算由課本表12-4查得，有吊車廠房上柱，有柱間支撐時在垂直排架方向的計算高度為:l0=1.25Hu=1.253900=4875mm,l0/h=12.2，查得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù) =0.947肌=0.9[:「fcbhfyCAAs)]=0.90.947(1.011.93.01053007062)=3403.7kNN=735.78kN(2)下柱下柱的控制截面為n-n、川-川，由內(nèi)力分析比較，可能的最不利內(nèi)力組合為：I：M^466.70kNm,N=1177.60kNn：M=599.42kNm,N=1236.66kN由課本表12-4查得有吊車廠房上柱排架方向的計算高度為： 1。=1.0巴=1.0660^6600mm截面面積A=2.84105mm2A.按第I組內(nèi)力組合計算M466.70q 396.3mm,附加偏心距ea=20mm：：h/30=36.7mm，取ea=36.7mmN1177.60e二e0ea=396.336.7=433.0mm』511.92.843忖=「431,故取1.0N 1177.6010l0/h=6600/1100=6：：15,故取2=1.01.01400彳h°(傘1.01400彳h°(傘212=11.01400433.01065621.01.0=1.063e=1.063433.0=460.3mm0.3h0=0.31065=319.5mm,屬于大偏心受壓。0.5fcAN50.5fcAN50.511.92.841031236.6610=1.37 1,故取1=1.0x=N1177.6010 197.9mm：：：bho=0.5501065=585.75mm,1.011.9500且xhf二150mm故按大偏心計算是正確的。慣 h 1100e=e「； -as=4603； -35=975.3mm22x " " hfNe_：1fc[bx(h°一才(bf一b)hf他一2)]F Ffy(hb-as)1177.60103975.3-1.011.9[120197.9(1065-1979) (500-120)200(1065-竺)]l°/h=6600/1100=6：：15,故取^1.0= (%取As=As=710mmB.按第取As=As=710mmB.按第n組內(nèi)力組合計算M59942e0 484.7mm,附加偏心距ea=20mm：：h/30=36.7mm，取ea=36.7mmN1236.66e=e0q=484.736.7=521.4mm1400eh 1400匯521.4g 1065e=1.053521.4=549.0mm0.3h0=0.3106^319.5mm,屬于大偏心受壓。h 1100e=eas=549.0 35=1064mm31236.661031236.66101.011.9500=207.8mm：：bh0=0.5501065=585.75mm,且xhf=200mm故按大偏心計算是正確的。

x " " hf.Ne「ifc[bx(h。一二)(bf一b)hf(h?！獊A)]As二As — _2一 一一jfy(ho-as)TOC\o"1-5"\h\z207.8 2001236.661031064.0-1.011.9[120207.8(1065 )(500-120)200(1065 )]= 22300x(1065—35)212=511mm 0.5%A=710mm2取A^=As=710mm2(3)B柱縱向鋼筋As(As)的配置綜合考慮，實際配置的柱內(nèi)縱向鋼筋為：*2上柱：3上18,As=As=763mm，在柱側面設置2豈12縱向構造鋼筋。F下柱：4丄18,As=As=1017mm2，在柱側面設置2士10縱向構造鋼筋，翼緣2*12。柱的水平分布鋼筋嚴格地說，為了確定柱內(nèi)的箍筋，應對上、下柱的控制截面最不利進行組合，然后對上、下柱分別選擇剪力絕對值最大的一組對斜截面的承載力進行計算，但對非地震區(qū)的單層廠房柱，如無特殊要求，一般柱內(nèi)箍筋均由構造要求確定，選擇 08@200;柱頂500mm和柱底2050mm范圍內(nèi)箍筋選用08@100;牛腿及牛腿下300mm范圍內(nèi)箍筋配置應按牛腿構造要求配置。牛腿設計初步擬定牛腿高度為h=800mm,h^-300mm,c=500mm,--45,右邊荷載大于左邊的，故只需設計右邊。牛腿尺寸如圖 31所示。牛腿的高度驗算作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值：Fvk二Dmax,kG3,k=45350.8二503.8kN牛腿頂部水平荷載標準值為： Fhk=Tmax,k=17.67kN牛腿有效高度h0=h-as=800-45=755mm對支承吊車梁的牛腿，裂縫控制系數(shù) 1=0.65,a=200+20=220mm。W一0.5邑^^Fvk0.5+旦h。=0.65（1-0.5購）178500755

503.8。.卷=859.1kNFvk(T圖31B(T圖31B柱牛腿尺寸圖抗裂度符合要求，故高度滿足要求。取吊車梁熱板尺寸為500mM500mmFvk/A=503.8103/(500500)2=2.01N/mm：：0.75fc=0.7511.9=8.925N/mm2滿足要求。牛腿的配筋計算牛腿的縱向鋼筋計算： 作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值和水平荷載標準值分別為Fv二DmaxG3=634.260.96=695.16kNFh二Tmax=24.74kNa=200mm：：O.3h0=0.3755=226.5mm,取a=0.3h0=226.5mmAs Fva 1.2丘0.85fyh° fy695.16103226.5,o24.74二1.20.85300755 3002=8180.99=819mm人時=0.2%bh)=0.002m500x755=755mm2,且根數(shù)不少于4根。綜上考慮，選用水平縱向鋼筋： 6^14,As=923mm2。a:::0.3h。，故不需要配彎起鋼筋。選用直徑為8mm的水平箍筋，則間距為TOC\o"1-5"\h\z2 2h0 755s3 3 109.6mm,取s=100mmAs/2 923/2222-d/4 2- 8/4故水平箍筋選用：28@100柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，起吊時，混凝土達到強度設計值 100%，插入杯口基礎長度為h,=0.8h=0.81100=880mm：1000mm,取0=1000mm，則柱吊裝時的總長度為h=3.9 6.6?1.0=11.5m。計算簡圖如圖32所示。圖32圖32B柱翻身起吊計算簡圖(1)荷載計算自重線荷載(kN/m)，考慮動力系數(shù)丫=1.5，各段荷載標準值分別為:上柱：g1=1.51.35253.010」=15.19kN/m牛腿：g2 =1.5 1.3525 [0.5(1.10.52)0.8—0.52 0.5]/0.8=45.25kN/m下柱：g3 =1.5 1.3525 2.8410J=14.38kN/m(2)內(nèi)力分析TOC\o"1-5"\h\zA AM1=—g^2二一15.193.92=115.5kNm2 212121212M2g1(l1l2)--(g^g1)l2 15.19(3.90.8)2石(45.25-15.19)0.82=177.4kNm2由Mb=o,即卩RaI3?M2-―g』3=0,求得17741774=22.8kN, Rag3空“586m14.38Ra=丄g3l3空“586m14.382 l3 2 6.8A AM3二RaX-一g3X2=22.81.586-一14.381.586^18.1kNm2 2(3)承載力驗算上柱：Mu=fyAs(h0-as)=300763(565-35)=121.3kNm?0.9M1=0.9115.5=104.0kNm下柱:

Mu=fyAs(ho-as)=3001017 (1065-35)=314.3kNm.0.9M2=0.9177.4=159.66kNm(4)柱的吊裝驗算上柱吊裝驗算：上柱配筋入=A=763mm2M10.87Ash°6115.5M10.87Ash°6115.5100.877635652=308.0N/mmskG308.01.35=228.1N/mm2訃仝 —— 0.0051：：：0.01,取訃=0.01,0.5bh 0.55006007-1.1-0.65ftkskte7-1.1-0.65ftkskte,,0.65x1.78=1.1-228.1x0.01=0.592TOC\o"1-5"\h\z0 d 2281 18max=：c「「sk(1.9c0.08eq)=2.10.592 5(1.9260.08 )maxEs % 2310 0.01=0.274mm：：0.3mm滿足要求。下柱吊裝驗算：下柱配筋

2人=As=1017mmM20.87Ash°177.41060.87101710652=188.3N/mm,skG188.31.35二139.5N/mm2TOC\o"1-5"\h\zA 1017「te s 0.0072：：0.01，故取de=0.01oAte 0.51201100(500-120)200f 178「1.1-0.65tk1.1-0.65 0.271as. deqas. deqmax 畀」(1.9C 0.08」)^s te=2.10.271 139弓(1.9260.08衛(wèi))2X0 0.01=0.066mm：0.3mm故滿足吊裝要求。2?7?5基礎設計（1）荷載由川-川截面的基本組合值計算，根據(jù) B柱內(nèi)力組合表中，選擇兩組最不利內(nèi)力對基礎進行設計:I：Mk=396.62kNm,Nk=998.49kN,Vk=7.12kNn：Mk=260.89kNm,Nk=1042.55kN,Vk=8.71kN

(2)基礎尺寸及埋置深度按構造要求擬定高度h=入?a^i?50柱的插入深度hi=0.8h^