鋼結(jié)構(gòu)基本原理思考題解析

鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理第第1頁共28頁緒論鋼結(jié)構(gòu)與其它材料的結(jié)構(gòu)相比，具有哪些特點(diǎn)？鋼材比混凝土容重大，但為什么說鋼結(jié)構(gòu)比混凝土結(jié)構(gòu)自重輕？結(jié)構(gòu)自重輕會帶來哪些好處？鋼材的塑性和韌性好，對結(jié)構(gòu)的工作性能有何影響？（可結(jié)合第二章的學(xué)習(xí)來思考）現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范采用何種設(shè)計(jì)方法？包含那些計(jì)算內(nèi)容？各自的分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)表達(dá)式如何？兩種極限狀態(tài)指的是什么？其內(nèi)容有哪些？設(shè)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的抗力為RSZ=R-S>0（Z=R-S=0示（Z=R-S<0可靠指標(biāo)與可靠度、失效概率的關(guān)系如何？為什么鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值與其按厚度或直徑的分組度有關(guān)？計(jì)值鋼結(jié)構(gòu)材料一、 選擇題鋼材在低溫下，強(qiáng)度—A—，塑性—B—，沖擊韌性—B—。(A)提高 (B)下降 (C)不變 (D)可能提高也可能下鋼材應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的理想彈塑性模型是—A—。在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是—B—的典型特征(A)脆性破壞 (B)塑性破壞 (C)強(qiáng)度破壞 (D)失穩(wěn)破壞建筑鋼材的伸長率與—D—標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。到達(dá)屈服應(yīng)力時 (B)到達(dá)極限應(yīng)力時 (C)試件塑性變形后 (D)試件斷裂后鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)—C—確定的。比例極限 (B)彈性極限 (C)屈服點(diǎn) (D)極限強(qiáng)度鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理第第7頁共28頁結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用—D—表示(A)流幅 (B)沖擊韌性 (C)可焊性 (D)伸長率鋼材牌號Q235，Q345，Q390A—命名的。屈服點(diǎn) (B)設(shè)計(jì)強(qiáng)度 (C)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 (D)含碳量A—。強(qiáng)度提高 (B)塑性提高 (C)冷彎性能提高 (D)可焊性提高型鋼中的HB—。兩者所用的鋼材不同 (B)前者的翼緣相對較寬(C)前者的強(qiáng)度相對較高 (D)兩者的翼緣都有較大的斜度鋼材是理想的—C—。彈性體 (B)塑性體 (C)彈塑性體 (D)非彈性體有兩個材料分別為Q235和Q345(E50焊)鋼的構(gòu)件需焊接采用手工電弧焊采用E43焊條(A)不得 (B)可以 (C)不宜 (D)必須3號鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高5％，是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼—A—好(A)脫氧 (B)爐種 (C)屈服強(qiáng)度 (D)澆注質(zhì)量同類鋼種的鋼板，厚度越大，—A—。強(qiáng)度越低 (B)塑性越好 (C)韌性越好 (D)內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少鋼材的抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度fv與f，fv＝—A—。3f／3

f (C)f／3 (D)3f3對鋼材的分組是根據(jù)鋼材的—A—確定的。3鋼種 (B)鋼號 (C)橫截面積的大小 (D)厚度與直徑鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由—D—等于單向拉伸時的屈服點(diǎn)決定的。最大主拉應(yīng)力 (B)最大剪應(yīng)力 (C)最大主壓應(yīng)力 (D)折算應(yīng)力1 1 3 eq是鋼材的—A—指標(biāo)。k韌性性能 (B)強(qiáng)度性能 (C)塑性性能 (D)冷加工性能大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼結(jié)構(gòu)，其主要原因<略去>(A)鋼結(jié)構(gòu)具有良好的裝配性 (B)鋼材的韌性好(C)鋼材接近各向均質(zhì)體，力學(xué)計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果最符合(D)鋼材的重量與強(qiáng)度之比小于混凝土等其他材料進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按—A—(A)標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 (B)設(shè)計(jì)荷載計(jì)算(C)考慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算(D)考慮動力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主要不同之處是—D—。冶煉溫度不同(B)冶煉時間不同(C(D)兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧劑符號L125X80XlOB—。等肢角鋼 (B)不等肢角鋼 (C)鋼板 (D)槽鋼假定鋼材為理想的彈塑性體，是指屈服點(diǎn)以前材料為—D—。 (A)非彈性的 (B)塑性的 (C)彈塑性的 (D)完全彈性的在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的—B—(A)最大應(yīng)力 (B)設(shè)計(jì)應(yīng)力 (C)疲勞應(yīng)力 (D)穩(wěn)定臨界應(yīng) 當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性—B—(A)升高 (B)下降 (C)不變 (D)升高不多＝0 ＝0在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比ρ＝minmax

＝-1時，稱為—A—；當(dāng)應(yīng)力比ρ＝

minmax時，稱為—B—。完全對稱循環(huán) (B)脈沖循環(huán) (C)不完全對稱循環(huán) (D)不對稱循環(huán)鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是—C—時的力學(xué)性能指標(biāo)(A)承受剪切 (B)承受彎曲 (C)單向拉伸 (D)雙向和三向受鋼材的冷作硬化，使—A強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降 (B)強(qiáng)度、塑性和韌性均提高(C)強(qiáng)度、塑性和韌性均降低 (D)塑性降低，強(qiáng)度和韌性提承重結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能內(nèi)容應(yīng)是—C—?？估瓘?qiáng)度、伸長率 (B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎性(C)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率 (D)屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎性能對于承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是—C—(A)可選擇Q235鋼 (B)可選擇Q345鋼(C)鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證 (D)鋼材應(yīng)有三項(xiàng)基本保證鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能為—B—?？估瓘?qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率 (B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷(C)抗拉強(qiáng)度、伸長率、冷彎 (D)屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎驗(yàn)算組合梁剛度(正常使用極限荷)時，荷載通常取—A—(A)標(biāo)準(zhǔn)值 (B)設(shè)計(jì)值 (C)組合值 (D)最大值鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度為—D—。強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f (B)鋼材屈服點(diǎn)fk y(C)強(qiáng)度極限值

f (D)鋼材的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項(xiàng)系數(shù)fyu Ry隨著鋼材厚度的增加，下列說法正確的是—A—。鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均下降鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均有所提高(D)視鋼號而定fvf/ 3y有四種厚度不等的fvf/ 3y鋼材的抗剪屈服強(qiáng)度—C—由試驗(yàn)確定 (B)由能量強(qiáng)度理論確定 (C)由計(jì)算確定 (D)按經(jīng)驗(yàn)確定在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時，下列因素中的—D—不是主要考慮的因素(A)建造地點(diǎn)的氣溫 (B)荷載性質(zhì) (C)鋼材造價 (D)建筑的防火等級下列論述中不正確的是—B—項(xiàng)。強(qiáng)度和塑性都是鋼材的重要指標(biāo) (B)鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)比塑性指標(biāo)更重要(C)工程上塑性指標(biāo)主要用伸長率表示 (D)同種鋼號中，薄板強(qiáng)度高于厚板強(qiáng)熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力—C—。(A)以拉應(yīng)力為主(B)以壓應(yīng)力為主(C)包括拉、壓應(yīng)力 (D)拉、壓應(yīng)力都很小鋼材內(nèi)部除含有Fe，C外，還含有害元素—A—。(A)N，O，S，P (B)N，O，Si (C)Mn，O，P C—，塑性—C可焊性—C—，疲勞強(qiáng)度—B—。不變 (B)提高 (C)下降 (D)可能提高也有可能下降在低溫工作(-20oC)的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需—C—指標(biāo)(A)低溫屈服強(qiáng)度 (B)低溫抗拉強(qiáng)度 (C)低溫沖擊韌性 (D)疲勞強(qiáng)度鋼材脆性破壞同構(gòu)件—D—無關(guān)。應(yīng)力集中 (B)低溫影響 (C)殘余應(yīng)力(D)彈性模量A壞無直接影響。鋼材的屈服點(diǎn)不夠高 (B)構(gòu)件的荷載增加速度過快(C)存在冷加工硬化 (D)構(gòu)件有構(gòu)造原因引起的應(yīng)力集中當(dāng)鋼材具有較好的塑性時，焊接殘余應(yīng)力—C—。降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度 (B)提高結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度(C)不影響結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度 (D)與外力引起的應(yīng)力同號，將降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度應(yīng)力集中越嚴(yán)重，鋼材也就變得越脆，這是因?yàn)椤狢應(yīng)力集中降低了材料的屈服點(diǎn)(C)應(yīng)力集中處的應(yīng)力比平均應(yīng)力高(D)應(yīng)力集中降低了鋼材的抗拉強(qiáng)度B—。硫氧熱脆磷氮冷脆硫 (B)磷 (C)碳 (D)錳影響鋼材基本性能的因素是—C—。化學(xué)成分和應(yīng)力大小 (B)冶金缺陷和截面形式(C)應(yīng)力集中和加荷速度 (D)加工精度和硬化最易產(chǎn)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是—B—。單向壓應(yīng)力狀態(tài) (B)三向拉應(yīng)力狀(C)二向拉一向壓的應(yīng)力狀態(tài) (D)單向拉應(yīng)力狀在多軸應(yīng)力下，鋼材強(qiáng)度的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)為—C—。主應(yīng)力達(dá)到f ， (B)最大剪應(yīng)力達(dá)到f ，y v(C)折算應(yīng)力達(dá)到

f (Dfy y鋼中硫和氧的含量超過限量時，會使鋼材—B—(A)變軟 (B)熱脆 (C)冷脆 (D)變硬處于常溫工作的重級工作制吊車的焊接吊車梁，其鋼材不需要保證—D—(A)冷彎性能 (B)常溫沖擊性能 (C)塑性性能 (D)低溫沖擊韌正常設(shè)計(jì)的鋼結(jié)構(gòu)，不會因偶然超載或局部超載而突然斷裂破壞，這主要是由于材具有—A—(A)良好的韌性 (B)良好的塑性(C)均勻的內(nèi)部組織，非常接近于勻質(zhì)和各向同性體(D)良好的韌性和均勻的內(nèi)部組織當(dāng)溫度從常溫開始升高時，鋼的—D—。(P21)(B)強(qiáng)度、彈性模量和塑性均隨著降低強(qiáng)度、彈性模量和塑性均隨著提高強(qiáng)度和彈性模量隨著降低，而塑性提高C—。A.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值b.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值c.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值d(A)a，c(B)b，c(C)a，d(D)b，d與節(jié)點(diǎn)板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，λ＝100應(yīng)采用的折減系數(shù)是—D—。(A)0．65(B)0．70(C)0．75(D)0．85二、填空題鋼材代號Q235235Mpa—。鋼材的硬化，提高了鋼材的—強(qiáng)度—，降低了鋼材的—塑性—。10 伸長率 和伸長率 分別為標(biāo)距長l=—10d—和l10 定長度的比值—。當(dāng)用公式]計(jì)算常幅疲勞時，式中表示—應(yīng)力變化的幅度（應(yīng)力幅）—。鋼材的兩種破壞形式為—塑性破壞—和—脆性破壞—。鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度等于鋼材的屈服強(qiáng)度fyγR下的屈服點(diǎn)σ≥f—。zs y按—脫氧程度—之不同，鋼材有鎮(zhèn)靜鋼和沸騰鋼之分。鋼材的αk-20oC-40oCαkfufy—伸長率δ—。y 鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度f與屈服點(diǎn)fy，之間的關(guān)系為—ff/ —。y 韌性是鋼材在塑性變形和斷裂過程中—吸收能量—的能力，亦即鋼材抵抗—動—荷載的能力。250oC容許應(yīng)力幅越—小—。P28求。鋼中含硫量太多會引起鋼材的—熱脆性—；含磷量太多會引起鋼材的—冷脆性—。不大時，材料不易進(jìn)入—塑性—狀態(tài)，發(fā)生的破壞為—脆性—破壞。斷裂。應(yīng)力集中易導(dǎo)致鋼材脆性破壞的原因在于應(yīng)力集中處—塑性變形—受到約束。影響構(gòu)件疲勞強(qiáng)度的主要因素有重復(fù)荷載的循環(huán)次數(shù)、—應(yīng)力幅—和—？？—。隨著溫度下降，鋼材的—脆性破壞—傾向增加。根據(jù)循環(huán)荷載的類型不同，鋼結(jié)構(gòu)的疲勞分—常幅應(yīng)力破壞—和—變幅應(yīng)力破壞—兩種。小—，鋼材的韌性越—差—。對于焊接結(jié)構(gòu)，除應(yīng)限制鋼材中硫、磷的極限含量外，還應(yīng)限制—碳—的含量不超過規(guī)定值。隨著時間的增長，鋼材強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降的現(xiàn)象稱為—時效硬化（老化）—三、簡答題１、鋼材的生產(chǎn)和加工工藝有哪些？對鋼材質(zhì)量和組織結(jié)構(gòu)各有什么影響？２、鋼結(jié)構(gòu)的破壞形式有哪兩種？其特點(diǎn)如何？４、影響鋼材機(jī)械性能的主要因素有哪些？各因素大致有哪些影響？６、鋼結(jié)構(gòu)采用的鋼材主要有哪幾類？牌號如何表示？７、鋼材的規(guī)格如何表示？８、承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有哪些機(jī)械性能及化學(xué)成分的合格保證？鋼結(jié)構(gòu)的連接一、選擇題焊縫連接計(jì)算方法分為兩類，它們是—C—。手工焊縫和自動焊縫 (B)仰焊縫和俯焊縫(C)對接焊縫和角焊縫 (D)連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫Q345選用—B—。E55 (B)E50 (C)E43 (D)前三種均可產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是—C—·鋼材的塑性太低 (B)鋼材的彈性模量太高(C)焊接時熱量分布不均 (D)焊縫的厚度太小不需要驗(yàn)算對接焊縫強(qiáng)度的條件是斜焊縫的軸線和外力NA—。tan

1．5 (B)tan>l，5 (C)≥70o (D)＜70oP53(B)角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用在動荷載作用下，側(cè)焊縫的計(jì)算長度不宜大于—A—·(A)60h (B)40h (C)80h (D)120hf f f fhc—A—。(A)0．7h (B)4mm (C)1．2h (D)1．5hf f f等肢角鋼與鋼板相連接時，肢背焊縫的內(nèi)力分配系數(shù)為—A—。(A)0．7 (B)0．75 (C)0．65 對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，計(jì)算正面直角焊縫時—D—。要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高 (B)要考慮焊縫剛度影響 。(C)與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同 (D)取 ＝1．22f直角角焊縫的強(qiáng)度計(jì)算公式

N ≤

w中，he是角焊縫的—A—。f hl fcw鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理第第10頁共28頁厚度 (B)有效厚度 (C)名義厚度 (D)焊腳尺寸焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與—D—關(guān)系不大。鋼材的種類 (B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù) (B)連接的構(gòu)造細(xì)節(jié) (D)殘余應(yīng)力大小焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與—B—有關(guān)。

min

max

max

最大應(yīng)力),應(yīng)力幅max ,maxmin

max min承受靜力荷載的構(gòu)件，當(dāng)所用鋼材具有良好的塑性時，焊接殘余應(yīng)力并不影響構(gòu)件的—A—(A)靜力強(qiáng)度 (B)剛度 (C)穩(wěn)定承載力 (D)疲勞強(qiáng)度下圖所示為單角鋼(L80X5)接長連接，采用側(cè)面角焊縫(Q235鋼和E43型焊條，fw160Nmm2hf

=5mmA—。(60hf

=360)n0.7hlfw

fw＝2×0.7×5×（360-10）×160f(B)2×0.7×5×（360）×160(C)2×0.7×5×（60×5-10）×160(D)2×0.7×5×（60×5）×160如圖所示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，問最大的焊腳尺寸h =—A—。fmax(A)6 (B)8 (C)10 (D)12圖中的兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選——mm。(A)7 (B)8 (C)9 鋼結(jié)構(gòu)在搭接連接中，搭接的長度不得小于焊件較小厚度的—B—。(A)4倍，并不得小于20mm (B)5倍，并不得小于(C)6倍，并不得小于30mm (D)7倍，并不得小于35mmhf是根據(jù)—C—選定的。(求最小焊腳尺寸是取大的，求最大焊腳尺寸是取小的)hfmin

1.5104.7mm，h 1.21012mm和h 6mmfmax fmax(B)h =1.5 63.7mm，h =1.21012mm和h 6mmfmin fmax fmaxhfhf

1.5104.7mm，h 1.267.2mm和h 6-（1～2）mmfmax fmax1.5104.7mm,h 1.21012mm和h 6mmfmax fmax在滿足強(qiáng)度的條件下，圖示①號和②號焊縫合理的hf；應(yīng)分別是—D—(A)4mm，4mm (B)6mm，8mm (C)8mm，8mm (D)6mm，6mm單個螺栓的承壓承載力中,[Nbd tc

b]，其中∑t為—D—。ca+c+e (B)b+d (C)max{a+c+e，b+d} (D)min{a+c+e，b+d}每個受剪拉作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的—CNb0.8Pp80t(A)1；0倍 (B)0．5倍 (C)0．8倍 (D)0．7倍摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的主要區(qū)別是—C—。摩擦面處理不同 (B)材料不同 (C)預(yù)拉力不同 (D)設(shè)計(jì)計(jì)算不同承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于—D—。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范》GB500177.2.3型連接不應(yīng)用于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)。直接承受動力荷載 (B)承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連(等同于動力荷載)(C)冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的連接（浪費(fèi)）(D)承受靜力荷載或間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)的連接一個普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是—D—。螺桿的抗剪承載力 (B)被連接構(gòu)(板)的承壓承載(C)前兩者中的較大值 (D)AB中的較小值摩擦型高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉的連接計(jì)算時，—C—與摩擦面處理方法有關(guān) (B)與摩擦面的數(shù)量有關(guān)(C)與螺栓直徑有關(guān) (D)與螺栓性能等級無關(guān)圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，則該連接中螺栓的受剪面有—C—(A)l (B)2 (C)3 (D)不能確定圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235—mm。(A)10 (B)20 (C)30 (D)40IⅢ，板件端部剪壞；Ⅳ．板件拉斷；V．螺栓彎曲變形。其中—B—種形式是通過計(jì)算來保證的。(A)I，Ⅱ，Ⅲ (B)I，Ⅱ，Ⅳ (C)IHG，Ⅱ，V (D)Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ摩擦型高強(qiáng)度螺栓受拉時，螺栓的抗剪承載力—B—。提高 (B)降低 (C)按普通螺栓計(jì)算 (D)按承壓型高強(qiáng)度螺栓計(jì)算高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力—B—。與作用拉力大小有關(guān) (B)與預(yù)拉力大小有關(guān)(C)與連接件表面處理情況有關(guān) (D)與A，B和C都無一寬度為b，厚度為t的孔，則鋼板的凈截面面積為—C—。鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理第第16頁共28頁A

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2bt

nt (D)A

4btd tn 0 n 0A生—B—破壞。P67栓桿受彎破壞 (B)構(gòu)件擠壓破壞 (C)構(gòu)件受拉破壞 (D)構(gòu)件沖剪破壞

Nb0.9nv

(P1.25Nt

)中符號的意義，下述何項(xiàng)為正確?A對同一種直徑的螺栓，P0．9(C)1．25(D)1．25是用來提高拉力Nt，以考慮摩擦系數(shù)在預(yù)壓力減小時變小使承載力降低的不利因素。 在直接受動力荷載作用的情況下，下列情況中采用—A—連接方式最為適合(A)角焊縫 (B)普通螺栓 (C)對接焊縫 (D)高強(qiáng)螺栓采用螺栓連接時，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因?yàn)椤狝—。栓桿較細(xì) (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太小采用螺栓連接時，構(gòu)件發(fā)生沖剪破壞，是因?yàn)椤狝—。栓桿較細(xì) (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太小摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接受剪破壞時，作用剪力超過了—B—。(A)螺栓的抗拉強(qiáng)度 (B)連接板件間的摩擦(C)連接板件間的毛截面強(qiáng)度 (D)連接板件的孔壁的承壓強(qiáng)度．在抗拉連接中采用摩擦型高強(qiáng)度螺栓或承壓型高強(qiáng)度螺栓，承載力設(shè)計(jì)值—D—(A)是后者大于前者 <B)是前者大于后者 (C)相等 (D)不一定相等承壓型高強(qiáng)度螺栓抗剪連接，其變形—A—。比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接小 (B)比普通螺栓連接大(C)與普通螺栓連接相同 (D)比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接大22M24減系數(shù)是—C—。(A)0．70 (B)0．75 (C)0．8 (D)0．90一般按構(gòu)造和施工要求，鋼板上螺栓的最小允許中心間距為—A—，最小允許端距為—C—(A)3d (B)2d (C)1.2d (D)1.5d不得大于按摩擦型連接計(jì)算的—C—倍。(A)1.0 (B)1．2 (C)1．3 (D)1．5二、填空題焊接的連接形式按構(gòu)件的相對位置可分為—對接—，—搭接—和—角部連接—三種類型。焊接的連接形式按構(gòu)造可分為——和——兩種類型?？p質(zhì)量不易保證，應(yīng)盡量避免。當(dāng)兩種不同強(qiáng)度的鋼材采用焊接連接時，宜用與強(qiáng)度—相等—的鋼材相適應(yīng)的焊條。2剪應(yīng)力處，還應(yīng)按下式計(jì)算折算應(yīng)力強(qiáng)度—

f

fw—。f f f當(dāng)承受軸心力的板件用斜的對接焊縫對接，焊縫軸線方向與作用力方向間的夾角 符合—tan1.5—時，其強(qiáng)度可不計(jì)算。4mm方向做成坡度不大于—1:2.5—的斜角。在承受—動—荷載的結(jié)構(gòu)中，垂直于受力方向的焊縫不宜采用不焊透的對接焊縫。工字形或T凡通過一、二級檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的對接焊縫，其抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度與母材的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度—相等—。Q235—E43—型焊條，15MnV應(yīng)選用—E55—型焊條?！躭Omm)時，可采用—單邊斜破口—坡口形式。直角角焊縫可分為垂直于構(gòu)件受力方向的—正面角焊縫—和平行于構(gòu)件受力方向的—側(cè)面角焊縫—。前者較后者的強(qiáng)度—大—、塑性—差—。f＝—1.22接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取f—1.0—。角焊縫的焊腳尺寸hf(mm)不得小于—1.5 t—，t為較厚焊件厚(mm)。但對自動焊，最小焊尺寸可減小—1mm—；對T形連接的單面角焊縫，應(yīng)增加—1mm—。t)邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應(yīng)符合下列要求：當(dāng)t≤6mm時，hfmax＝—t—；當(dāng)t>6mm時，hfmax=—t(1~2mm)—。8hf—和—40mm—。60hf載時)。在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的—5—倍，并不得小于—25mm—。時兩側(cè)面角焊縫之間的距離不宜大于—16t—(當(dāng)t>12mm)或—200mm—(當(dāng)t≤l2mm)，t度。普通螺栓按制造精度分——和——兩類；按受力分析分——和——兩類。普通螺栓是通過——來傳力的；摩擦型高強(qiáng)螺栓是通過——來傳力的。高強(qiáng)螺栓根據(jù)螺栓受力性能分為——和——兩種。在高強(qiáng)螺栓性能等級中：8．810．9普通螺栓連接受剪時，限制端距≥2d，是為了避免——破壞。單個螺栓承受剪力時，螺栓承載力應(yīng)取——和——的較小值。在摩擦型高強(qiáng)螺栓連接計(jì)算連接板的凈截面強(qiáng)度時，孔前傳力系數(shù)可取——。單個普通螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)值：Nbd tc

b式中∑t‘表示——。c上采取——措施。T螺栓連接中，規(guī)定螺栓最小容許距離的理由是：——；規(guī)定螺栓最大容許距離的理由是：——。承壓型高強(qiáng)螺栓僅用于承受——荷載和——荷載結(jié)構(gòu)中的連接。轉(zhuǎn)。三、簡答題１、鋼結(jié)構(gòu)有哪幾種連接方法？它們各在哪些范圍應(yīng)用較合適？２、焊接方法、焊縫型式有哪些？焊條的級別及選用。３、焊縫質(zhì)量級別如何劃分和應(yīng)用？４、普通螺栓和高強(qiáng)度螺栓的級別如何表示？５、說明常用焊縫代號表示的意義？６、對接焊縫如何計(jì)算？在什么情況下對接焊縫可不必計(jì)算？８、焊接殘余應(yīng)力和殘余變形對結(jié)構(gòu)工作有什么影響？時如何計(jì)算？１０、高強(qiáng)度螺栓連接有哪些類型？高強(qiáng)度螺栓連接在各種力作用下如何計(jì)算？軸心受力構(gòu)件一、選擇題一根截面面積為AAnN

NAn

≤f ， (B)N ≤fAyA(C)

NAn

f (D)

N ≤fAyA軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是——。(B(C)凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度人(D)毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度人實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容有——。強(qiáng)度 (B)強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性(C)強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定(D)強(qiáng)度、剛(長細(xì)比于保守的?——235fy摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接 (B)承壓型高強(qiáng)度螺栓連235fy

b1≤(10+0.1t

，其中的含義為——。構(gòu)件最大長細(xì)比，且不小于30、不大于100 (B)構(gòu)件最小長細(xì)(C)最大長細(xì)比與最小長細(xì)比的平均值 (D)30或100軸心壓桿整體穩(wěn)定公式NA

的意義為——。(B截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件的歐拉臨界應(yīng)力值構(gòu)件軸心壓力設(shè)計(jì)值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計(jì)值用Q235鋼和Q345臨界力——后者的臨界力。大于 (B)小于 (C)等于或接近 (D)無法比較軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗(yàn)算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時采用換算長細(xì)比，這是因?yàn)?(A)格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實(shí)腹構(gòu)件(B)考慮強(qiáng)度降低的影響(C)考慮剪切變形的影響(D)考慮單支失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了——(A)改變板件的寬厚比 (B)增大截面面積(C)改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài) (D)增加截面的慣性矩為提高軸心壓桿的整體穩(wěn)定，在桿件截面面積不變的情況下，桿件截面的形式應(yīng)使其面積分布——。盡可能集中于截面的形心處 (B)盡可能遠(yuǎn)離形心(C)任意分布，無影響 (D)盡可能集中于截面的剪切中心軸心壓桿采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計(jì)算——(A)完全相同 (B)僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同僅面積取值不同 (D)完全不同計(jì)算格構(gòu)式壓桿對虛軸工軸的整體穩(wěn)定性時，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)——查表確定。x

ox

y

oy實(shí)腹式軸壓桿繞x,y軸的長細(xì)比分別為,，對應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)分別為, 若＝，x y x y x y則——。> (B)= (C)< (D)需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別x y x y x yxxyy軸，應(yīng)根據(jù)——確定肢件間距離。(A)＝x y

(B) ＝oy

(C) ＝oy

強(qiáng)度條件原因是——。格構(gòu)式柱所給的剪力值是近似的 (B)綴條很重要，應(yīng)提高其安全程(C)綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(wěn) (D)單角鋼綴條實(shí)際為偏心受壓構(gòu)軸心受壓桿的強(qiáng)度與穩(wěn)定，應(yīng)分別滿足——。NAn

≤f，NAn

≤f (B)NAn

≤f，NA

≤f(c)NA

≤f，

N≤f (D)NA An

≤f，

N≤fA式中，A為桿件毛截面面積；A。為凈截面面積。軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板——?？箯澒ぷ鞔_定的 (B)抗壓工作確定的(C)抗剪工作確定的 (D)抗彎及抗壓工作確定的確定雙肢格構(gòu)式柱的二肢間距的根據(jù)是——。 ．格構(gòu)柱所受的最大剪力Vmax (B)繞虛軸和繞實(shí)軸兩個方向的等穩(wěn)定條件(C)單位剪切角1 (D)單肢等穩(wěn)定條件細(xì)長軸心壓桿的鋼種宜采用——。3號鋼 (B)5號鋼 (C)16Mn (D)15MnV普通軸心受壓鋼構(gòu)件的承載力經(jīng)常取決于——。扭轉(zhuǎn)屈曲 (B)強(qiáng)度 (C)彎曲屈曲 (D)彎扭屈曲軸心受力構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)是——。構(gòu)件的變形規(guī)定 (B)構(gòu)件的容許長細(xì)比(C)構(gòu)件的剛度規(guī)定 (D)構(gòu)件的撓度值實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行——。強(qiáng)度計(jì)算 (B)強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和長細(xì)比計(jì)(C)強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和長細(xì)比計(jì)算 (D)強(qiáng)度和長細(xì)比計(jì)算軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)φ，(A)構(gòu)件截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比構(gòu)件截面類別、鋼號、長細(xì)比構(gòu)件截面類別、計(jì)算長度系數(shù)、長細(xì)比(D工字型組合截面軸壓桿局部穩(wěn)定驗(yàn)算時，翼緣與腹板寬厚比限值是根據(jù)——導(dǎo)出的。(A) 局< 整(B) 局≥ 整 (C) 局cr cr cr cr cr

f (D) fy cr y在下列因素中，——對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。壓桿的殘余應(yīng)力分布 (B)構(gòu)件的初始幾何形狀偏差(C)材料的屈服點(diǎn)變化 (D)荷載的偏心大小在下列諸因素中，對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大的是——(A)壓桿的殘余應(yīng)力分布 (B)材料的屈服點(diǎn)變化(C)構(gòu)件的初始幾何形狀偏差 (D)荷載的偏心大小a類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)尹值最高是由于——。截面是軋制截面 (B)截面的剛度最大-(C)初彎曲的影響最小 (D)殘余應(yīng)力的影響最小對長細(xì)比很大的軸壓構(gòu)件，提高其整體穩(wěn)定性最有效的措施是——(A)增加支座約束 (B)提高鋼材強(qiáng)度(C)加大回轉(zhuǎn)半徑 (D)減少荷載兩端鉸接、Q235截面面積的情況下，采用——可提高其承載力。(B)調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長度，或減小翼緣寬度加大厚度；(C)改變構(gòu)件端部的連接構(gòu)造，或在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支承點(diǎn)，或減小翼緣寬度加大厚度；(D)調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長度，或加大腹板高度減小厚度鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理第第17頁共28頁雙肢綴條式軸心受壓柱繞實(shí)軸和繞虛軸等穩(wěn)定的要求是——，x(A) ox oy

2227AxA1(c) x

(D) 2227AxA1格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計(jì)算內(nèi)力隨——的變化而變化(A)綴材的橫截面積 (B)綴材的種類柱的計(jì)算長度 (D)柱的橫截面面積1 max max規(guī)定綴條柱的單肢長細(xì)比≤0.7 。( 為柱兩主軸方向最大長細(xì)比)，是為了——1 max max(C)避免單肢先于整個柱失穩(wěn) (D)構(gòu)造要二、填空題軸心受拉構(gòu)件的承載力極限狀態(tài)是以——為極限狀態(tài)的。軸心受壓構(gòu)件整體屈曲失穩(wěn)的形式有——。實(shí)腹式軸心壓桿設(shè)計(jì)時，壓桿應(yīng)符合——條件。可以看成是——矩形板。柱腳中靴梁的主要作用是——。使格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件滿足承載力極限狀態(tài)，除要求保證強(qiáng)度、整體穩(wěn)定外，還必須保證——。實(shí)腹式工字形截面軸心受壓柱翼緣的寬厚比限值，是根據(jù)翼緣板的臨界應(yīng)力等于——導(dǎo)出的。軸心受壓構(gòu)件腹板的寬厚比的限制值，是根據(jù)——的條件推導(dǎo)出的。當(dāng)臨界應(yīng)力 小于——時，軸心受壓桿屬于彈性屈曲問題。cr格構(gòu)式軸心壓桿中，繞虛軸的整體穩(wěn)定應(yīng)考慮——的影響，以ox代替x進(jìn)行計(jì)算。鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理第第19頁共28頁承載能力的因素。h當(dāng)工字形截面軸心受壓柱的腹板高厚比t

>(25+o．5)

235f235fyw在綴板式格構(gòu)柱中，綴板的線剛度不能小于單肢線剛度的——倍。235f235fy焊接工字形截面軸心受壓柱保證腹板局部穩(wěn)定的限值是：tw 62，應(yīng)把——代人上式計(jì)算。y

≤(25+o5

x

57，227Ax227AxA1ox

1代表——·三、簡答題１、軸心受力構(gòu)件有哪些種類和截面形式？３、實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的截面如何計(jì)算？４、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的計(jì)算特點(diǎn)？受彎構(gòu)件一、選擇題計(jì)算梁的——時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。正應(yīng)力 (B)剪應(yīng)力 (C)整體穩(wěn)定 (D)局部穩(wěn)定M鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式， x 中 ——。MW nxx nx與材料強(qiáng)度有關(guān) (B)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比(C)表示截面部分進(jìn)入塑性 (D)與梁所受荷載有關(guān)在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下，Q235鋼梁的最小高度h ——Q345鋼梁的h 。(其他條件均相min min同)大于 (B)小于 (C)等于 (D)不確定梁的最小高度是由——控制的。強(qiáng)度 (B)建筑要求 (C)剛度 (D)整體穩(wěn)定單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是——形式的失穩(wěn)。彎曲 (B)扭轉(zhuǎn) (C)彎扭 (D)雙向彎曲為了提高梁的整體穩(wěn)定性，——是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。增大截面 (B)增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少l1，(C)設(shè)置橫向加勁肋 (D)改變荷載作用的位置當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點(diǎn)處應(yīng)——(A)設(shè)置縱向加勁肋 (B)設(shè)置橫向加勁肋(C)減少腹板寬度 (D)增加翼緣的厚度—引起的局部失穩(wěn)最有效。剪應(yīng)力 (B)彎曲應(yīng)力 (D)復(fù)合應(yīng)力 (D)局部壓應(yīng)力確定梁的經(jīng)濟(jì)高度的原則是——。制造時間最短 (B)用鋼量最省(C)最便于施工 (D)免于變截面的麻煩b b 當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù) >0．6時，用′代替主要是因?yàn)椤猙 b (C)梁發(fā)生了彎扭變形 (D)梁的強(qiáng)度降低了1l分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時，腹板與翼緣相接處可簡化為———。(A)自由邊 (B)簡支邊 (C)固定邊 (D)有轉(zhuǎn)動約束的支承彎曲應(yīng)力大的區(qū)段 (B)剪應(yīng)力大的區(qū)段(C)上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位(D)有吊車輪壓的部部失穩(wěn)的可能。在其他條件不變的情況下，宜采用下列方案中的——。增加梁腹板的厚度 (B)降低梁腹板的高度(C)改用強(qiáng)度更高的材料 (D)設(shè)置側(cè)向支承防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常采取加勁措施，這是為了——(A)增加梁截面的慣性矩 (B)增加截面面積(C)改變構(gòu)件的應(yīng)力分布狀態(tài) (D)改變邊界約束板件的寬厚比提高梁的抗彎強(qiáng)度 (B)提高梁的抗剪強(qiáng)度(C)提高梁的整體穩(wěn)定性 (D)提高梁的局部穩(wěn)定性以下考慮的加勁形式何項(xiàng)為正確?——。橫向加勁加密 (B)縱向加勁，設(shè)置在腹板上半(C)縱向加勁，設(shè)置在腹板下半部 (D)加厚腹板b′＝l鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理第第21頁共28頁處于彈性工作階段 (B)不會喪失整體穩(wěn)定(C)梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求 (D)梁不會發(fā)生強(qiáng)度破梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時，采用是較合理的措施(A)加厚翼緣 (B)在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋(C)增加橫向加勁肋的數(shù)量 (D)加厚腹板驗(yàn)算工字形截面梁的折算應(yīng)力，公式為22≤ ，式中、應(yīng)為——。1f驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力(C(D)驗(yàn)算截面中驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力和剪應(yīng)力

b1≤151t

235fy

，式中

b1為——。受壓翼緣板外伸寬度 (B)受壓翼緣板全部寬度(C)受壓翼緣板全部寬度的1/3 (D)受壓翼緣板的有效寬度跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定不足時，宜采用——(A)加大梁的截面積 (B)加大梁的高度(C)加大受壓翼緣板的寬度 (D)加大腹板的厚度如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以——為最佳方案。鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用 準(zhǔn)則，實(shí)腹式軸心壓桿腹板局部穩(wěn)定采用——準(zhǔn)則(A)腹板局部屈曲應(yīng)力不小于構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力(B)腹板實(shí)際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力(C)腹板實(shí)際應(yīng)力不小于板的fv(D)腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力————對提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。增加腹板厚度 (B)約束梁端扭轉(zhuǎn)(C)設(shè)置平面外支承 (D)加寬梁翼緣較，應(yīng)采用——。在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋(B)在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋(C)在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋 (D)沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐則以——的整體穩(wěn)定性為最好——的為最差。lb1b1M

小于規(guī)范給定數(shù)值時，可以認(rèn)為其整體穩(wěn)定不必驗(yàn)算，也就是說在x 中，可以取W b x

為——。(A)1．0 (B)0，6 (C)1．05 (D)仍需用公式計(jì)算焊接工字形截面簡支梁，——時，整體穩(wěn)定性最好(A)加強(qiáng)受壓翼緣 (B)加強(qiáng)受拉翼緣(C)雙軸對稱 (D)梁截面沿長度變化簡支工字形截面梁，當(dāng)——時，其整體穩(wěn)定性最(按各種情況最大彎矩?cái)?shù)值相同比較(A)兩端有等值同向曲率彎矩作用 (B)滿跨有均布荷載作用(C)跨中有集中荷載作用 (D)兩端有等值反向曲率彎矩作用定性最好。形心 (B)下翼緣 (C)上翼緣 (D)形心與上翼緣之間工字形或箱形截面梁、柱截面局部穩(wěn)定是通過控制板件的何種參數(shù)并采取何種重要措施來保證的?——。(B)控制板件的應(yīng)力值并減小板件的厚度(D平面的計(jì)算長度。1 1 1 h梁腹板高度的2處 (B)靠近梁下翼緣的腹(5～4)0處1 1(C5～4

h0處 (D)受壓翼緣處鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理第第24頁共28頁

h。235fy235fyt

時——。w可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋(B(C)應(yīng)同時配置縱向和橫向加勁肋(D)增加腹板厚度才是最合理的措施一焊接工字形截面簡支梁，材料為Q235，fy＝235N／

2。梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mm和12mm，若考慮腹板穩(wěn)定性，則——(A)布置縱向和橫向加勁肋 (B)無需布置加勁肋(C)按構(gòu)造要求布置加勁肋 (D)按計(jì)算布置橫向加勁肋計(jì)算梁的整體穩(wěn)定性時，當(dāng)整體穩(wěn)定性系數(shù)大于——時，應(yīng)以'(彈塑性工作階段整體穩(wěn)定b b系數(shù))代替。b(A)0．8 (B)0．7 (C)0，6 (D)0．5h對于組合梁的腹板，若tw

＝100，按要求應(yīng)——。無需配置加勁肋 (B)配置橫向加勁肋(C)配置縱向、橫向加勁肋 (D)配置縱向、橫向和短加勁肋235f235fy焊接梁的腹板局部穩(wěn)定常采用配置加勁肋的方法來解決，當(dāng)tw可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋(C)可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋

>170

時——。(D)可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向加勁肋235f235fytw

＝100

時，梁腹板可能——。(B(C)因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋(D)因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋當(dāng)無集中荷載作用時，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受——(A)豎向剪力 (B)豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用(C)水平剪力 (D)壓力二、填空題驗(yàn)算一根梁的安全實(shí)用性應(yīng)考慮——幾個方面。定的——。部失穩(wěn)有效。

中，ll1l1b1

b1

是——。235fy235fy235fyh0t當(dāng) 大于h0tw

時，應(yīng)在梁的腹板上配置——向加勁肋。235fy235fy對無集中荷載作用的焊接I

h235fy≤0235fyt

時，腹w板將在——作用下失去局部穩(wěn)定。受均布荷載作用的簡支梁，如要改變截面，應(yīng)在距支座約——處改變截面較為經(jīng)濟(jì)。h組合梁當(dāng)tw

大于——時，除配置橫向加勁肋外，在彎矩大的受壓區(qū)應(yīng)配置縱向加勁肋。M梁的正應(yīng)力計(jì)算公式為： XWx

f

是——，Wx

是——。按構(gòu)造要求，組合梁腹板橫向加勁肋間距不得小于——。組合梁腹板的縱向加勁肋與受壓翼緣的距離應(yīng)在——之間。h當(dāng)組合梁腹板高厚比tw

≤——時，對一般梁可不配置加勁肋。考慮梁的塑性發(fā)展進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算時，應(yīng)當(dāng)滿足的主要條件有單向受彎梁從——變形狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)椤冃螤顟B(tài)時的現(xiàn)象稱為整體失穩(wěn)。1(1(t4.4hy1)2焊接工字形等截面簡支梁的b

為： b

[2Wy x

]b

，考f byb慮的是——， 考慮的是——。b影響梁彎扭屈曲臨界彎矩的主要因素有——工字形截面的鋼梁翼緣的寬厚比限值是根據(jù)——確定的，腹板的局部失穩(wěn)準(zhǔn)則是 。梁翼緣寬度的確定主要考慮——。支承加勁肋的設(shè)計(jì)應(yīng)進(jìn)行——的驗(yàn)算。當(dāng)荷載作用在梁的——翼緣時，梁整體穩(wěn)定性較高。b當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù) >0．6時，材料進(jìn)入——工作階段。這時，梁的整體穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)采用——三、簡答題b１、梁的類型有哪些？如何分類？２、梁的強(qiáng)度、剛度如何驗(yàn)算？４、梁的整體穩(wěn)定如何驗(yàn)算？增強(qiáng)梁的整體穩(wěn)定性可采用哪些措施？鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理第第28頁共28頁拉彎和壓彎構(gòu)件一、選擇題彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行———和綴材的計(jì)算。(B)彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性(C)彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外穩(wěn)定性(D)強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性(A)強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部