鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理習(xí)題及答案

1章緒論一、選擇題1、在結(jié)構(gòu)設(shè)計中，失效概率Pf與可靠指標β的關(guān)系為（ 。APf越大，β越大，結(jié)構(gòu)可靠性越差 、Pf越大，β越小，結(jié)構(gòu)可靠性越CPf越大，β越小，結(jié)構(gòu)越可靠 、Pf越大，β越大，結(jié)構(gòu)越可靠2、若結(jié)構(gòu)是失效的，則結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)應(yīng)滿足（ ）A、Z0 B、Z0 C、Z0 D、Z03、鋼結(jié)構(gòu)具有塑性韌性好的特點，則主要用于（ 。C．高聳結(jié)構(gòu)和高層建筑

大跨度結(jié)構(gòu)D4、在重型工業(yè)廠房中，采用鋼結(jié)構(gòu)是因為它具有（ ）的特點。A．勻質(zhì)等向體、塑性和韌性好 B．勻質(zhì)等向體、輕質(zhì)高C．輕質(zhì)高強、塑性和韌性好 D．可焊性、耐熱性好5、當結(jié)構(gòu)所受荷載的標準值為：永久荷載qGk計值為（ 。

，且只有一個可變荷載qQk

，則荷載的設(shè)A．q ＋qG Qk k

B．1.2（q ＋q ）G Qk k（q ＋q ）q qG Q G Qk k k k6、鋼結(jié)構(gòu)一般不會因偶然超載或局部荷載而突然斷裂破壞，這是由于鋼材具有（ 。A．良好的塑性 B．良好的韌性C．均勻的內(nèi)部組織 D．良好的彈7、鋼結(jié)構(gòu)的主要缺點是（ 。A、結(jié)構(gòu)的重量大 B、造價高 C、易腐蝕、不耐火 D、施工困難8、大跨度結(jié)構(gòu)常采用鋼結(jié)構(gòu)的主要原因是鋼結(jié)構(gòu)（ ）二、填空題1、結(jié)構(gòu)的可靠度是指結(jié)構(gòu)在 內(nèi)，在 下，完成預(yù)定功能的概率。2、承載能力極限狀態(tài)是對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達到了 而發(fā)生破壞、結(jié)構(gòu)或構(gòu)達到了不適于繼續(xù)承受荷載的 。3、建筑機械采用鋼結(jié)構(gòu)是因為鋼結(jié)構(gòu)具有以下特點： 1） 、2） 。4、正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計內(nèi)容包括 、 。5、根據(jù)功能要求，結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)可分為下列兩類、 。6、某構(gòu)件當其可靠指標減小時，相應(yīng)失效概率將隨之 。三、簡答題1、鋼結(jié)構(gòu)與其它材料的結(jié)構(gòu)相比，具有哪些特點？2、鋼結(jié)構(gòu)采用什么設(shè)計方法？其原則是什么？3、兩種極限狀態(tài)指的是什么？其內(nèi)容有哪些？4、可靠性設(shè)計理論和分項系數(shù)設(shè)計公式中，各符號的意義？5法？與以前的方法比較有什么優(yōu)點？2章鋼結(jié)構(gòu)材料一、選擇題1、鋼材在低溫下，強度（ ，塑性（ ，沖擊韌性（ 。(A)提高 (B)下降 (C)不變 (D)可能提高也可能下2、鋼材應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的理想彈塑性模型是（ 。3、在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（ ）的典型特征。(A)脆性破壞 塑性破壞 (C)強度破壞 (D)失穩(wěn)破壞4、建筑鋼材的伸長率與（ ）標準拉伸試件標距間長度的伸長值有關(guān)。(A)到達屈服應(yīng)力時 (B)到達極限應(yīng)力時(C)試件塑性變形后 (D)試件斷裂5、鋼材的設(shè)計強度是根據(jù)（ ）確定的。(A)比例極限 彈性極限 (C)屈服點 (D)極限強度6、結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標，目前最主要用（ ）表示。(A)流幅 (B)沖擊韌性 (C)可焊性 (D)伸長率7、鋼材牌號Q235，Q345，Q390是根據(jù)材料（ ）命名的。(A)屈服點 (B)設(shè)計強度 (C)標準強度 (D)含碳8、鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬應(yīng)變強)之后（ 。(A)強度提高 (B)塑性提高 (C)冷彎性能提高 (D)可焊性提高9 型鋼中的H鋼和工字鋼相比（ 。(A)兩者所用的鋼材不同 (B)前者的翼緣相對較寬(C)前者的強度相對較高 (D)兩者的翼緣都有較大的斜10、鋼材是理想的（ 。(A)彈性體 (B)塑性體 (C)彈塑性體 (D)非彈性體1、有兩個材料分別為Q235和Q345鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊（ ）采用E43焊條。(A)不得 (B)可以 (C)不宜 (D)必須12、3號鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計強度可以提高5％，是因為鎮(zhèn)靜鋼比沸騰鋼（ ）好。(A)脫氧 (B)爐種 (C)屈服強度 (D)澆注質(zhì)13、同類鋼種的鋼板，厚度越大（ 。33(A)強度越低 (B)塑性越好 (C)韌性越好 (D)內(nèi)部構(gòu)造缺陷越14、鋼材的抗剪設(shè)計強度fv與f有關(guān)，一般而言。33(A)f／

(B)

f (C)f／3(D)3f15、對鋼材的分組是根據(jù)鋼材的（ ）確定的。鋼種 (B)鋼號 (C)橫截面積的大小 (D)厚度與直徑16、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（ ）等于單向拉伸時的屈服點決定的。(A)最大主拉應(yīng)力 (B)最大剪應(yīng)力 (C)最大主壓應(yīng)力 (D)折算應(yīng)力1 1 3 eq17、k

是鋼材的（ ）指標。(A)韌性性能 (B)強度性能 (C)塑性性能 (D)冷加工性18、大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼結(jié)構(gòu)，其主要原因是。(A)鋼結(jié)構(gòu)具有良好的裝配性 (B)鋼材的韌性好鋼材接近各向均質(zhì)體，力學(xué)計算結(jié)果與實際結(jié)果最符合鋼材的重量與強度之比小于混凝土等其他材料19、進行疲勞驗算時，計算部分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按（ 。(A)標準荷載計算 (B)設(shè)計荷載計(C)考慮動力系數(shù)的標準荷載計算考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算20、沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主要不同之處是（ (A)冶煉溫度不同(B)冶煉時間不同(C)沸騰鋼不加脫氧劑(D)兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強脫氧劑21、符號L1258010表示（ 。(A)等肢角鋼 (B)不等肢角鋼 (C)鋼板 (D)槽鋼22、假定鋼材為理想的彈塑性體，是指屈服點以前材料為（ 。(A)非彈性的 (B)塑性的 (C)彈塑性的 (D)完全彈性的23、在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計中，認為鋼材屈服點是構(gòu)件可以達到的（ 。(A)最大應(yīng)力 (B)設(shè)計應(yīng)力 (C)疲勞應(yīng)力 (D)穩(wěn)定臨界應(yīng)24、當溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性（ 。(A)升高 (B)下降 (C)不變 (D)升高不多 25minmax

＝-1時稱（ 當應(yīng)力比

minmax＝0時，稱為（ 。(A)完全對稱循環(huán) 脈沖循環(huán) (C)不完全對稱循環(huán) (D)不對稱循環(huán)26、鋼材的力學(xué)性能指標，最基本、最主要的是（ ）時的力學(xué)性能指標(A)承受剪切 (B)承受彎曲 (C)單向拉伸 (D)雙向和三向受力27、鋼材的冷作硬化，使（ 。(A)強度提高，塑性和韌性下降 (B)強度、塑性和韌性均提高(C)強度、塑性和韌性均降低 (D)塑性降低，強度和韌性提28、承重結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能內(nèi)容應(yīng)是（ 。(A)抗拉強度、伸長率 (B)抗拉強度、屈服強度、冷彎性(C)抗拉強度、屈服強度、伸長率 (D)屈服強度、伸長率、冷彎性能29、對于承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是（ 。(A)可選擇Q235鋼 (B)可選擇Q345鋼(C)鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證 (D)鋼材應(yīng)有三項基本保30、鋼材的三項主要力學(xué)性能為（ 。(A)抗拉強度、屈服強度、伸長率 (B)抗拉強度、屈服強度、冷(C)抗拉強度、伸長率、冷彎 (D)屈服強度、伸長率、冷彎31、驗算組合梁剛度時，荷載通常?。?。(A)標準值 (B)設(shè)計值 (C)組合值 (D)最大32、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計中鋼材的設(shè)計強度為（ 。(A)強度標準值f (B)鋼材屈服點fk yfu

fk R33、隨著鋼材厚度的增加，下列說法正確的是（ 。鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強度均下降鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強度均有所提高(D)視鋼號而定34、有四種厚度不等的Q345鋼板，其中（ ）厚的鋼板設(shè)計強度最高。(A)12mm (B)18mm (C)25mm (D)30mm35、鋼材的抗剪屈服強度（ ）·(A)由試驗確定 (B)由能量強度理論確定 (C)由計算確定 (D)按經(jīng)驗確定36、在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時，下列因素中的（ ）不是主要考慮的因素。(A)建造地點的氣溫 (B)荷載性質(zhì) (C)鋼材造價 (D)建筑的防火等37、下列論述中不正確的是（ ）項。(A)強度和塑性都是鋼材的重要指標(B)(C)工程上塑性指標主要用伸長率表示(D)38、熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力（。(A)以拉應(yīng)力為主(B)以壓應(yīng)力為主(C)包括拉、壓應(yīng)力(D)39、鋼材內(nèi)部除含有Fe，C外，還含有害元素（。(A)N，O，S，P(B)N，O，Si(C)Mn，O，P(D)Mn，Ti40在普通碳素鋼中隨著含碳量的增加鋼材的屈服點和極限強（ 塑（ 韌性（ ，可焊性（ ，疲勞強度（ 。(A)不變 (B)提高 (C)下降 (D)可能提高也有可能下降41、在低溫工(-20oC)的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強度、塑性、冷彎性能指標外，還需（ 指標。(A)低溫屈服強度 低溫抗拉強度 (C)低溫沖擊韌性 (D)疲勞強42、鋼材脆性破壞同構(gòu)件（ ）無關(guān)。(A)應(yīng)力集中 (B)低溫影響 (C)殘余應(yīng)力(D)彈性模量43、某構(gòu)件發(fā)生了脆性破壞，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)在破壞時構(gòu)件內(nèi)存在下列問題，但可以肯定中（ ）對該破壞無直接影響。(A)鋼材的屈服點不夠高 (B)構(gòu)件的荷載增加速度過快(C)存在冷加工硬化 (D)構(gòu)件有構(gòu)造原因引起的應(yīng)力集44、當鋼材具有較好的塑性時，焊接殘余應(yīng)力（ 。(A)降低結(jié)構(gòu)的靜力強度 (B)提高結(jié)構(gòu)的靜力強度不影響結(jié)構(gòu)的靜力強度 (D)與外力引起的應(yīng)力同號，將降低結(jié)構(gòu)的靜力強45、應(yīng)力集中越嚴重，鋼材也就變得越脆，這是因為（ 。應(yīng)力集中降低了材料的屈服點應(yīng)力集中產(chǎn)生同號應(yīng)力場，使塑性變形受到約束應(yīng)力集中處的應(yīng)力比平均應(yīng)力高 (D)應(yīng)力集中降低了鋼材的抗拉強度46、某元素超量嚴重降低鋼材的塑性及韌性，特別是在溫度較低時促使鋼材變脆。該素是（ 。(A)硫 (B)磷 (C)碳 錳47、影響鋼材基本性能的因素是（ 。(A)化學(xué)成分和應(yīng)力大小 (B)冶金缺陷和截面形式(C)應(yīng)力集中和加荷速度 (D)加工精度和硬48、最易產(chǎn)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是（ 。(A)單向壓應(yīng)力狀態(tài) (B)三向拉應(yīng)力狀態(tài)(C)二向拉一向壓的應(yīng)力狀態(tài) (D)單向拉應(yīng)力狀態(tài)49、在多軸應(yīng)力下，鋼材強度的計算標準為（ (A)主應(yīng)力達到f ， (B)最大剪應(yīng)力達到f ，y vfy

fy50、鋼中硫和氧的含量超過限量時，會使鋼材（。變軟(B)熱脆(C)冷脆(D)變硬51、處于常溫工作的重級工作制吊車的焊接吊車梁，其鋼材不需要保證（。(A)冷彎性能(B)常溫沖擊性能(C)塑性性能(D)低溫沖擊韌性52具有（。(A)良好的韌性 (B)良好的塑性(C)均勻的內(nèi)部組織，非常接近于勻質(zhì)和各向同性(D)良好的韌性和均勻的內(nèi)部組織53、當溫度從常溫開始升高時，鋼的（ (A)強度隨著降低，但彈性模量和塑性卻提高(B)強度、彈性模量和塑性均隨著降低強度、彈性模量和塑性均隨著提高強度和彈性模量隨著降低，而塑性提高54、下列鋼結(jié)構(gòu)計算所取荷載設(shè)計值和標準值，哪一組為正確?（ a.計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值b.計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載標準值c.計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值d.計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標準(A)a，c (B)b，c (C)a，d (D)b，d55、與節(jié)點板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，λ＝100，計算角鋼構(gòu)件的強度時，鋼材強度設(shè)計值應(yīng)采用的折減系數(shù)是（。(A)0.65 (B)0.70二、填空題(C)0.75(D)0.851、鋼材代號Q235的含義為。2、鋼材的硬化，提高了鋼材，降低了鋼材。3、伸長率

和伸長率10

5，分別為標距長l= 和l＝ 的試件拉斷后。4、當用公式≤[]計算常幅疲勞時，式中表示 。5、鋼材的兩種破壞形式。6、鋼材的設(shè)計強度等于鋼材的屈服強度fy除以 。7、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下，由彈性轉(zhuǎn)入塑性狀態(tài)的條件是折算應(yīng)力等于或大于鋼材在 。8、按 之不同，鋼材有鎮(zhèn)靜鋼和沸騰鋼之分。9、鋼材的αk值與溫度有關(guān)，-20oC或在-40oC所測得的αk值稱 。10、通過標準試件的一次拉伸試驗，可確定鋼材的力學(xué)性能指標為：抗拉強 度fu、 。、鋼材設(shè)計強度f與屈服點之間的關(guān)系。12、韌性是鋼材在塑性變形和斷裂過程中 的能力，亦即鋼材抵抗 荷載的能力。13、鋼材在250oC左右時抗拉強度略有提高，塑性卻降低的現(xiàn)象稱 現(xiàn)象。14在疲勞設(shè)計時經(jīng)過統(tǒng)計分析把各種構(gòu)件和連接分類相同力循環(huán)次數(shù)下，類別越高，容許應(yīng)力幅。15、當鋼材厚度較大時或承受沿板厚方向的拉力作用時，應(yīng)附加要求板厚方向的 滿足一定要求。16、鋼中含硫量太多會引起鋼材的 ；含磷量太多會引起鋼材的 。17、鋼材受三向同號拉應(yīng)力作用時，即使三向應(yīng)力絕對值很大，甚至大大超過屈服點，但兩兩應(yīng)力差值不大時，材料不易進入 狀態(tài)，發(fā)生的破壞破壞。18、如果鋼材具有 性能，那么鋼結(jié)構(gòu)在一般情況下就不會因偶然或局部超載而發(fā)生突然斷裂。19、應(yīng)力集中易導(dǎo)致鋼材脆性破壞的原因在于應(yīng)力集中受到約束。20、影響構(gòu)件疲勞強度的主要因素有重復(fù)荷載的循環(huán)次數(shù)、 和 。21、隨著溫度下降，鋼材傾向增加。22、根據(jù)循環(huán)荷載的類型不同，鋼結(jié)構(gòu)的疲勞分 和 兩種。23、衡量鋼材抵抗沖擊荷載能力的指標稱為 。它的值越小，表明擊試件所耗的能量，鋼材的韌性。24、對于焊接結(jié)構(gòu)，除應(yīng)限制鋼材中硫、磷的極限含量外，還應(yīng)限制 的含量不超過規(guī)定值。25、隨著時間的增長，鋼材強度提高，塑性和韌性下降的現(xiàn)象稱。`三、簡答題1、鋼結(jié)構(gòu)的破壞形式有哪兩種？其特點如何？2、鋼材有哪幾項主要機械性能指標？各項指標可用來衡量鋼材哪些方面的性能？3、什么是鋼材的疲勞？影響疲勞強度的主要因素是哪些？疲勞計算有哪些原則？4、影響鋼材機械性能的主要因素有哪些？各因素大致有哪些影響？5、鋼結(jié)構(gòu)采用的鋼材主要是哪兩大類？牌號如何表示？6、承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有哪些機械性能及化學(xué)成分的合格保證？7、鋼材的規(guī)格如何表示？3章鋼結(jié)構(gòu)的連接一、選擇題1、焊縫連接計算方法分為兩類，它們是（ 。(A)手工焊縫和自動焊縫 (B)仰焊縫和俯焊縫(C)對接焊縫和角焊縫 (D)連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫2、鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選Q345時，焊條選用（ ）(A)E55 (B)E50 (C)E43 (D)前三種均可3、產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（ 。(A)鋼材的塑性太低 (B)鋼材的彈性模量太高(C)焊接時熱量分布不均 (D)焊縫的厚度太小4、不需要驗算對接焊縫強度的條件是斜焊縫的軸線和外力N之間的夾角滿足（ 。(A)tan1.5 (B) tan>l.5 (C)≥70o (D)＜70o5、角鋼和鋼板間用側(cè)焊搭接連接，當角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都同時（ 。(A)角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等(B)角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作6、在動荷載作用下，側(cè)焊縫的計算長度不宜大于（ ）·(A)60hf (B)40hf (C)80hf (D)120hf7、直角角焊縫的有效厚度he（ 。0.7hf

4mm (C)1.2hf

(D)1.5hf8、等肢角鋼與鋼板相連接時，肢背焊縫的內(nèi)力分配系數(shù)為（ 。(A)0.7 (B)0.75 (C)0.65 (D)0.359、對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，計算正面直角焊縫時（ 。(A)要考慮正面角焊縫強度的提高 (B)要考慮焊縫剛度影響 。(C)與側(cè)面角焊縫的計算式相同 (D)取f

＝1.22N10、直角角焊縫的強度計算公式f

hlcw

w中，h是角焊縫的（ 。efe厚度 (B)有效厚度 (C)名義厚度 (D)焊腳尺、焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強度的大小與（ ）關(guān)系不大。鋼材的種類 (B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù) (B)連接的構(gòu)造細節(jié) (D)殘余應(yīng)力大12、焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與（ ）有關(guān)。應(yīng)力比 ( 最小應(yīng)力， 最大應(yīng))，min max min max(B)應(yīng)力幅 (C) (D)max min max min13、承受靜力荷載的構(gòu)件，當所用鋼材具有良好的塑性時，焊接殘余應(yīng)力并不影響構(gòu)的（ 。(A)靜力強度 (B)剛度 (C)穩(wěn)定承載力 (D)疲勞強度14、下圖所示為單角鋼(L805)接長連接，采用側(cè)面角焊縫(Q235鋼和E43型焊條，fw160Nmm2)，焊腳尺寸hf

。求連接承載力設(shè)計靜載)=（ 。(A)n0.7hlfw

fw＝2×0.7×5×（360-10）×160f(B)2×0.7×5×（360）×160(C)2×0.7×5×（60×5-10）×160(D)2×0.7×5×（60×5）×16015、如圖所示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，問最大的焊腳尺寸h =（ 。fmax(A)6 (B)8 (C)10 (D)1216、圖中的兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選（ 。(A)7 (B)8 (C)9 (D)617、鋼結(jié)構(gòu)在搭接連接中，搭接的長度不得小于焊件較小厚度的（ 。(A)4倍，并不得小于20mm (B)5倍，并不得小于25mm6倍，并不得小于30mm (D)7倍，并不得小于35mm18、圖中的焊腳尺寸hf

是根據(jù)（ ）選定的。(A)h 1.5104.7mm，h 1.21012mm和h 6mmfmin fmax fmax(B)h =1.5 63.7mm，h =1.21012mm和h 6mmfmin fmax fmax(C) h 1.5104.7mm，h 1.267.2mm和h 6fmin fmax fmax(D) h 1.5104.7mm，h 1.21012mm和h 6mmfmin fmax fmax19、在滿足強度的條件下，圖示①號和②號焊縫合理的應(yīng)分別是（ 。(B)6mm，8mm (D)6mm，6mm20、單個螺栓的承壓承載力中，[Nbc

d tfb]，其為（ 。ca+c+e (B)b+d (C)max{a+c+e，b+d} (D)min{a+c+e，b+d}21、每個受剪拉作用的摩擦型高強度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的（ 。(A)1.0倍 (B)0.5倍 (C)0.8倍 (D)0.7倍22、摩擦型高強度螺栓連接與承壓型高強度螺栓連接的主要區(qū)別是（ 。摩擦面處理不同 (B)材料不同 (C)預(yù)拉力不同 (D)設(shè)計計算不23、承壓型高強度螺栓可用于（ 。(A)直接承受動力荷載 (B)承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接(C)冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的連接(D)承受靜力荷載或間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)的連24、一個普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是（ 。(A)螺桿的抗剪承載力 (B)被連接構(gòu)(板的承壓承載(C)前兩者中的較大值 (D)AB中的較小值25、摩擦型高強度螺栓在桿軸方向受拉的連接計算時（ ）(A)與摩擦面處理方法有關(guān) 擦面的數(shù)量有關(guān)(C)與螺栓直徑有關(guān) 栓性能等級無關(guān)26、圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，則該連接中螺栓的受剪面有（ 。l (B)2 (C)3 (D)不能確定27、圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，連接板厚度如圖示，則該連接中承壓板厚度為（）mm。(A)10 (B)20 (C)30 (D)4028（）式是通過計算來保證的。(A)I，Ⅱ，Ⅲ (B)I，Ⅱ，Ⅳ (C)IHG，Ⅱ，V 29、摩擦型高強度螺栓受拉時，螺栓的抗剪承載力（ 。提高 (B)降低 (C)按普通螺栓計算 (D)按承壓型高強度螺栓計30、高強度螺栓的抗拉承載力（ 。(A)與作用拉力大小有關(guān) (B)與預(yù)拉力大小有關(guān)(C)與連接件表面處理情況有關(guān) (D)與A，B和C都無031、一寬度為厚度為t的鋼板上有一直徑為d的孔，則鋼板的凈截面面積為（ 。0(A)A

bt

d0t (B)

bt

d20tn(C) A

2bt

nt (D) A

4btd tn 0 n 032、剪力螺栓在破壞時，若栓桿細而連接板較厚時易發(fā)生（ ）破壞；若栓桿粗而連接板較薄時，易發(fā)生（ ）破壞。栓桿受彎破壞 (B)構(gòu)件擠壓破壞 (C)構(gòu)件受拉破壞 (D)構(gòu)件沖剪破壞33、摩擦型高強度螺栓的計算公式Nbv

0.9nf

(P1.25Nt

)中符號的意義，下述何項為正確?(A)對同一種直徑的螺栓，P值應(yīng)根據(jù)連接要求計算確定(B)0.9是考慮連接可能存在偏心，承載力的降低系數(shù)(C)1.25是拉力的分項系數(shù)1.25是用來提高拉力素。34、在直接受動力荷載作用的情況下，下列情況中采用（ ）連接方式最為適合，角焊縫 普通螺栓 (C)對接焊縫 (D)高強螺35、采用螺栓連接時，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因為（ 。(A)栓桿較細 (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太36、采用螺栓連接時，構(gòu)件發(fā)生沖剪破壞，是因為（ 。(A)栓桿較細 (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太37、摩擦型高強度螺栓連接受剪破壞時，作用剪力超過了（ 。(A)螺栓的抗拉強度 (B)連接板件間的摩擦力(C)連接板件間的毛截面強度 (D)連接板件的孔壁的承壓強度．38、在抗拉連接中采用摩擦型高強度螺栓或承壓型高強度螺栓，承載力設(shè)計值（ 。(A)是后者大于前者 (B)是前者大于后者 (C)相等 (D)不一定相39、承壓型高強度螺栓抗剪連接，其變形（ 。(A)比摩擦型高強度螺栓連接小 (B)比普通螺栓連接大(C)與普通螺栓連接相同 (D)比摩擦型高強度螺栓連接大40、桿件與節(jié)點板的連接采用22個M24的螺栓，沿受力方向分兩排按最小間距排列螺栓的承載力折減系數(shù)是（ 。(A)0.70 (B)0.75、(C)0.8、(D)0.9041、一般按構(gòu)造和施工要求，鋼板上螺栓的最小允許中心間距為（ ，最小允許端為（ 。(A)3d (B)2d (C)1.2、42、在抗剪連接中以及同時承受剪力和桿軸方向拉力的連接中，承壓型高強度螺栓的剪承載力設(shè)計值不得大于按摩擦型連接計算的（ ）倍。(A)1.0 (B)1.2、 (C)1.3、 (D)1.5二、填空題1、焊接的連接形式按構(gòu)件的相對位置可分為 ， 和 三種類型。2、焊接的連接形式按構(gòu)造可分和 兩種類型。3、焊縫按施焊位置分 、 、 和 ，其中 的操作條件最差，焊縫質(zhì)量不易保證，應(yīng)量避免。4、當兩種不同強度的鋼材采用焊接連接時，宜用與強的鋼材相適的焊條。5、承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫，除了分別計算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外，在同時受較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處，還應(yīng)按下式計算折算應(yīng)力強。6、當承受軸心力的板件用斜的對接焊縫對接，焊縫軸線方向與作用力方向間的夾角合 時，其強度可不計算。7當對接焊縫無法采用引弧板施焊時每條焊縫的長度計算時應(yīng)減。8、當焊件的寬度不同或厚度相差4mm以上時，在對接焊縫的拼接處，應(yīng)分別在焊件寬度方向或厚度方向做成坡度不大的斜角。9、在承荷載的結(jié)構(gòu)中，垂直于受力方向的焊縫不宜采用不焊透的接焊縫。10、工字形或T形牛腿的對接焊縫連接中，一般假定剪力的焊縫受，剪應(yīng)力均布。11、凡通過一、二級檢驗標準的對接焊縫，其抗拉設(shè)計強度與母材的抗拉設(shè)計強度 。12、選用焊條型號應(yīng)滿足焊縫金屬與主體金屬等強度的要求。Q235鋼應(yīng)選用 型焊條，15MnV鋼應(yīng)選型焊條。13、當對接焊縫的焊件厚度很時，可采坡口形式。14、直角角焊縫可分為垂直于構(gòu)件受力方向的 和平行于構(gòu)件受力方的 。前者較后者的強、塑。15、在靜力或間接動力荷載作用下，正面角焊縫(端縫)的強度設(shè)計值增大系數(shù) ＝f ；但對直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取 。f16、角焊縫的焊腳尺寸hf

不得小于 為較厚焊件厚。但對自動焊，最小焊腳尺寸可減；對T形連接的單面角焊縫，應(yīng)增加 。17角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度倍(鋼管結(jié)構(gòu)除板件(厚度為t)邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應(yīng)符合下列要求：t≤6mm時，h fmax ；當t>6mm時，h = 。fmax18、側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計算長度不得小于 和 。19、側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于 承受靜力或間接動力荷載時)或 )。20、在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的 倍，并不得于 。21、當板件的端部僅有兩側(cè)面角焊縫連接時，每條側(cè)面焊縫長度不宜小于兩側(cè)面角焊縫之間的距離；同時兩側(cè)面角焊縫之間的距離不宜大于 當t>12mm)或 為較薄焊件的厚度。22、普通螺栓按制造精度分 和 兩類；按受力分析分 兩類。23、普通螺栓是通過 來傳力的；摩擦型高強螺栓是通過 來傳力的。24、高強螺栓根據(jù)螺栓受力性能分和 兩種。25、 ；26、普通螺栓連接受剪時，限制端≥2d，是為了避破壞。27、單個螺栓承受剪力時，螺栓承載力應(yīng)取 和 的小值。28、在摩擦型高強螺栓連接計算連接板的凈截面強度時，孔前傳力系數(shù)可取 。29c

d tfb式∑t‘表。c30、剪力螺栓的破壞形式有 、 、 、 和 。31、采用剪力螺栓連接時，為避免連接板沖剪破壞，構(gòu)造上采措施為避免栓桿受彎破壞，構(gòu)造上采措施。32、摩擦型高強螺栓是靠 傳遞外力的，當螺栓的預(yù)拉力為P，構(gòu)件外力為T時，螺栓受力。33、螺栓連接中，規(guī)定螺栓最小容許距離的理由是： ；規(guī)定螺栓最容許距離的理由是。34、承壓型高強螺栓僅用于承受 荷載和 荷載結(jié)構(gòu)的連接。35、普通螺栓群承受彎矩作用時，螺栓群旋轉(zhuǎn)。高強螺栓群承受彎矩作用時，螺栓群旋轉(zhuǎn)。三、簡答題1、鋼結(jié)構(gòu)有哪幾種連接方法？它們各在哪些范圍應(yīng)用較合適？2、焊接方法、焊縫型式有哪些？焊條的級別及選用。3、角焊縫的尺寸有哪些要求？角焊縫在各種應(yīng)力作用下如何計算？4、焊縫質(zhì)量級別如何劃分和應(yīng)用？5、對接焊縫如何計算？在什么情況下對接焊縫可不必計算？6、說明常用焊縫符號表示的意義？7、焊接殘余應(yīng)力和殘余變形對結(jié)構(gòu)工作有什么影響？8、普通螺栓和高強度螺栓的級別如何表示？9的排列有哪些型式和規(guī)定？10、高強度螺栓連接有哪些類型？高強度螺栓連接在各種力作用下如何計算？四、計算題1、如圖所示用拼接板的平接連接，主板截面為14400mm，拼接板的尺寸為8360300mm；用直角角焊縫三面圍焊，每條側(cè)面焊縫的長度為13cm（4條承受軸心力設(shè)計值N920kN（靜力荷載，鋼材為Q23，采用E43系列型焊條，手工焊。試驗算該連接是否可靠？（設(shè)焊縫的焊腳尺寸h 6mm，直角角焊縫的強度設(shè)計f值fwf

160N/mm2）一條側(cè)焊縫長為130mm10mmN=920KNmm04

300mm

mm3

N=920KNN=920KN

8 N=920KN8f2、圖示連接中，焊腳尺寸h=8mm,鋼材為Q235B，f=215N/mm2,手工焊，焊條為E4303,ffw=160N/mm2，蓋板厚10mm，主板厚18mm，試計算此連接的承載能力。f3、驗算如圖所示摩擦型高強螺栓連接是否安全，已知：荷載N=300kN,螺栓M20，10.9級，=0.，預(yù)緊力=155k。4如圖連接尺寸為受靜載拉力P130kN，h 10mm鋼材為ffw160N/mm2。試驗算焊縫強度。fA 10P10 110P105、6m跨度簡支梁的截面和荷栽（含梁自重在內(nèi)的設(shè)計值）距支座處有翼緣和腹板的拼接連接，實驗算其拼接的對接焊縫。已知鋼材為Q235E43型焊條，手工焊，三級質(zhì)量標準，施焊時采用引弧板。6、設(shè)計圖示雙蓋板對接連接。已知鋼板寬a=240mm，厚度t=10mm，鋼材為Q235鋼，焊條為E43，手工焊，軸力設(shè)計值N=550kN。7、驗算如圖所示的摩擦型高強度螺栓連接的強度。已知螺栓為8.8級M20高強度螺栓，0.45，被連接的支托板與柱翼緣的厚度均為F=150KN。(15分)(已知預(yù)拉力P=110KN)4章軸心受力構(gòu)件一、選擇題1AAN作用下的強度計算公式為n（ 。NAn

≤f ， (B)y

A≤fNAn

≤f (D)N ≤fAyA2、軸心受拉構(gòu)件按強度極限狀態(tài)是（ 。(B)毛截面的平均應(yīng)力達到鋼材的抗拉強度／。(C)凈截面的平均應(yīng)力達到鋼材的屈服強度人(D)毛截面的平均應(yīng)力達到鋼材的屈服強度人3、實腹式軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容有（ 。(A)強度 (B)強度和整體穩(wěn)定性(C)強度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定(D)強度、剛長細4、軸心受力構(gòu)件的強度計算，一般采用軸力除以凈截面面積，這種計算方法對下列哪連接方式是偏于保守?（ ）(A)摩擦型高強度螺栓連接 (B)承壓型高強度螺栓連接普通螺栓連接 (D)鉚釘連接b5、工字形軸心受壓構(gòu)件，翼緣的局部穩(wěn)定條件為1t

) 其中的含義（ 。235fy構(gòu)件最大長細比，且不小于30、不大于100 (B)構(gòu)件最小長細(C)最大長細比與最小長細比的平均值 (D)30或235fy6、軸心壓桿整體穩(wěn)定公式N≤f的意義為（ 。A(A)截面平均應(yīng)力不超過材料的強度設(shè)計值(B)截面最大應(yīng)力不超過材料的強度設(shè)計值截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件的歐拉臨界應(yīng)力值構(gòu)件軸心壓力設(shè)計值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計值7、用Q235鋼和Q345鋼分別制造一軸心受壓柱，其截面和長細比相同，在彈性范圍屈曲時，前者的臨界力（ ）后者的臨界力。(A)大于 (B)小于 (C)等于或接近 (D)無法比較8軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時采用換算長細比這是因（ 。(A)格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實腹構(gòu)件(B)考慮強度降低的影響考慮剪切變形的影響考慮單支失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響9、為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了（ 。(A)改變板件的寬厚比 (B)增大截面面積(C)改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)(D)增加截面的慣性矩10其面積分布（。(A)盡可能集中于截面的形心處(B)盡可能遠離形心(C)任意分布，無影響 (D)盡可能集中于截面的剪切中心、軸心壓桿采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計算（(A)完全相同 (B)僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同(C)僅面積取值不同 (D)完全不同12、計算格構(gòu)式壓桿對虛軸工軸的整體穩(wěn)定性時，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)（ ）查表確定。x

ox

y

oy13實腹式軸壓桿繞軸的長細比分別為 x y

對應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)分別為 若x y＝x y

，則（ 。(A)>x y

(B)=x y

(C)<x y

(D)需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別14、雙肢格構(gòu)式軸心受壓柱，實軸為xx軸，虛軸為yy軸，應(yīng)根據(jù)（ ）確定件間距離。(A) ＝x y

(B) ＝oy

(C) ＝oy

強度條件15乘以折減系數(shù)，原因是（。格構(gòu)式柱所給的剪力值是近似的(B)(C)綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(wěn)(D)16、軸心受壓桿的強度與穩(wěn)定，應(yīng)分別滿足（。(A)NAn

≤f，

N≤f (B)An

N≤f，An

N≤fA(c)

N≤f，N≤f (D)N≤f，N≤fA A A An式中，A為桿件毛截面面積；A。為凈截面面積。17、軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板（ 。(A)抗彎工作確定的 (B)抗壓工作確定的(C)抗剪工作確定的 (D)抗彎及抗壓工作確定18、確定雙肢格構(gòu)式柱的二肢間距的根據(jù)是（ 。 ．(A)格構(gòu)柱所受的最大剪力V (B)繞虛軸和繞實軸兩個方向的等穩(wěn)定條件max(C)單位剪切角 (D)單肢等穩(wěn)定條件119、細長軸心壓桿的鋼種宜采用（ 。(A)3號鋼 (B)5號鋼 (C)16Mn (D)15MnV20、普通軸心受壓鋼構(gòu)件的承載力經(jīng)常取決于（ 。(A)扭轉(zhuǎn)屈曲 (B)強度 (C)彎曲屈曲 (D)彎扭屈21、軸心受力構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)是（ 。(A)構(gòu)件的變形規(guī)定 (B)構(gòu)件的容許長細比(C)構(gòu)件的剛度規(guī)定 (D)構(gòu)件的撓度22、實腹式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進行（ 。(A)強度計算 (B)強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和長細比計(C)強度、整體穩(wěn)定和長細比計算 (D)強度和長細比計算23、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)φ，與（ ）等因素有關(guān)。(A)構(gòu)件截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細比(B)構(gòu)件截面類別、鋼號、長細比(C)構(gòu)件截面類別、計算長度系數(shù)、長細比(D)24、工字型組合截面軸壓桿局部穩(wěn)定驗算時，翼緣與腹板寬厚比限值是根據(jù)（ ）出的。(A) 局< 整(B) 局≥ 整 (C) 局≤f (D) 局≥fcr cr cr cr cr y cr y25、在下列因素中（ ）對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。(A)壓桿的殘余應(yīng)力分布 (B)構(gòu)件的初始幾何形狀偏差(C)材料的屈服點變化 (D)荷載的偏心大小26、在下列諸因素中，對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大的是（ 。(A)壓桿的殘余應(yīng)力分布 (B)材料的屈服點變化(C)構(gòu)件的初始幾何形狀偏差 (D)荷載的偏心大小27、a類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)尹值最高是由于（(A)截面是軋制截面 (B)截面的剛度最大(C)初彎曲的影響最小 (D)殘余應(yīng)力的影響最小28、對長細比很大的軸壓構(gòu)件，提高其整體穩(wěn)定性最有效的措施是（。(A)增加支座約束 (B)提高鋼材強度(C)加大回轉(zhuǎn)半徑 (D)減少荷載29、兩端鉸接Q235鋼的軸心壓桿的截面如圖所示，在不改變鋼材品種、構(gòu)件截面類和翼緣、腹板截面面積的情況下，采用（ ）可提高其承載力。(A)改變構(gòu)件端部連接構(gòu)造，或在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支承點，或減少翼緣厚度加大寬度；(B)調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計算長度，或減小翼緣寬度加大厚度；(C)(D)調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計算長度，或加大腹板高度減小厚度30、雙肢綴條式軸心受壓柱繞實軸和繞虛軸等穩(wěn)定的要求是（ x為虛軸。(A) ox oyA

(B)y

x

27AA1(c) x

x

27A1

(D) x y31、格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計算內(nèi)力隨（ ）的變化而變化。(A)綴材的橫截面積 (B)綴材的種類(C)柱的計算長度 (D)柱的橫截面面積32、規(guī)定綴條柱的單肢長細比

1

。max

max

為柱兩主軸方向最大長細比)，是為了（ 。(A)保證整個柱的穩(wěn)定 (B)使兩單肢能共同工作(C)避免單肢先于整個柱失穩(wěn) (D)構(gòu)造要求二、填空題1、軸心受拉構(gòu)件的承載力極限狀態(tài)是為極限狀態(tài)的。2、軸心受壓構(gòu)件整體屈曲失穩(wěn)的形式。3、實腹式軸心壓桿設(shè)計時，壓桿應(yīng)符條件。4、在計算構(gòu)件的局部穩(wěn)定時，工字形截面的軸壓構(gòu)件腹板可以看形板，其翼緣板的外伸部分可以看成矩形板。5、柱腳中靴梁的主要作用。6、使格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件滿足承載力極限狀態(tài)，除要求保證強度、整體穩(wěn)定外，還必保證 。7、實腹式工字形截面軸心受壓柱翼緣的寬厚比限值，是根據(jù)翼緣板的臨界應(yīng)力等于 導(dǎo)出的。8、軸心受壓構(gòu)件腹板的寬厚比的限制值，是根的條件推導(dǎo)出的。9、當臨界應(yīng)力cr

小于 時，軸心受壓桿屬于彈性屈曲問題。10、因為殘余應(yīng)力減小了構(gòu)件，從而降低了軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力。格構(gòu)式軸心壓桿中繞虛軸的整體穩(wěn)定應(yīng)考的影響以 代替ox 進行計算。x12、我國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范在制定軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)平時，主要考慮了 兩種降低其整體穩(wěn)定承載能力的因素。235f235fy13tw

) 時，柱可。14、在綴板式格構(gòu)柱中，綴板的線剛度不能小于單肢線剛度倍。235f235fy15tw

) x

57， 62，應(yīng)代人上式計算。y27AxA116、雙肢綴條格構(gòu)式壓桿繞虛軸27AxA1ox

，其中A1代表 。三、簡答題1、軸心受力構(gòu)件有哪些種類和截面形式？2、軸心受力構(gòu)件各需驗算哪幾個方面的內(nèi)容？3、實腹式軸心受壓構(gòu)件的截面如何計算？4、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的截面如何計算？5、柱頭和柱腳的傳力和計算特點？四、計算題1、一實腹式軸心受壓柱，承受壓柱，承受軸壓力 3500kN（設(shè)計值計算長度l 10ml 5mQ235，ox oy容許長細比150。要求：驗算整體穩(wěn)定性驗算局部穩(wěn)定性 x

y 20.120 x1x400y y1 110200

400y

200

20 x20a 12、兩端為鉸接的軸心受壓柱，柱長為5m，如圖所示，在柱長一半處設(shè)有側(cè)向（弱軸x方向）支撐，該柱承受的軸心y壓力設(shè)計值N＝1800K]=15工字鋼Ⅰ56a，A=135cm2，ix＝cm，iy=cm，鋼材為Q235，f＝215N/mm2。驗算此支柱的整體穩(wěn)定和剛度。

250025001－1250025003（x方向＝400k]=1525，Q235，試驗算柱的穩(wěn)定性（xayb215N/m。型號尺寸型號尺寸(mm)A（cm2）ix(cm)iy(cm)25ah250b116a類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)Φλ（fy/235）1/20123456789708090b類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)Φλ（fy/235）1/201234567891101201304、如圖所示支架，支柱的壓力設(shè)計值N，柱兩端鉸接，鋼材為Q235（f215Nmm2，容許長細比150A90cm2ixiy。驗算此支柱的整體穩(wěn)定。00123456789405章受彎構(gòu)件一、選擇題1、計算梁的（ ）時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。正應(yīng)力 (B)剪應(yīng)力 (C)整體穩(wěn)定 (D)局部穩(wěn)定M中2、鋼結(jié)構(gòu)梁計算公式，中

x Wx nx

。與材料強度有關(guān) (B)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比表示截面部分進入塑性 (D)與梁所受荷載有關(guān)3在充分發(fā)揮材料強度的前提下鋼梁的最小高度h （ 鋼梁的h 。min min(其他條件均相同)大于 小于 (C)等于 (D)不確4、梁的最小高度是由（ ）控制的。(A)強度 (B)建筑要求 (C)剛度 (D)整體穩(wěn)5、單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是（ ）形式的失穩(wěn)。(A)彎曲 扭轉(zhuǎn) (C)彎扭 (D)雙向彎曲6、為了提高梁的整體穩(wěn)定性（ ）是最經(jīng)濟有效的辦法。(A)增大截面 (B)增加側(cè)向支撐點，減少l，1(C)設(shè)置橫向加勁肋 (D)改變荷載作用的位置7、當梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應(yīng)（ (A)設(shè)置縱向加勁肋 橫向加勁肋(C)減少腹板寬度 翼緣的厚度8、焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止（ ）引起的局部失穩(wěn)最有效，布置向加勁肋對防止（ ）引起的局部失穩(wěn)最有效。(A)剪應(yīng)力 (B)彎曲應(yīng)力 (D)復(fù)合應(yīng)力 (D)局部壓應(yīng)9、確定梁的經(jīng)濟高度的原則是（ 。(A)制造時間最短 (B)用鋼量最省(C)最便于施工 (D)免于變截面的麻煩10、當梁整體穩(wěn)定系數(shù)b>0.6時，用b′代替b主要是因為（ 。(A)梁的局部穩(wěn)定有影響 (B)梁已進入彈塑性階段(C)梁發(fā)生了彎扭變形 (D)梁的強度降低了1l 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時，腹板與翼緣相接處可簡化為（ 。(A)自由邊 (B)簡支邊 (C)固定邊 (D)有轉(zhuǎn)動約束的支承12、梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（ 。(A)彎曲應(yīng)力大的區(qū)段 (B)剪應(yīng)力大的區(qū)段(C)上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位(D)有吊車輪壓的部13、雙軸對稱工字形截面梁，經(jīng)驗算，其強度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能在其他條件不變的情況下宜采用下列方案中（ (A)增加梁腹板的厚度 (B)降低梁腹板的高度(C)改用強度更高的材料 (D)設(shè)置側(cè)向支承14、防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常采取加勁措施，這是為了（ 。(A)增加梁截面的慣性矩 (B)增加截面面積(C)改變構(gòu)件的應(yīng)力分布狀態(tài) (D)改變邊界約束板件的寬厚15、焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是（ 。(A)提高梁的抗彎強度 (B)提高梁的抗剪強度(C)提高梁的整體穩(wěn)定性 (D)提高梁的局部穩(wěn)定性16、在簡支鋼板梁橋中，當跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩作用下局部穩(wěn)定不足，采取加勁構(gòu)造。以下考慮的加勁形式何項為正?（ 。(A)橫向加勁加密 (B)縱向加勁，設(shè)置在腹板上半(C)縱向加勁，設(shè)置在腹板下半部 (D)加厚腹板17、在梁的整體穩(wěn)定計算中，b′＝l說明所設(shè)計梁（ 。(A)處于彈性工作階段 (B)不會喪失整體穩(wěn)定(C)梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求 (D)梁不會發(fā)生強度破18、梁受固定集中荷載作用，當局部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時，采用是較合理的措施。(A)加厚翼緣 (B)在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋(C)增加橫向加勁肋的數(shù)量 (D)加厚腹板19、驗算工字形截面梁的折算應(yīng)力，公式為驗算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力

22≤ ，式應(yīng)為（ 。1f(C)(D)驗算截面中驗算點的正應(yīng)力和剪應(yīng)力b

23520、工字形梁受壓翼緣寬厚比限值為：

1≤15 ，式中b為（ 。1t f1y受壓翼緣板外伸寬度 (B)受壓翼緣板全部寬度(C)受壓翼緣板全部寬度的1/3、 (D)受壓翼緣板的有效寬21、跨中無側(cè)向支承的組合梁，當驗算整體穩(wěn)定不足時，宜采用（ 。(A)加大梁的截面積 (B)加大梁的高度(C)加大受壓翼緣板的寬度 (D)加大腹板的厚度22、如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點，其位置以（ ）為最佳案。23、鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（ ）準則，實腹式軸心壓桿腹板局部穩(wěn)定采用（ 準則。(A)腹板局部屈曲應(yīng)力不小于構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力(B)腹板實際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力腹板實際應(yīng)力不小于板的fv腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力24（ ）對提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。(A)增加腹板厚度 (B)約束梁端扭轉(zhuǎn)(C)設(shè)置平面外支承 (D)加寬梁翼緣25、雙軸對稱截面梁，其強度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的能，下列方案比較，應(yīng)采用（ 。(A)在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋(B)在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋(C)在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋 (D)沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐26、以下圖示各簡支梁，除截面放置和荷載作用位置有所不同以外，其他條件均相同則以（ ）的整體穩(wěn)定性為最好（ ）的為最差。27、當梁的整體穩(wěn)定判別式M

l1小于規(guī)范給定數(shù)值時，可以認為其整體穩(wěn)定不必驗算，也b1就是說在

x 中，可以取 為（ 。bWbb x(A)1.0 (B)0.6 (C)1.05 (D)仍需用公式計算28、焊接工字形截面簡支梁（ ）時，整體穩(wěn)定性最好。加強受壓翼緣 (B)加強受拉翼緣(C)雙軸對稱 (D)梁截面沿長度變化29、簡支工字形截面梁，當（ ）時，其整體穩(wěn)定性最(按各種情況最大彎矩數(shù)值同比較)(A)兩端有等值同向曲率彎矩作用 (B)滿跨有均布荷載作用(C)跨中有集中荷載作用 (D)兩端有等值反向曲率彎矩作用30、雙軸對稱工字形截面簡支梁，跨中有一向下集中荷載作用于腹板平面內(nèi)，作用點于（ ）時整體穩(wěn)定性最好。形心 (B)下翼緣 (C)上翼緣 (D)形心與上翼緣之間31、工字形或箱形截面梁、柱截面局部穩(wěn)定是通過控制板件的何種參數(shù)并采取何種重措施來保證?（ 。(高度控制板件的應(yīng)力值并減小板件的厚度(B) (高厚比并增設(shè)板件的加勁肋(D)控制板件的寬(高)厚比并加大板件的厚度32、為了提高荷載作用在上翼緣的簡支工字形梁的整體穩(wěn)定性，可在梁的（ ）加向支撐，以減小梁出平面的計算長度。1 1 1(A)梁腹板高度的2處 (B)靠近梁下翼緣的腹(5～4)h0處1 1靠近梁上翼緣的腹(5～4)h0處 (D)受壓翼緣處235fy235fy33、配置加勁肋提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力，當tw可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋(B)(C)應(yīng)同時配置縱向和橫向加勁肋增加腹板厚度才是最合理的措施

>170 時（ 。34、一焊接工字形截面簡支梁，材料為Q235，fy＝235Nmm2。梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mm和12mm，若考慮板穩(wěn)定性，則（ 。布置縱向和橫向加勁肋 無需布置加勁肋(C)按構(gòu)造要求布置加勁肋 (D)按計算布置橫向加勁35、計算梁的整體穩(wěn)定性時，當整體穩(wěn)定性系數(shù)b

大于（ ）時，應(yīng)以b

'(彈塑性工作階段整體穩(wěn)定系數(shù))代替。b(A)0.8 (B)0.7 (C)0.6 (D)0.5h36、對于組合梁的腹板，若0t

＝100，按要求應(yīng)（ 。w(A)無需配置加勁肋 (B)配置橫向加勁肋配置縱向、橫向加勁肋 (D)配置縱向、橫向和短加勁肋235f235fy37tw可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋(C)可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋

>170

（ 。(D)可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向加勁肋235f235fy38、工字形截面梁腹板高厚比0tw

＝100

時，梁腹板可能（ 。(A)(B)因彎曲正應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋(C)因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋39、當無集中荷載作用時，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（ 。(A)豎向剪力 (B)豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用(C)水平剪力 (D)壓力二、填空題1、驗算一根梁的安全實用性應(yīng)考幾個方面。2、梁截面高度的確定應(yīng)考慮三種參考高度，是指確定的 ；確定；由 確定。3、梁腹板中，設(shè)加勁肋對防引起的局部失穩(wěn)效，設(shè)加勁肋對防引起的局部失穩(wěn)有效。14、梁整體穩(wěn)定判別式l1b1

l1

是 ，b1

是 。5、橫向加勁肋按其作用可分兩種。6、當

h0h0t

但小于170 時，應(yīng)在梁的腹板上配 235fy235fy235fy7、在工字形梁彎矩、剪力都比較大的截面中，除了要驗算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外，還要在 處驗算折算應(yīng)力。8I時，腹板將作用下失去局部穩(wěn)定。

h235fy235fy≤ 235fy235fytw9、受均布荷載作用的簡支梁，如要改變截面，應(yīng)在距支座處改變面較為經(jīng)濟。10、組合梁當

h0大于 時，除配置橫向加勁肋外，在彎矩大的受壓區(qū)應(yīng)tw配置縱向加勁肋。M、梁的正應(yīng)力計算公式為： X ≤f，式中： 是 ，W 是 W x nxx nx 。12、對承受靜力荷載或間接承受動力荷載的鋼梁，允許考慮部分截面發(fā)展塑性變形，計算中引。13、按構(gòu)造要求，組合梁腹板橫向加勁肋間距不得小。14、組合梁腹板的縱向加勁肋與受壓翼緣的距離應(yīng)之間。15、當組合梁腹板高厚比

h0時，對一般梁可不配置加勁肋。tw16、考慮梁的塑性發(fā)展進行強度計算時，應(yīng)當滿足的主要條件有17、單向受彎梁變形狀態(tài)轉(zhuǎn)變變形狀態(tài)時的象稱為整體失穩(wěn)。18、提高梁整體穩(wěn)定的措施主要。1(1(t4.4hy1)219

為 [b b b 2Wy x

] b f by考慮的，b

考慮的。20、影響梁彎扭屈曲臨界彎矩的主要因素 21、工字形截面的鋼梁翼緣的寬厚比限值是根確定的，腹板的局失穩(wěn)準則是（ 。22、梁翼緣寬度的確定主要考。23、支承加勁肋的設(shè)計應(yīng)進的驗算。24、當荷載作用在梁翼緣時，梁整體穩(wěn)定性較高。25、當梁整體穩(wěn)定系數(shù)b

>0.6時，材料進工作階段。這時，梁的整體穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)采。三、簡答題1、梁的類型有哪些？如何分類？2、梁的強度、剛度如何驗算？3、梁如何喪失整體穩(wěn)定？整體穩(wěn)定性與哪些因素有關(guān)？4、梁的整體穩(wěn)定如何驗算？提高梁的整體穩(wěn)定性可采用哪些措施？5、梁受壓翼緣和腹板的局部穩(wěn)定如何保證？腹板加勁肋的種類及配置規(guī)定？6、實腹梁的構(gòu)造特點？梁截面沿長度改變的設(shè)計原則？四、計算題1l 5ql已知：[]

, 250 384EI

E2.06105N/mm2x-10×150x x－8×5006000 -10×1502、一工字形截面梁繞強軸受力，截面尺寸如圖，當梁某一截面所受彎矩M=400kN·m、剪力V=580kN時，試驗算梁在該截面處的強度是否滿足要求。已知鋼材為Q235B，f=215N/mm2，fv=125N/mm2。3、圖3所示簡支梁長12m，鋼材為Q235（f215Nmm2,fv

125Nmm2采用如圖，梁的自重為149.2×9.8＝1463N/m，截面積A=2，I 268193cm4，W 5128cm3，S 2987cm3，t 8。梁上集中荷x nx x w載如圖所示（單位k。試驗算此梁的正應(yīng)力和支座處剪應(yīng)力。荷載分項系數(shù)為1.，截面塑性發(fā)展系數(shù) 1.05， 1.20（15分）x y6章拉彎和壓彎構(gòu)件一、選擇題1、彎矩作用在實軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進行（ ）和綴材的計算。(A)強度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定(B)彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外穩(wěn)定性(D)2、鋼結(jié)構(gòu)實腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計一般應(yīng)進行的計算內(nèi)容為（ 。(A)強度、彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(B)(C)強度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(D)3、實腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗算公式中的γ主要是考慮（ 。(A)截面塑性發(fā)展對承載力的影響 (B)殘余應(yīng)力的影響(C)初偏心的影響 (D)初彎矩的影響N M4、實腹式偏心受壓柱平面內(nèi)整體穩(wěn)定計算公式

mx

≤f中 為（ ）.mx

A x

Wx

0.8NN )Ex等效彎矩系數(shù) 等穩(wěn)定系數(shù) (C)等強度系數(shù) (D)等剛度系數(shù)5、圖中構(gòu)件“A”是（。受彎構(gòu)件拉彎構(gòu)件(B)壓彎構(gòu)件(D)可能是受彎構(gòu)件，也可能是壓彎構(gòu)件6、在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式中，軸力項分母里 是（ 。y(A)(B)彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)(C)軸心壓桿兩方面穩(wěn)定系數(shù)的較小者(D)壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)7、單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，一般宜使彎矩（ 。(A)繞非對稱軸作用 (B)繞對稱軸作用(C)繞任意軸作用 (D)視情況繞對稱軸或非對稱軸作用8、單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，當彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)，且使較大翼緣受壓時，構(gòu)件達到臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布（。(A)可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性(C)只在受拉側(cè)出現(xiàn)塑性(B)只在受壓側(cè)出現(xiàn)塑性(D)拉、壓側(cè)都不會出現(xiàn)塑性9、兩根幾何尺寸完全相同的壓彎構(gòu)件，一根端彎矩使之產(chǎn)生反向曲率，一根產(chǎn)生同向率，則前者的穩(wěn)定性比后者的（ 。(A)好 差 (C)無法確定 (D)相10、計算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時，剪力應(yīng)?。?。Af85fy235Af85fAf85fy235Af85fy235

計算的剪力構(gòu)件實際剪力設(shè)計值或由公式V

計算的剪力兩者中之較大值由VdMdx計算值11、承受靜力荷載或間接承受動力荷載的工字形截面，繞強軸彎曲的壓彎構(gòu)件，其強度計算公式中，塑性發(fā)展系數(shù) ?。?。x(A)1.2 (B)1.15 (C)1.05 (D)1.012、工字形截面壓彎構(gòu)件中腹板局部穩(wěn)定驗算公式為（ 。htwh0t

)≤170

h235fy235fy(B) 235fy235fytw235235fyw0≤a0

≤1．6時，h

h235fy0≤(16235fyt 235f235fy

+25) ；當1.6<a0

≤2.0時，

0≤(48at w

-26.2) ；其中，a0

max

min13、工字形截面壓彎構(gòu)件中翼緣局部穩(wěn)定驗算公式為（ 。235fy(A)b≤(10+0．1235fyt

，b為受壓翼緣寬度，t為受壓翼緣厚度(B)(C)(D)

b≤15t235fyb235fytbt

，b為受壓翼緣寬度，t為受壓翼緣厚度235fy，b為受壓翼緣自由外伸寬度，235fy235fy，b為受壓翼緣自由外伸寬度，235fy14、兩端鉸接、單軸對稱的T形截面壓彎構(gòu)件，彎矩作用在截面對稱軸平面并使翼緣受Wx 1x0.8Nmx xWx 1x0.8Nmx xN )ExNAxNA MNA MWx 2x(11.25NNmx x)ExⅡ.A

mx x Ⅲ. ≤fWx b 1xN M1xmxxNN )]xExx

≤f等公式的（ ）進行整體穩(wěn)定計算。A(A)Ⅰ，Ⅲ，Ⅱ <B)Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ (C)Ⅰ，Ⅱ，Ⅳ (D) Ⅰ，Ⅲ，Ⅳ二、填空題、實腹式偏心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，包括彎矩 的穩(wěn)定和彎矩 的穩(wěn)定。、對于直接承受動力荷載作用的實腹式偏心受力構(gòu)件，其強度承載能力是以

NMx≤fA Wn nx、偏心壓桿為單軸對稱截面，如圖所示，彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)，且使 側(cè)承受較大壓力時，該偏心壓桿的受力才是合理的。4、保證拉彎、壓彎構(gòu)件的剛度是驗算。5、格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞虛軸彎曲時，除了計算平面內(nèi)整體穩(wěn)定外，還要對綴條式壓彎構(gòu)的單肢按 計算穩(wěn)定性，對綴板式壓彎構(gòu)件的單肢按 計算穩(wěn)定性。6、綴條格構(gòu)式壓彎構(gòu)件單肢穩(wěn)定計算時，單肢在綴條平面內(nèi)的計算長度取 ，而在綴條平面外則之間的距離。7、引入等效彎矩系數(shù)的原因，是。N8、計算實腹式偏心壓桿彎矩作用在平面內(nèi)穩(wěn)定的公式是 N

Mmx xA x

Wx

0.8NN )Ex≤ f x

表示 ，

表示 ，W 表示Ex 1x 。9、當偏心彎矩作用在截面最大剛度平面內(nèi)時，實腹式偏心受壓構(gòu)件有可能向平面外 而破壞。10偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定的計算公式是：N Mmx

≤f，式中：

是 ，

的表達式表示A x

Wx

0.8NN ) mx nxEx 。、實腹式拉彎構(gòu)件的截面出現(xiàn) 是構(gòu)件承載能力的極限狀態(tài)。但對格構(gòu)式拉彎構(gòu)件或冷彎薄壁型鋼截面的拉彎構(gòu)件，將截面 視為構(gòu)件的限狀態(tài)。 ·12、格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞實軸彎曲時，采用 理論確定臨界力。為了限變形過大，只允許截塑性發(fā)展。13、格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞虛軸受彎時，以截屈服為設(shè)計準則。三、簡答題1、偏心受力構(gòu)件有哪些種類和截面形式？2、偏心受力構(gòu)件各需驗算哪幾個方面的內(nèi)容？3、實腹式偏心受壓構(gòu)件的計算特點？公式中各符號的意義及取值原則？4、格構(gòu)式偏心受壓構(gòu)件的計算特點？5、實腹式偏心受壓柱柱頭的傳力和計算特點？三、計算題1承受的荷載設(shè)計值為N880kN，跨中橫向集中力為F180kN。構(gòu)件長度l10m，材料用Q235－B.F鋼。試校核截面的強度、剛度。5000 5000 400y14FN 10000

x x500814yb'2、某焊接工字形截面壓彎構(gòu)件，翼緣板2－300ⅹ14，腹板1－560ⅹ10，截面翼緣為剪切邊，鋼材為Q345鋼。兩端鉸接，長度為，承受的軸心壓力設(shè)計值為在桿的中央有一橫向集中荷載設(shè)計值有一個支撐點，如圖所示。試驗算此構(gòu)件的強度和穩(wěn)定是否滿足要求。7章單層工業(yè)廠房鋼結(jié)構(gòu)一、選擇題1、圖示為角鋼與鋼板連接、角鋼肢尖與鋼板間的側(cè)面角焊縫焊腳尺寸為（ ）5mm B．6mm C．8mm D．9mm2、鋼屋蓋結(jié)構(gòu)的支撐系統(tǒng)必須設(shè)有（，以保證屋蓋結(jié)構(gòu)的整體性、空間穩(wěn)定性；A．屋架上弦橫向支撐，豎向支撐，系桿屋架上弦橫向支撐，豎向支撐C．屋架上、下弦橫向支撐，豎向支撐，系桿D3、與無檁屋蓋相比，下( )不是有檁屋蓋的特點。4、設(shè)節(jié)點間桿件的幾何長度為l，則屋架的支座斜桿和支座豎桿在屋架平面內(nèi)的計算度為( 。A.l B.l C.l D.2l5、屋架中，對雙角鋼組成的十字形截面桿件或單角鋼桿件，當這些桿件不是支座斜桿支座豎桿時，它們在斜平面內(nèi)的計算長度( )(設(shè)桿件幾何長度為l)。A.l B.l C.l D.2l6、為了保證兩個角鋼組成的T形截面共同工作，在兩個角鋼肢背之間應(yīng)設(shè)置墊板，壓的墊板間距應(yīng)不大于40i1，拉桿的墊板間距應(yīng)不大于80i1，其中單肢角鋼繞自身1-1軸的回轉(zhuǎn)半徑為i1，這里的1-1軸指的是下列哪種情( )。A B C D7、梯形鋼屋架節(jié)點板的厚度是根據(jù)下列哪一項來確定( 。8、如輕型鋼屋架上弦桿的節(jié)間距為l，其平面外長細比應(yīng)取（ 。（A）l （B）l （C）l 側(cè)向支撐點間距9、梯形鋼屋架受壓桿件，其合理截面形式，應(yīng)使所選截面盡量滿足的要求（ 。（A）等穩(wěn)定 （B）等剛度 等強度 （D）計算長度相等10、梯形鋼屋架節(jié)點板的厚度，是根據(jù)（ ）選定的。（A）支座豎桿中的內(nèi)力 （B）下弦桿中的最大內(nèi)力（C）上弦桿中的最大內(nèi)力 （D）腹桿中的最大內(nèi)力、屋架下弦向水平支撐一般布置在屋架的（ 。（A）端豎桿處 （B）下弦中間 （C）下弦端節(jié)間 （D）斜腹桿處12、屋蓋中設(shè)置的剛性系桿（ 。（A）可為受壓 （B）只能受拉 （C）可以受彎 可以受壓和受彎13、桁架弦桿在桁架平面外的計算長度應(yīng)?。?。（A）桿件的幾何長度 （B）弦桿側(cè)向支撐點之間的距離（C）弦桿節(jié)間長度 （D）檀條之間的距離14、梯形屋架的端斜桿的受大節(jié)間荷載作用的屋架上弦桿的合理截面形式是兩個（。（A）等肢角鋼相連 不等到肢角鋼相連不等肢角鋼長肢相連 等肢角鋼十字相連15、當桁桿件用節(jié)點板連接并承受靜力荷載時，弦桿與腹桿、腹桿與腹桿之間的間隙不宜小于（ 。（A）10 （B）20 （C）30 16、屋架上弦橫向水平支撐之間的距離不宜大于（ 。（A）120m （B）80m （C）60m （D）40m二、填空題1、鋼屋蓋的 和空間整體性是由屋蓋支撐系統(tǒng)保證的。2、屋蓋結(jié)構(gòu)根據(jù)屋面材料和屋面結(jié)構(gòu)布置情況的不同，可分為：和 兩類。3、相鄰兩屋架之間構(gòu)成一個空間穩(wěn)定體系，是由其間的上弦橫向水平支撐和下弦 及兩端和跨中的豎直面支撐組成的。4、當鋼屋架上弦作用有非節(jié)點荷載時，上弦桿應(yīng)進行設(shè)計。5、鋼屋蓋支撐體系由 、 、下弦縱水平支撐、和系桿其中系桿可分為剛性系桿和柔性系桿剛性系桿按計，柔性系桿按設(shè)計。6、垂直于屋面坡度放置的檀條，按構(gòu)件計算。7定。8、弦桿在屋架平面外的計算長度等于弦桿之間的距離。9、屋架的外形應(yīng)與相適應(yīng)。同時，屋架的外形應(yīng)考慮在制造簡單的條件下盡量與接近，使弦桿的內(nèi)力差別較小。三、簡答題1、單層廠房結(jié)構(gòu)的組成、屋蓋結(jié)構(gòu)體系有哪些？2、廠房的支撐有哪幾種？其作用是什么？怎樣布置？3、鋼屋架的類型、外形、腹桿布置有哪些？4、屋架的荷載匯集、桿件的內(nèi)力計算與組合的特點？5、桿件的計算長度如何確定？其截面選擇及墊板布置有哪些原則？6、節(jié)點設(shè)計的步驟是什么？節(jié)點設(shè)計有哪些要求和特點？7、屋架施工圖繪制的步驟是什么？8、吊車梁的設(shè)計特點？9、為什么梯形屋架除按全跨荷載計算外，還要按半跨荷載進行計算？鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理作業(yè)答案3-1.圖3－71200mm10mm,承受軸拉力靜載設(shè)計值Q235E43型，手工焊，試設(shè)計：用對接焊縫（直縫或斜縫）連接，采用引弧施焊。（要求確定拼接板尺寸及焊角尺寸。解：t（1）.設(shè)焊縫質(zhì)量為三級，則查表1－4得?w=185N/mm2L=300mm.tW焊縫正應(yīng)力

550103

183.33N 185 NL t 30010W

mm2

mm2故強度滿足要求可行。（2）.為保證施焊需，取蓋板寬b=B-2X20=300-40=260 mm.按蓋板與構(gòu)件等強度原則，計算蓋板厚度為t1Bt3001022605.77mm按構(gòu)造要求確定焊角高hf為t10h =t10fminfh t 5.77mm,取h=6mmffmsx 1取蓋板截面為2606mm2,則端縫承載力為N12bhBe f

fwt則N122600.761.22160426316.8kN接縫一側(cè)一條焊縫需要長度NN1

55040975103L 5 557mmW 40.7hf

ft

40.76160取LW=60mm.則蓋板全長為：L2LW

1026010130mm3-3．3-73所示焊接工形截面梁，在腹板上設(shè)置一條工廠對接焊縫，梁拼接處承受內(nèi)力為M2500kNm，鋼材為Q235鋼，焊條為E43量標準，試驗算拼接焊縫強度（V可假定全部由腹板承擔(dān)，彎矩按I剛度比分配，即M wM）w I解：

w215N/mm2，t

w215N/mm2，c

w125N/mm2v計算焊縫截面特征值1 I 1.012032402612 144000595360739360cm4121I 1.01203144000cm4w 12A 1201120cm2w驗算正應(yīng)力I

144000M wM2500 486.9kNmw I 739360 Mw

486.9106 202.9N/mm2

215N/mm2滿足w W 144000104w

/600驗算剪應(yīng)力V 500103 41.7N/mm2125N/mm2滿足w A 120102w驗算折算應(yīng)力222w w202.92341.72

215.4N/mm21.1215236N/mm2滿足要求圖3-74所示一柱間支撐與柱的連接節(jié)點，支撐桿承受軸拉力設(shè)計值N300kN2L80×6Q235E43支撐與節(jié)點板采用角焊縫相連，焊腳尺寸見圖，試確定焊縫長度。節(jié)點板與端板用兩條角焊縫相連，試演算該連接焊縫強度。解：1-4

w160N/mm2f采用兩邊圍焊，肢背、肢尖的受力為N1K1N0.7300210kNN2K2N0.330090kN據(jù)題設(shè)焊腳高度為hf18mmhf26mm計算肢背、肢尖所需焊縫長度為L

5 210103 5122mm20.7hf1NL 1N

fw 20.78160f5 210103 572mmw2 20.7h ff2 f

20.76160構(gòu)件端部按要求做成2h 繞角焊，故不再加5mmfNN1計算焊縫強度：N

180kN、豎向剪力V1180103

240kNNV

120.7hfV1

32.8N/mm2L 20.78490w240103 43.7N/mm220.7hLf wN2 V2f

20.78

32.8232.821.22 43.72

160N/mm2（滿足）3－5.3－75所示雙板牛腿與柱的焊縫連接強度。已知牛腿承受靜力集F=200kN16Mn,E50,手工焊，焊角尺寸解：1－4

fw200Nf

mm2位置和截面特征值。30073.521937103.5Xc 300721937

59.77mmr 20759.77147.23mmx30014ry 2 mm1571 1XI 127314321937153.52 2127319581735733.34mm4X1 1952 1 I 2 719337195147.23 73314314759.77Y 12

2 12 22038007.07mm41V＝F＝2200100kNTFL100147.2334723kNmmA處應(yīng)力為V V 100103 22NVAY AW

30072193

mm2Try

34723103147.23 NT 49.26AY I IX YTry

81735733.3422038007.0734723103157

N

mm2T 52.53AX I IX Y

81735733.3422038007.07

mm2TTAX2TAYV21.22AY所以強度滿足要求。

78.54

mm2

fwf

200

mm23-6.的雙蓋板連接改用M20C螺栓的數(shù)目及排列形式，驗算板件凈截面強度。解：螺栓直徑d=20mm，孔徑d0=.1－6

b130Nv

mm