2019年整理預應力混凝土連續(xù)梁設計計算書

預應力混凝土連續(xù)梁設計計算書1.地形、地貌、氣象、工程地質及水文地質、地震烈度等自然情況 （1）氣象：天津地區(qū)氣候屬于暖溫帶亞濕潤大陸性季風氣候區(qū)，部分地區(qū)受海洋氣候影響。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大風頻繁，夏季炎熱多雨，雨量集中，秋季冷暖變化顯著。年000平均氣溫12.2C,最冷月平均氣溫-4C,七月平均氣溫26.4C。2）工程地質：天津地鐵一號線經(jīng)過地區(qū)處于海河沖積平原上，地形平坦，地勢低平，地下水位埋深較淺，沿線分布了較多的粉砂、細砂、粉土，均為地震可液化層，局部地段具有地震液化現(xiàn)象。沿線地層簡單，第四系地層廣泛發(fā)育，地層分布從上到下依次為人工堆積層、新近沉積層、上部陸相層、第一海相層、中上部陸相層、上部及中上部地層廣泛發(fā)育沉積有十幾米厚的軟土。a.人工填土層，厚度5m，?k=1KPa；15m,15m,?k=150KPa；15m，?k=18KPa；10m，?k=190KPa。粉質黏土，密實，厚度粉質黏土，密實，厚度第一章方案比選，從安全、功能、經(jīng)濟、美觀、一、橋型方案比選G橋梁的形式可考慮拱橋、梁橋、梁拱組合橋和斜拉橋。任選三種作比較N，從安全、功能、經(jīng)濟、美觀、施工、占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。 O橋梁設計原則LU1．適用性HZ通車等要求。建成的橋梁應保證使用年限，并便于檢查和維修。TOC\o"1-5"\h\z2．舒適與安全性 W.現(xiàn)代橋梁設計越來越強調(diào)舒適度，要控制橋梁的豎向與橫向振幅，避免車輛在橋上振動與沖擊。整個W橋跨結構及各部分構件，在制造、運輸、安裝和使用過程中應具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。3．經(jīng)濟性 W設計的經(jīng)濟性一般應占首位。經(jīng)濟性應綜合發(fā)展遠景及將來的養(yǎng)護和維修等費用。網(wǎng)工藝技術和施工機械、和施工安全。設備，以利于減少勞動強度，筑加快施工進度，保證工程質量橋梁設計應體現(xiàn)現(xiàn)代橋梁建設的新龍技術。應便于制造和架設，應盡量采用先進5．美觀一座橋梁，尤其是座落于城市的橋梁應具有優(yōu)美的外形，應與周圍的景致相協(xié)調(diào)。合理的結構布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應把美觀片面的理解為豪華的裝飾。應根據(jù)上述原則，對橋梁作出綜合評估。梁橋梁式橋是指其結構在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力的橋梁。預應力混凝土梁式橋受力明確，理論計算較簡單，設計和施工的方法日臻完善和成熟。預應力混凝土梁式橋具有以下主要特征：1）混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，成本較低；2）結構造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結構； 3）結構的耐久性和耐火性較好，建成后維修費用較少；4）結構的整體性好，剛度較大，變性較?。?5）可采用預制方式建造，將橋梁的構件標準化，進而實現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)； 6）結構自重較大，自重耗掉大部分材料的強度，因而大大限制其跨越能 力；7）預應力混凝土梁式橋可有效利用高強度材料，并明顯降低自重所占全部設計荷載的比重，既節(jié)省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲勞的能力；8）預應力混凝土梁式橋所采用的預應力技術為122橋梁裝配式結構提供了最有效的拼裝手段，通過施加縱向、橫向預應力，使裝配式結構集成整體，進一步擴大了裝配式結構的應用范圍。拱橋拱橋的靜力特點是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反2力的作用，拱的彎矩大大減少。如在均布荷載 q的作用下，簡直梁的跨中彎矩為 qL/8，全梁的彎矩圖呈拋物線形，而拱軸為拋物線形的三鉸拱的任何截面彎矩均為零，拱只受軸向壓力。設計得合理的拱軸，主要承受壓力，彎矩、剪力均較小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受壓力的結構，因而可以充分利用抗拉性能較差、抗壓性能較好的石料，混凝土等來建造。石拱對石料的要求較高，石料加工、開采與砌筑費工，現(xiàn)在已很少采用。由墩、臺承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺和地基必須承受拱端的強大推力，因而修建推力拱橋要求有良好的地基。對于多跨連續(xù)拱橋，為防止其中一跨破壞而影響全橋，還要采取特殊的措施，或設置單向推力墩以承受不平衡的推力。由于天津地鐵一號線所建位置地質情況是軟土地基，故不考慮此橋型。M軟土地基上建造拱橋，存在橋臺抵抗水平推力的薄弱環(huán)節(jié)。為此采用大0軟土地基上建造拱橋，存在橋臺抵抗水平推力的薄弱環(huán)節(jié)。為此采用大0噸位預應力筋以承擔拱的水廉，同時橋型美觀，反映出力與美的統(tǒng)一、結構形式與環(huán)境的和諧,GN跨彈性支撐梁，梁內(nèi)彎矩與橋梁的跨度，現(xiàn)在還沒有其他類型的橋梁的跨度能超主梁抗彎、抗扭剛度，在動力特性上一般遠勝于懸索橋。懸索橋的主纜為承重索，它通過吊索吊住加勁梁,索兩端錨于地面，稱地錨體系。廉，同時橋型美觀，反映出力與美的統(tǒng)一、結構形式與環(huán)境的和諧,GN跨彈性支撐梁，梁內(nèi)彎矩與橋梁的跨度，現(xiàn)在還沒有其他類型的橋梁的跨度能超主梁抗彎、抗扭剛度，在動力特性上一般遠勝于懸索橋。懸索橋的主纜為承重索，它通過吊索吊住加勁梁,索兩端錨于地面，稱地錨體系。W斜拉橋具有施工方便、橋型美觀、用料省、主梁高度小、梁底直線容易滿足通航和排洪要求、動力性W能好的優(yōu)點，發(fā)展非常迅速，跨徑不斷增大。但實際跨度不大，此橋型不予考慮。W目前我國城市軌道交通高架橋結構一般考慮簡支梁和連續(xù)梁結構形式。簡支梁受力明確，受無縫鋼軌網(wǎng)小,設計施工易標準化、簡單化；但其梁高較大，景觀稍龍與同等跨度的簡支梁相比，可以降低梁高，節(jié)省工程數(shù)其結構剛度大，具有良好的動力特性以及減震降噪作用，使行因溫度變化產(chǎn)生的附加力、特殊力的影響差，行車條件也不如連續(xù)梁。連續(xù)梁結構量，有利于爭取橋下凈空，并改善景觀;平推力；預應力筋的寄體是系梁，即加勁縱梁，從而以梁式橋為基體，按各種梁橋的彎矩包絡圖用拱來加強。這樣可以使橋梁結構輕型化，同時能提高這類橋梁的跨越能力。這類橋梁不僅技術經(jīng)濟指標先進、造價低C增加了城市的景觀。斜拉橋斜拉橋的特點是依靠固定與索塔的斜拉索支撐梁跨，梁是多基本無關，而與拉索的間距有關。他們適用于大跨、特大跨度橋梁o過他們。車平穩(wěn)舒適，后期的維修養(yǎng)護工作也較少。從城市 美學效果來看，連續(xù)梁造型輕巧、平整、線路流暢，將給城市增色不少。 但連續(xù)梁對基礎沉降要求嚴格，特別是由于聯(lián)長較大，橋上無縫鋼軌因溫度變化而產(chǎn)生的水平力很大，使 得梁體與墩臺之間的受力十分復雜，加大了設計難度?？紤]到天津地鐵工程地質條件，綜合考慮，采用連 續(xù)梁結構作為高架區(qū)間的標準型式。連續(xù)梁橋梁拱組合橋比較項目主橋跨橋型主橋跨結構特點建筑造型養(yǎng)護維修量設計技術水平施工技術33方案比選第一方案預應力混凝土連續(xù)梁預應力混凝土連續(xù)第一方案預應力混凝土簡直梁在垂直何載的作用梁橋在垂直何載的下，其支座僅產(chǎn)生作用下，其支座僅垂直反力，而無水產(chǎn)生垂直反力，而平推力。結構造型無水平推力。結構靈活，整體性好，造型靈活，可模型剛度較大，好，可根據(jù)使用要其跨徑較??；且簡求澆鑄成各種形狀直梁梁高較大，與的結構，整體性好，剛度較大，變性較城市的景觀不協(xié)調(diào)小。受力明確，理O論計算較簡單，設計和施工的方法日C臻完善和成熟GN側面上看線條明O晰，與當?shù)氐牡匦蜭晰，但比較單調(diào)，配合，顯得美觀大U與景觀配合很不協(xié)方H 調(diào)。Z小W小經(jīng)驗較豐冨，國內(nèi)W經(jīng)驗豐冨，國內(nèi)先先進水平W進水平滿堂支架法：結構不發(fā)生體系轉換，預制T型構件，運網(wǎng)至施工地點，采用不引起恒應徐筋二混凝土現(xiàn)澆，將T龍以一次布置，集中型梁連接，其特點外型簡單、制造方筑張拉等優(yōu)點。施工便，整體性好難度一般較短較短第三方案梁拱組合橋軟土地基上建造拱橋，存在橋臺抵抗水平推力的薄弱環(huán)節(jié)。為此采用大噸位預應力筋以承擔拱的水平推力；預應力筋的寄體是系梁，即加勁縱梁，從而以梁式橋為基M體，按各種梁橋的彎矩包絡圖用拱來加強。這樣可以使橋梁結構輕型化，同時能提高這類橋梁的跨越能力跨徑較大，線條非常美，與環(huán)境和諧，增加了城市的景觀較大經(jīng)驗一般，國內(nèi)一般水平轉體施工法：對周圍的影響較小，將結構分開建造，再最后合攏，可加快工期，是近十年來新興的施工方法，施工難度較大較長由上表可知，根據(jù)天津地鐵一號線的情況，結合橋梁設計原則，選擇第一方案經(jīng)濟上比第三方案好；跨徑上滿足要求，景觀與環(huán)境協(xié)調(diào)，比第二方案好；工期上較短，對整個工程進度來說不會受其影響；施工難度較小，針對當?shù)氐刭|情況，采用樁基，加強基礎強度。所以選擇第一方案作為首選。,對橋下二、梁部截面形式梁部截面形式考慮了箱形梁、組合箱梁、槽型梁、T,對橋下，增簡直組合箱梁結構整體性強，抗扭剛度大，適應性強。雙箱梁預制吊裝，鋪預制板，重量輕。但從橋下看,，增槽型梁為下承式結構，其主要優(yōu)點是造型輕巧美觀，線路建筑高度最低 ，且兩側的主梁可起到部分隔聲屏障的作用，但下承式混凝土結構受力不很合理，受拉區(qū)混凝土即車道板圬工量大，受壓區(qū)混凝土圬工量小，梁體多以受壓區(qū)（上翼緣）壓潰為主要特征，不能充分發(fā)揮鋼及混凝土材料的性能。同時，由于結構為開口截面，結構剛度及抗扭性較差，而且需要較大的技術儲備才能實現(xiàn)。T型梁結構受力明確，設計及施工經(jīng)驗成熟 ，跨越能力大，施工可采用預制吊裝的方法，施工進度較快。該方案建筑結構高度最高，由于梁底部呈網(wǎng)狀 ，景觀效果差。同時，其帽梁雖較槽型梁方案短些，但較其他梁型長，設計時其帽梁也須設計成預應力鋼筋混凝土帽梁，另外預制和吊裝的實施過程也存在著與其他預制梁同樣的問題。相比之下，箱型梁抗扭剛度大，整體受力和動力穩(wěn)定性能好，外觀簡潔，適應性強，在直線、曲線、返線及過渡線等區(qū)間段均可采用，且施工技術成熟，造價適中。因此，結合工程特點和施工條件，選擇連續(xù)箱型梁。箱型梁截面圖如下：MOUHOUH龍正面 側面本設計經(jīng)方案比選后采用三跨龍正面 側面本設計經(jīng)方案比選后采用三跨Z空心橋墩適用于橋長而谷深的橋梁，這樣可減少很大的圬工。柱式橋墩是目前公路橋梁、橋寬較大的城市橋梁和立交橋及中小跨度鐵路旱橋中廣泛采用的橋墩形W式。這種橋墩既可以減輕墩身重量、節(jié)省圬工材料，又比較美觀、結構輕巧，橋下通視情況良好。W輕型橋墩適用于小跨度、低墩以及三孔以下（全橋長不大于 20m）的公路橋梁。輕型橋墩可減少圬工W材料，獲得較好的經(jīng)濟效益。在地質不良地段、路基穩(wěn)定不能保證時，不宜采用輕型橋墩。拼裝式橋墩可提高施工質量、縮短施工周期、減輕勞動強度，使橋梁建設向結構輕型化、制造工廠化及施工機械化發(fā)展。適用于交通較為方便、同類橋墩數(shù)量多的長大干線中的中小跨度橋梁工點。網(wǎng)由上面的解釋可知，柱式橋墩是最合適的墩型，與天津地鐵一號線的要求非常吻合。所以選擇柱式橋墩。一聯(lián)預應力混凝土等截面連續(xù)梁結構，全長 100m。根據(jù)橋下通航凈容要求，主跨徑定為40m。5555上部結構根據(jù)通行2個車道要求，采用單箱雙室箱型梁，箱寬8.8m。1.主跨徑的擬定主跨徑定為40m，邊跨跨徑根據(jù)國內(nèi)外已有經(jīng)驗，為主跨的 0.5~0.8倍，采用0.75倍的中跨徑，即30m，則全聯(lián)跨徑為：30+40+30=100(m)2?主梁尺寸擬定(跨中截面)(1)主梁高度預應力混凝土連續(xù)梁橋的主梁高度與起跨徑之比通常在 115?125之間，標準設計中，高跨比約在TOC\o"1-5"\h\z118?119，當建筑高度不受限制時，增大梁高是比較經(jīng)濟的方案。可以節(jié)省預應力鋼束布置用量，加大 深高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限。根據(jù)橋下通車線路情況，并且為達到美觀的效果，取梁高為 2m,這樣高跨比為240=120，位于115?125之間，符合要求。M(2)細部尺寸 。在跨中處頂板厚取20cm，底板厚取30cm，腹板厚取60cm；支座處為便于C配置預應力筋，頂板厚取30cm，底板厚取@m腹板厚取00m端部為了布設錨具，因此將腹板具體尺寸見下圖：厚度設定為100cm。GW橋梁設計荷載根據(jù)規(guī)范規(guī)定荷載等級為底板厚取@m腹板厚取00m端部為了布設錨具，因此將腹板具體尺寸見下圖：厚度設定為100cm。GW橋梁設計荷載根據(jù)規(guī)范規(guī)定荷載等級為輕軌車輛，如下圖:z.H-gl

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?I急嗑rr.￡歎.M?K.I>津-xf--、主梁內(nèi)力計算根據(jù)梁跨結構縱斷面的布置，并通過對移動荷載作用最不利位置，確定控制截面F畫出內(nèi)力包絡圖』。1於妙;H.己A:Wm3 .■■1073 ■.：比3、J93MO力組合，（一）恒載內(nèi)力計算1.第一期恒載（結構自重）恒載集度(A80A210A3G10)255468.0623cm25.5468m253KN/mA3則:Gi(5.5468O269891.9952cmLUH226.8992m26.223m806.8992106.223Z10)2514374.15KNg9 14374.1543.7KN /m11L1002.第二期恒載W包括結構自重、橋面二一期何載按65KN/m計。（二）活載內(nèi)力計算網(wǎng)活載取重車荷載及輕車荷載，如下圖:&.Mioz

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ZYM活載-計算時，為六節(jié)車廂。可分為八種情況作用在橋梁上。1J10.3B.210,?1陰￡0,20加B.310.?4&10J10,3?,3（三） 支座位移引起的內(nèi)力計算 由于各個支座處的豎向支座反力和地質條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對支座沉降TOC\o"1-5"\h\z特別敏感的結構，所以由它引起的內(nèi)力是構成內(nèi)力的重要組成部分。其具體計算方法是：三跨連續(xù)梁的四 個支點中的每個支點分別下沉 1cm，其余的支點不動，所得到的內(nèi)力進行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。（四） 荷載組合及內(nèi)力包絡圖 首先求出在自重和二期荷載及其共同作用下而產(chǎn)生的梁體內(nèi)力。 梁體截面分布圖：T”11 國 13 14 戸…?…1……二…一:…一二一…二一…一7—&一―91—1工…丄上…丄巨….1左……[…二……：……一:……一:一……二……:一……利用Midas橋梁計算軟件建模，將其平分為 40個單元，每單元2^5m，將單位集中荷載1在梁體上移 戸動，畫岀其各節(jié)點的影響線，影響線確定后，將移動荷載作用在最大處，由此來計算岀移動荷載在最不利位置而產(chǎn)生的梁體的內(nèi)力。其具體計算過程如下：自重作用下梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：將1/4跨截面、跨中截面和支座截面的數(shù)據(jù)列于下表： MO截面位置剪力KN彎矩CKNm端部-1609.28.0,,1/4跨截面-436.47G7424.43邊跨跨中截面-599.47N。 6813.18支座截面-2900.29L -18022.07跨中截面0.92U 9887.41ZH檢算過程：分析：將梁體視為二次超靜定結構，其計算簡圖如下：由上面計算可以知道，自重作用在梁上的荷載集度為:作用簡圖如圖:網(wǎng)qi 143.74<N/m龍筑il'1根據(jù)力法求解，將兩側的支座假設定為單位作用力 根據(jù)力法求解，將兩側的支座假設定為單位作用力 1下，簡直梁的彎矩圖分別為:根據(jù)力法求解，將兩側的支座假設定為單位作用力 根據(jù)力法求解，將兩側的支座假設定為單位作用力 1下，簡直梁的彎矩圖分別為:30KN/m左側作用單位力1時的彎矩在自重作用下，支座處的支座反力為:Ri=R2=7187KNM0liX「22X2+?X1=1763.5CNM2d123030111=1s(X2*x40X20=—(900012000=/EIEI22wwEI2Md2S130230 W1822"EI=:EI(2X20+2X4X20=EI(900+12000=M1M2ds11網(wǎng)6000812=821=/EI=:EI(2X30X4(x10)=EI龍Zif=-16468*3(x45[64683<-40(6468335935)X20x3 2筑=-1455367533060200=-476138751 45?2p=-X64683X3X - [64683X-40 (64683 35935*X20X3 2=-1455367533060200=-4761387521000將以上數(shù)據(jù)代入方程:EIX1+6000X2-

EI6000X1+210EI EI47613875=0EI47613875=0EI2#對墩底的彎矩：M風962.6825.08301715.0KNm3、單孔雙列恒載：Ra Rb205KN815.84列車活載：RR407.9KNA B2制動力或牽引力：按規(guī)范取豎向活載的10%，即：P0.1 1408 112<N與沖擊力冋時計算時:P214087%78.4KN對墩底的彎矩：M78.4 (61.8)611.52CNm mO橫向風力：C對墩底的彎矩：M風962.6825.0830 G1715.08KNmN列車橫向搖擺力： P搖4.25302255KN。UL對墩底的彎矩：M搖1319.632 2639.26KNmH4、雙孔單載Z恒載：RaFB205CKN w'W407.92W列車活載：Ra2 203.96KN制動力或牽引力:按規(guī)范取豎向活載的 10%，即:龍P10.114018224KN與沖擊力同時計算時：P 140167%156.8<N橫向風力：P風106.082.496 70280.8CNm對墩底的彎矩：M風962.6825.08702718.28CNm列車橫向搖擺力：P搖4.2570 297.5KN對墩底的彎矩：M搖297.5(7.82.55)3079.1KN5、雙孔單列空車（不計沖擊，不計搖擺力）恒載： RARb205KNON橫向風力: p風106.08 2.496 70280.8KNm對墩底的彎矩：ULM風962.6825.08702718.28CNZH列車橫向搖擺力:P搖4.25702.595KN407.92列車活載：R203.9&NP0.17016 112KN對墩底的彎矩：M1127.8873&NmA 2制動力或牽引力：按規(guī)范取豎向活載的 10%,即:P風407.92列車活載：R203.9&NP0.17016 112KN對墩底的彎矩：M1127.8873&NmA 2制動力或牽引力：按規(guī)范取豎向活載的 10%,即:P風106.082.49670280.8KNm橫向風力:對墩底的彎矩:M風962.6825.0870 2718.28CNm恒載：RaRb205KN列車活載：MR R 815.84 407.92KNA B 26、雙孔雙列制動力或牽引力：按規(guī)范取豎向活載的 10%，即:PC0.114018224KN與沖擊力同時計算時：F2 140167%156.8CNGW對墩底的彎矩：M搖595(7.8W2.55)6158.25KN424241四、墩底檢驗墩身整體橫向穩(wěn)定性檢算（橫向）表1活載概況雙孔雙列（主力）雙孔雙列（主+附）力及力矩N(KN)M(KN?M)N(KN)M(KN?M)主力橋跨恒載20502050活載反力768.250768.25附加力列車風力358.2梁上風力358.02墩頂合力2818.2502818.25716.2墩頂初始偏心距0716.2/2818.25=0.254墩頂面積4墩頂截面慣性矩4/3墩底面積4墩底截面慣性矩4/3mn2/4墩身平均面積4計算長度16Eo(kPa)2710a —— “0.2 ep/h 0.160.660.4664mEoId/io2 B61.388 10aB916080916080Ncra3/(1a 01.1AoRa)43981.943120主+附KNo5072.95072.91n XmaX=1-KN0/Ncr1.1301.133

墩身受壓穩(wěn)定性的檢算（縱向）表2活載概況單孔單列空車單孔單列雙孔雙列力及力矩NMNMNM主力橋跨恒載205020502050活載反力384.130768.250768.250墩頂合力2655.0103039.1303039.130墩頂初始偏心距000墩頂面積4墩頂截面慣性矩4/3墩底面積4/3墩底截面慣性矩O3122/124/3m2I0/Id1查表得m=n/4墩身平均面積4計算長度16Eo(kPa)62710a 0.1 0.160.2elh0.660.660.664mEId/io直61.388 10aB916080916080916080Na/01aBAR)cr 丿 0a43981.943981.943981.9主力KN0(K2)5310.026078.266078.26主力n 1 xmax=1-KN0/Ncr6、?1主+附nxmax=1-KN0/N「4248.024862.614862.61主+附耳 1xmax=1-KN0/N=r3444443墩底截面應力和偏心檢算(縱向主力 +縱向附加力)表3活載概況單孔單列空車單孔單列雙孔雙列力及力矩NPMNPMNPM主力墩頂合力26550265502655橋墩自重816816816附加力制動力56436.878.4611.5156.81223風力20.790.420.790.420.790.4搖擺力不計不計127.53255951517主+附合計347156436.83471127.5611.534715951517nmmax04856911714墩頂截面合力3471564853471127.569134715951714合力偏心e=M/N(m)0.1400.1990.494容許偏心［e］=0.5s(m)1.002墩底面積A(m)24墩底抵抗矩1.333□N/A2867.8867.8867.8(T2M/W363.8518.31285.5□max(y1□21231.61386.12153.3應力系數(shù)入e/d0.140/2=0.070.199/2=0.0990.494/2=0.247X查表)1“ maxXO11.3R］圬(kPa查表可知［□］圬=5500kPa1.3［□］圬=1.3 5500=7150內(nèi)力計算)墩帽梁內(nèi)力梁截面尺寸h=1800mmb=2000mm柱截面1000mmX2000mm3039.1在墩帽梁配筋時僅需考慮豎向荷載的作用。計算簡圖如下：3039.13039.1分析：此結構為對稱結構，而且力也為正對稱，根據(jù)對稱特性可知：?利用力?法，剪力方向為0。 計算過程：3039.1代入方程:=109.5二-2112.2丁1pEI=-7234.62pEI311X1+&2X2+?1f=045454545得：X1=162.3S21X1+應2為+?2p=030.8最終彎矩圖:六、配筋計)墩帽梁配筋工縱筋配置=跨最大正彎矩為141.6KNm,最大負彎矩為-70.9KNm，混凝土采用CC30,[dw]=10.5MPa,鋼筋采用u級筋，[(Tg]=180MPa,n=15,min=0.15%,4646CC30,[dw]=10.5MPa,鋼筋采用u級筋，[(Tg]=180MPa,n=15,min=0.15%,4646a=a=40mm。2000mmho=h取最大彎矩141.6KNm計算，梁截面尺寸h=1800mm2000mmho=h-a=1760mm內(nèi)力臂Z=0.88Xho=1548.8nm6141.?10=507mm[dg]XZ18X1548.8507驗算應力507尸g= 507 =0.000164<0.15%bh 2000X1548.80所以，構造配筋2A=0.15%X2000<1548.=4646.4mmg15X0.15%=0.02252=0.0225+2X0.02250.0225=0.1916141.4X100.191A(1-—)h 4646.4<(1- —)x1760g30 318.47MPa<18CMPa(滿足要求)18.47MPa<18CMPa(滿足要求)(T ag (T ag =0.29MP缶n(1-a)工箍筋配置剪應力計算d]=10.5MP(滿足要求)W a跨中截面T跨中截面T=_Q=0bZ支座截面=0MP2000X1548.8a=_Q0=_Q0bZ查表，當混凝土標號2000X1548.8C30時3=3039.X10=0.981MPa1.90MPa0.7MPa11[cZl-3]=0.35MPa最大主拉應力 to=0.981MPa>[(TZl-2]