(完整版)5練習(xí)五受彎構(gòu)件-附答案

練習(xí)五受彎構(gòu)件一、選擇題（XX不做要求）1．計(jì)算梁的（A）時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。A）正應(yīng)力B）剪應(yīng)力C）整體穩(wěn)定D）局部穩(wěn)定M2.鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式◎=—中，y（C）。丫W(wǎng)xxnxA）與材料強(qiáng)度有關(guān)B）是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比C）表示截面部分進(jìn)人塑性D）與梁所受荷載有關(guān)）Q345鋼梁的hmin（其他條件3?在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下，Q235鋼梁的最小高度）Q345鋼梁的hmin（其他條件A）大于B）小于C）等于D）不確定梁的最小高度是由（C）控制的。A）強(qiáng)度B）建筑要求C）剛度D）整體穩(wěn)定單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是（C）失穩(wěn)。A）彎曲B）扭轉(zhuǎn)C）彎扭D）都有可能為了提高梁的整體穩(wěn)定，（B）是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。A）增大截面B）增加支撐點(diǎn)，減小10C）設(shè)置橫向加勁肋D）改變荷載作用的位置當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng)（B）。D）增加翼緣的厚度A）設(shè)置縱向加勁肋B）設(shè)置橫向加勁肋CD）增加翼緣的厚度焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止（A）引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋對防止（B）引起的局部失穩(wěn)最有效。A）剪應(yīng)力B）彎曲應(yīng)力C）復(fù)合應(yīng)力D）局部壓應(yīng)力確定梁的經(jīng)濟(jì)高度的原則是（B）。A）制造時(shí)間最短B）用鋼量最省C）最便于施工D）免于變截面的麻煩XX當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)％＞°6時(shí)，用叭代替（Pb主要是因?yàn)椋˙）A）梁的局部穩(wěn)定有影響B(tài)）梁已進(jìn)入彈塑性階段）。C）梁發(fā)生了彎扭變形D）梁的強(qiáng)度降低了）。XX分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)，腹板與翼緣相接處可簡化為（DA）A）自由邊B）簡支邊C）固定邊D）有轉(zhuǎn)動約束的支承邊梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（C）。B）剪應(yīng)力大的區(qū)段DB）剪應(yīng)力大的區(qū)段D）有吊車輪壓的部位C）上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位雙軸對稱工字形截面梁，經(jīng)驗(yàn)算，其強(qiáng)度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能。在其他條件不變的情況下，宜采用下列方案中的（A）。A）增加梁腹板的厚度B）降低梁腹板的高度C）改用強(qiáng)度更高的材料D）設(shè)置側(cè)向支承

14．防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常采取加勁措施，這是為了（D）。A）增加梁截面的慣性矩B）增加截面面積C）改變構(gòu)件的應(yīng)力分布狀態(tài)D）改變邊界約束板件的寬厚比15．工字形鋼梁橫截面上的剪應(yīng)力分布應(yīng)為下圖所示的哪種圖形?（D）16．雙軸對稱工字形截面梁，截面形狀如圖所示，在彎矩和剪力共同作用下，關(guān)于截面中應(yīng)力的說法正確的是（16．雙軸對稱工字形截面梁，截面形狀如圖所示，在彎矩和剪力共同作用下，關(guān)于截面中應(yīng)力的說法正確的是（D）。A）彎曲正應(yīng)力最大的點(diǎn)是3點(diǎn)B）剪應(yīng)力最大的點(diǎn)是2點(diǎn)C）折算應(yīng)力最大的點(diǎn)是1點(diǎn)D）折算應(yīng)力最大的點(diǎn)是2點(diǎn)17．（下圖為一承受固定集中力C）A）①的等截面焊接梁，截面1-1處需驗(yàn)算折算應(yīng)力，其驗(yàn)算部位為B）②17．（下圖為一承受固定集中力C）A）①的等截面焊接梁，截面1-1處需驗(yàn)算折算應(yīng)力，其驗(yàn)算部位為B）②C）③焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是（D）。18．A）提高梁的抗彎強(qiáng)度C）提高梁的整體穩(wěn)定性B）提高梁的抗剪強(qiáng)度D）提高梁的局部穩(wěn)定性iU11D）④x＞在簡支鋼板梁橋中，當(dāng)跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩作用下局部穩(wěn)定不足，需采取加勁構(gòu)造。以下考慮的加勁形式何項(xiàng)為正確?（B）A）橫向加勁肋加密B）縱向加勁肋，設(shè)置在腹板上半部C）縱向加勁，設(shè)置在腹板下半部D）梁不會發(fā)生強(qiáng)度破壞在梁的整體穩(wěn)定計(jì)算，^'1說明設(shè)計(jì)梁（B）A）處于彈性工作階段B）不會喪失整體穩(wěn)定C）梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求D）不會發(fā)生強(qiáng)度破壞

21．梁受固定集中荷載作用：當(dāng)局部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時(shí)，采用（B）是較合理的措施。A）加厚翼緣B）在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋C）增加橫向加勁肋的數(shù)量D）加厚腹板驗(yàn)算工字形截面梁的折算應(yīng)力，公式為:品2+3T2<p^f，式中丁應(yīng)為（D）。A）驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力B）驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和驗(yàn)算點(diǎn)的剪應(yīng)力C）驗(yàn)算截面中的最大剪應(yīng)力和驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力D）驗(yàn)算截面中驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力和剪應(yīng)力b行25工字形梁受壓翼緣寬厚比限值為：-<15，式中切為（A）t\f1yA）受壓翼緣板外伸寬度B）受壓翼緣板全部寬度C）受壓翼緣板全部寬度1/3D）受壓翼緣板的有效寬度跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定不足時(shí)，宜采用（C）。A）A）加大梁的截面積C）加大受壓翼緣板的寬度B）加大梁的高度D）加大腹板的厚度XX25?下列哪種梁的腹板計(jì)算高度可取等于腹板的實(shí)際高度（C）A）熱軋型鋼梁B）冷彎薄壁型鋼梁C）焊接組合梁D）鉚接組合梁<f計(jì)算時(shí)，計(jì)算的M<f計(jì)算時(shí)，計(jì)算的XX26.如圖所示槽鋼檁條（跨中設(shè)一道拉條）的強(qiáng)度按公式一^+廠YWyWxnxxny位置是（DA）位置是（DA）a點(diǎn))。B)b點(diǎn)C)c點(diǎn)D)d點(diǎn)如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以（C）為最佳方案。XX26.鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（D）準(zhǔn)則，實(shí)腹式軸心壓桿腹板局部穩(wěn)定采用（A）準(zhǔn)則。A）腹板局部屈曲應(yīng)力不小于構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力B）腹板實(shí)際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力C）腹板實(shí)際應(yīng)力不小于板的fyD）腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力27.（A）對提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。A）增加腹板厚度B）約束梁端扭轉(zhuǎn)C）設(shè)置平面外支承D）加寬梁翼緣XX28.雙軸對稱截面梁，其強(qiáng)度剛及滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，下列方案比較，應(yīng)采用（C）。A）在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋B）在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋C）在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋D）沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐29．以下圖示各簡支梁，除截面放置和荷載作用位置有所不同以外，其他條件均相同，則以（D）的穩(wěn)定性為最好，（A）的為最差。XX30.對同一根梁，當(dāng)作用不同荷載時(shí)，出現(xiàn)下列四種彎矩（M均等值），以（D）最先出31．約束扭轉(zhuǎn)使梁截面上（C）。A）只產(chǎn)生正應(yīng)力B）只產(chǎn)生剪應(yīng)力C）產(chǎn)生正應(yīng)力，也產(chǎn)生剪應(yīng)力D）不產(chǎn)生任何應(yīng)力lXX32.當(dāng)梁的整體穩(wěn)定判別式廣小于規(guī)范給定數(shù)值時(shí)，可以認(rèn)為其整體穩(wěn)定不必驗(yàn)算，也就是說b1M在匚尸中，可以?。ˋ）W1xA）1.0B）0.6C）1.05D）仍需用公式計(jì)算33．焊接工字形截面簡支梁，當(dāng)（A）時(shí)，整體穩(wěn)定性最好。A）加強(qiáng)受壓翼緣B）加強(qiáng)受拉翼緣C）雙軸對稱D）梁截面沿長度變化XX34.簡支工字形截面梁，當(dāng)（A）時(shí)，其整體穩(wěn)定性最差（按各種情況最大彎矩?cái)?shù)值相同比較）。A）兩端有等值同向曲率彎矩作用B）滿跨有均布荷載作用C）跨中有集中荷載作用D）兩端有等值反向曲率彎矩作用35．雙軸對稱工字形截面簡支梁，跨中有一向下集中荷載作用于腹板平面內(nèi)，作用點(diǎn)位于（B）整體穩(wěn)定性最好。A）形心B）下翼緣C）上翼緣D）形心與上翼緣之間36．工字形或箱形截面梁、柱截面局部穩(wěn)定是通過控制板件的何種參數(shù)并采取何種重要措施來保證

的?的?（C）。A）控制板件的邊長比并加大板件的寬（高）度C）控制板件的寬（高）厚比并增設(shè)板件的加勁肋B）控制板件的應(yīng)力值并減小板件的厚度D）控制板件的寬（高）厚比并加大板件的厚度XX37.為了提高荷載作用在上翼緣的簡支工字形梁的整體穩(wěn)定性，可在梁的（D）加側(cè)向支撐，以減小梁出平面的計(jì)算長度。A）梁腹板高度的1/2處B）靠近梁下翼緣的腹板（1/5?1/4）h0處C）靠近梁上翼緣的腹板（1/5?1/4）h0處D）受壓翼緣處38．一懸臂梁，焊接工字形截面，受向下垂直荷載作用，欲保證此梁的整體穩(wěn)定，側(cè)向支承應(yīng)加在（B）。A）梁的上翼緣B）梁的下翼緣C）梁的中和軸部位D）梁的上翼緣及中和軸部位h51235XX39.配置加勁肋提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力，當(dāng)?＞170時(shí)，（C）tVfwyA）A）可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋C）應(yīng)同時(shí)配置縱向和橫向加勁肋B）只可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋D）增加腹板厚度才是最合理的措施40計(jì)算工字形梁的抗彎強(qiáng)度，用公式市廠40計(jì)算工字形梁的抗彎強(qiáng)度，用公式市廠＜fxnx取人=1.05時(shí)，梁的翼緣外伸肢寬厚比不大于B)。C)(10+0.U)D)9\：C)(10+0.U)D)9\：XX41.—焊接工字形截面簡支梁，材料為Q235,fy=235N/mm2。梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mm和12mm,若考慮腹板穩(wěn)定性，則（B）A）布置縱向和橫向加勁肋B）無需布置加勁肋C）按構(gòu)造要求布置加勁肋D）按計(jì)算布置橫向加勁肋42.設(shè)有一用Q235AF鋼焊接梁，其上下翼緣的截面尺寸為300x10，腹板的截面尺寸為780x8，該梁受到作用于腹板平面內(nèi)的豎向靜荷載，可承受的最大彎矩設(shè)計(jì)值為M=7Wf。試問，在此條xxnx件下，式中的/（截面塑性發(fā)展系數(shù)）值應(yīng)取下列何項(xiàng)數(shù)值？（A）A）人=1.0B）Yx=1.05C）yx=1.15D）yx=1.20XX43?單向彎曲梁的正應(yīng)力計(jì)算公式為：^=齊廠-f，式中Yx為塑性發(fā)展系數(shù)，對于承受靜xnx力荷載且梁受壓翼緣的自由外伸寬度與厚度之比＜（D）時(shí)才能考慮Yx＞1.0。A）15^2頑廠b）^；235^Tyy

c)(io+o.u)235/fD)132351fyyXX44?對直接承受動力荷載的受彎構(gòu)件，進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，下列方法何項(xiàng)為正確？（B）A）重級工作制吊車梁的強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)取Yx=Yy=1?0，動力系數(shù)取1.35B）重級工作制吊車梁的強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)取Yx=Yy=1.0，動力系數(shù)取1.1C）輕、中級工作制吊車梁的強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)取Yx=Yy=1-0,不考慮動力系數(shù)D）輕、中級工作制吊車梁的強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)取Yx=Yy=1.05，但應(yīng)考慮動力系數(shù)XX45．如圖所示簡支梁，采用（B）措施后，整體穩(wěn)定還可能起控制作用。A）梁上翼緣未設(shè)置側(cè)向支承點(diǎn)，但有剛性鋪板并與上翼緣連牢B）梁上翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離l1=6000mm，梁上設(shè)有剛性鋪板但并未與上翼緣連牢C）梁上翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離l1=6000mm，梁上設(shè)有剛性鋪板并與上翼緣連牢D）D）梁上翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離l1=3000mm，但上翼緣沒有鋼性鋪板C）時(shí)，應(yīng)以（彈塑性工作階段XX46C）時(shí)，應(yīng)以（彈塑性工作階段A）o.8B）o.7C）o.6D）o.547.對于組合梁的腹板，若ho/tw=100，按要求應(yīng)（B）owA）無需配置加勁肋B）配置橫向加勁肋C）配置縱向、橫向加勁肋D）配置縱向、橫向和短加勁肋h(yuǎn)“1235XX48.焊接梁的腹板局部穩(wěn)定常采用配置加勁肋的方法來解決，當(dāng)?=100時(shí)，梁腹板可tVfwy能（D）。A）可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋B）可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向加勁肋C）可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋D）可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向加勁肋49.工字形截面梁腹板高厚比你=1002至，梁腹板可能（D）t\fwyA）因彎曲正應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋B）因彎曲正應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋C）因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋D）因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋50．當(dāng)無集中荷載作用時(shí)，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（C）。A）豎向剪力B）豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C）水平剪力D）壓力51.工字形截面梁受壓翼緣，保證局部穩(wěn)定的寬厚限值，對Q235鋼為b15，對Q345鋼，此寬t厚比限值應(yīng)（A）。A）比15更小B）仍等于15C）比15更大D）可能大于15,也可能小于15XX52.在驗(yàn)算普通梁的橫向加勁肋間距a的公式時(shí)，最直接與間距a有關(guān)的是（B）A)aB)TC)%D)%二、填空題1?驗(yàn)算一根梁的安全實(shí)用性應(yīng)考慮強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定、剛度幾個(gè)方面。2?梁截面高度的確定應(yīng)考慮三種參考高度，是指由一建筑高度一確定的一最大高度一；由一剛度條件一確定的一最小高度一；由一經(jīng)濟(jì)條件一確定的一經(jīng)濟(jì)高度一。3?梁腹板中，設(shè)置■橫也加勁肋對防止剪力引起的局部失穩(wěn)有效，設(shè)置加勁肋，對防止彎矩和局部壓力引起的局部失穩(wěn)有效。4?梁整體穩(wěn)定判別式l1/b1中，11是梁受壓翼緣的自由長度，b是受壓翼緣寬度。5?橫向加勁肋按其作用可分為間隔加勁肋、支承加勁肋兩種。'235,"2356?當(dāng)h0/tw大于80但小于170時(shí)，應(yīng)在梁的腹板上配置橫向加勁肋。0wVf\f丫y1y7?在工字形梁彎矩、剪力都比較大的截面中，除了要驗(yàn)算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外，還要在—腹板翼緣交界處驗(yàn)算折算應(yīng)力。兩h兩8.XX對無集中荷載作用的焊接工字形截面梁，當(dāng)其腹板高厚比：80三嚴(yán)＜170時(shí)，腹板將在宮ftf1yw1y應(yīng)力作用下失去局部穩(wěn)定。9?受均布荷載作用的簡支梁要改變截面，應(yīng)在距支座約處改變截面較為經(jīng)濟(jì)。10?組合梁當(dāng)丄大于170樊時(shí)，除配置橫向加勁肋外，在彎矩大的受壓區(qū)應(yīng)配置縱向加勁肋。t\fy11?對承受靜力荷載或間接承受動力荷載的鋼梁，允許考慮部分截面發(fā)展塑性變形，在計(jì)算中引入截面塑性發(fā)展系數(shù)。12?按構(gòu)造要求，組合梁腹板橫向加勁肋間距不得小于-0.5h—13?組合梁腹板的縱向加勁肋與受壓翼緣的距離應(yīng)在__（1/4?1/5）h0_之間。14?當(dāng)組合梁腹板高厚比h0咋忘時(shí)，對一般梁可不配置加勁肋。80.1■fy-15?單向受彎梁從彎曲變形狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)橐蛔冃螤顟B(tài)時(shí)的現(xiàn)象稱為整體失穩(wěn)。16?提高梁整體穩(wěn)定的措施主要有加寬受壓翼緣、設(shè)置側(cè)向支撐

17?梁翼緣寬度的確定主要考慮梁的整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定18?當(dāng)荷載作用在梁的受拉翼緣時(shí)，梁整體穩(wěn)定性較高。19?當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)幾＞0.6時(shí)，材料進(jìn)入一工作階段。這時(shí)，梁的整體穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)采用一叫一三、計(jì)算題1.圖示簡支梁，不計(jì)自重，Q235鋼，不考慮塑性發(fā)展，密鋪板牢固連接于上翼緣，均布荷載設(shè)計(jì)值為45kN/m2，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.4,f=215N/mm2。問是否滿足正應(yīng)力強(qiáng)度及剛度要求，并判斷是否需要進(jìn)行梁的整體穩(wěn)定驗(yàn)算。，E=2.06x105N/mm2解：（1）正應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算梁的跨中最大彎矩為：5ql4已知：[w]=l/250,w=吋M=1ql2解：（1）正應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算梁的跨中最大彎矩為：5ql4已知：[w]=l/250,w=吋88I=2x15x1.0x25.52+—x0.8x502=27841cm4122.0xI27841=十==1071cm3max202.5x103x1031071x103=189.1N/mmmax202.5x103x1031071x103=189.1N/mm2正應(yīng)力強(qiáng)度滿足。2）剛度驗(yàn)算5ql4w=—384EI1.4x384x2.06x105x27841x104x<[w]=—=24mm2505x45x60004=9.5mm剛度滿足要求。3）整體穩(wěn)定性要求由于密鋪板牢固連接于上翼緣，可不必進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗(yàn)算。2.選擇Q235AF工字形鋼I32a，用于跨度l=6m，均布荷載作用的簡支梁（不計(jì)自重），允許撓度[w]=l/250，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.4，求滿足正應(yīng)力強(qiáng)度和撓度條件時(shí)，梁所能承受的最大設(shè)計(jì)荷載是多少？fy=235N/mm2，少？fy=235N/mm2，f=2l5N/mm2，5ql4w二一384EI),I32a：I=11080cm4,E=2.06xl05N/mm2,x彎矩繞x軸。解：(1)先求滿足正應(yīng)力條件的最大荷載設(shè)計(jì)值,設(shè)為q1Wx=畔=罟=692.5Cm3不考慮塑性發(fā)展,1ql28?~W~q=215%說5"°3決8=33.09N/mm6000不考慮塑性發(fā)展,1ql28?~W~q=215%說5"°3決8=33.09N/mm60002(2)滿足剛度要求的最大荷載設(shè)計(jì)值為込，則:5ql4W二一384EIx5%q%6000421.4x384x2.06x105x11080x104<IwL—二24mm250得q2=45.45N/mm。所以最大設(shè)計(jì)荷載為33.09N/mm。XX3.已知一鋼平臺梁中一截面靜力荷載產(chǎn)生的彎矩M為800kN?m,剪力V為500kN，均為設(shè)計(jì)值。截面形式如圖，材料為Q235，請驗(yàn)算截面強(qiáng)度。九=125N/mm2,f=215N/mm2。解：需驗(yàn)算正應(yīng)力強(qiáng)度、剪應(yīng)力強(qiáng)度和折算應(yīng)力強(qiáng)度。開孔對整個(gè)截面影響不是很大，故假定強(qiáng)軸仍在腹板中部。I=1.4x30x40.72+1.4x26x40.72+803

nx12=172535cm4I=2x1.4x30x40.72+803=181812cm4x12山20用于連接次梁2IW=—nx=4167.5cm3nxh最大正應(yīng)力：b150因?yàn)橐砭墸?百=10?7<13，所以可以考慮部分塑性。2IW=—nx=4167.5cm3nxhMg二二二182.8N/mm2<f二215N/mm2YW1.05x4167.5x103xnx800x106最剪大應(yīng)力：S取毛截面：S=lx40x20+1.4x30x40.7=2509.4cm3TmaxVSTTTmaxVSTTxW500竺X25°9.4蘭二67N/mm2<f181812x104x10v二125N/mm2折算應(yīng)力：折算應(yīng)力：800x800x106x400172535x104二185.5N/mm2nxS1=1.4x30x40.7=1709.4cm4VS1ItxW500XnxS1=1.4x30x40.7=1709.4cm4VS1ItxW500X103x1709.4x103181812X104x10二47.0N/mm2bP+3(z1=C85.52+3x47.02二202.6N/mm2eq11<pf二1.1x215二236.5N/mm2故，截面滿足要求。h4.一工字形組合截面鋼梁，其尺寸和受力如圖所示。已知其腹板的高厚比f》70tw：235。為保證腹板的局部穩(wěn)定，請?jiān)谥ё鵄、腹板的局部穩(wěn)定，請?jiān)谥ё鵄、B處及其之間梁段內(nèi)布置加勁肋。解：在如圖作P作用下，梁的彎矩圖在支座A、B間皆為負(fù)彎矩，即下翼緣受壓，上翼緣受拉。h”岳腹板高厚比嚴(yán)＞170，因而需要設(shè)置橫向加勁肋。t\fwy間距可按一般構(gòu)造要求取a=2h0，縱向加勁肋則應(yīng)設(shè)置在距離受壓下翼緣（1/4?1/5）h0處?？砂磮D進(jìn)行設(shè)置。5?如圖所示工字形簡支主梁，材料為Q235F鋼，f=215N/mm2,九=125N/mm2，承受兩個(gè)次梁傳來的集中力P=250kN作用（設(shè)計(jì)值），次梁作為主梁的側(cè)向支承，不計(jì)主梁自重，？=1.05。要求：（1）驗(yàn)算主梁的強(qiáng)度；（2）判別梁的整體穩(wěn)定性是否需要驗(yàn)算。解：（1）主梁強(qiáng)度驗(yàn)算最不利截面為第一根次梁左側(cè)截面和第二根次梁的右側(cè)截面，由于對稱，兩截面受力相同。M=Px4=250x4=1000kN?mV=P=250kN梁的截面特性：I=2x28x1.4x50.72+x1.0x1002=284860cm4x122.0xI284860W=尸==5542cm3xh51.4S=28X1.4X50.72+50x1.0x25=3237cm3正應(yīng)力強(qiáng)度：Mg二二二171.8N/mm2<f=215N/mm2yW1.05x5542x103x1000X106剪應(yīng)力強(qiáng)度：VSP二一Itxw250x10‘x3237x10‘=28.40N/mm2<f=125N/mm2v284860X104X10該截面上腹板與翼緣連接處正應(yīng)力、剪應(yīng)力都比較大，需驗(yàn)算折算應(yīng)力：g=也=1000x106x500=175.5N/mm21I284860x104nxS1=280x14x507=1.99X106mm4VS250x103x1.99x106t=4==17.5N/mm21ItxW284860X104X10折算應(yīng)力：geq=；'(aJ2+3(c)2=178.1N/mm2<Pf=1.1x215=236.5N/mm2111故，截面滿足要求。2）梁的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算l40004==14.3<16b2801不必驗(yàn)算整體穩(wěn)定性。6?如圖所示工字形簡支主梁，Q235F鋼，f=215N/mm2，承受兩個(gè)次梁傳來的集中力P=250kN作用（設(shè)計(jì)值），次梁作為主梁的側(cè)向支承，不計(jì)主梁自重，荷載作用點(diǎn)設(shè)支承加勁肋，不考慮局部壓應(yīng)力的作用。要求：驗(yàn)算腹板的局部穩(wěn)定，計(jì)算出加勁肋間距，并示意在圖中。(h2(1000(h2(1000)2a——0—=175.52(100t丿L100X10丿xw查表得：ni.03=175.5N/mm2h1000解：腹板高厚比：t°="^=10w80<h<170tw梁中最大剪力：Vmax=250kNmax截面特性：Ix=2228X1.4450.72+X1.0X1003=284960Cm4梁段內(nèi)最大剪力產(chǎn)生的腹板平均剪應(yīng)力為：V250X103t===25N/mm2th1021000w0該斷面處腹板與翼緣交界處正應(yīng)力為：284860x104a=My=250X42106X500=175.5N/mm2I284860x104卜、廠罟麗怎=507<1200w則加勁肋間距a<2h0=2000mm即可?！附愉摿海渭昂奢d情況均如圖所示，P=200kN,q=20kN/m，荷載均為設(shè)計(jì)值，且為靜載,Q235鋼，要求：驗(yàn)算翼緣與腹板的連接焊縫(hf=6mm,fw=160N/mm2)。-8X1200-8X1200解：翼緣面積矩：S1=1.6x40x60.8=3891cm3截面慣性矩.I=2x1.6x40x60.82+—x0.8x1203=5.88x105cm4、?x12梁中最大剪力在支座處，其值為：Vmax=(20x18)/2+200=380kN沿腹板與翼緣交界處單位長度的最大水平剪力：V=ThV=ThVS—max_1?tItwxwVS380x103x3891x103=^?ax1==251.5kNI5.88x109x焊縫驗(yàn)算：251.5=29.9N/mm2<fw=160N/mm22x0.7x6x1f翼緣和腹板連接焊縫強(qiáng)度足夠。等截面簡支梁跨度為6m，跨中無側(cè)向支承點(diǎn)，截面如圖所示，上翼緣均布荷載設(shè)計(jì)值q=320kN/m，Q345鋼。已知：A=172cm2,y1=41cm，y2=62cm，Ix=284300cm4，I=9467cm4，h=103cm，試驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定性。l6000解:b=-400=15>11，所以要驗(yàn)算整體穩(wěn)定性。1梁跨中最大彎矩為：M=1ql2=1x320x62=1440kN-mmax88梁的截面特性：

受壓翼緣：28430041=6934cm3袴=7.4cm600074=81.1lt6000xl6bh400x1030=0.233查表得：0b=°受壓翼緣：28430041=6934cm3袴=7.4cm600074=81.1lt6000xl6bh400x1030=0.233查表得：0b=°?72I=—xl.6x403=8533cm412I=—xl.4x203=933cm4120=廠〒=0?9>0.8，且:<1-0，所查得久應(yīng)乘以0.95。12久=0.72x0.95=0.684nb=0.8x(2x0.9-1)=0.640b4320Ah九2W1［九t).11+(4.4h丿yx2235

x—

f

y9b=0.684x4320172x103xx81.126934f81.1x1.6丫、4.4x103丿+0.64235x=1.3>0.6345查表得：9'b=0.828計(jì)算梁的整體穩(wěn)定性滿足。一簡支梁受力及支承如圖所示，荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=180kN，分項(xiàng)系數(shù)1.4,不計(jì)自重，Q235鋼，fy=235N/mm2，要求：（1）驗(yàn)算該梁的強(qiáng)度。（2）如不需驗(yàn)算該梁的整體穩(wěn)定，問需設(shè)幾道側(cè)向支承？&X20D&X20D11r30003000,解：設(shè)強(qiáng)軸為x軸。（1）強(qiáng)度驗(yàn)算-S.xaUIi