排樁支護的計算課件

懸臂式圍護結(jié)構(gòu)主動土壓力Ea被動抗力Ep被動抗力E′p懸臂式圍護結(jié)構(gòu)主動土壓力Ea被動抗力Ep被動抗力E′p1排樁支護的計算課件2排樁支護的計算課件3排樁支護的計算課件4懸臂式樁墻是依靠自身的剛度和強度就能維持其穩(wěn)定的圍護結(jié)構(gòu)。懸臂式樁墻可以在1.5～2m的狹窄范圍內(nèi)安置。但懸臂式樁墻的位移比較大，難以滿足周邊環(huán)境的嚴(yán)格要求，同時在開挖深度較大時墻身彎矩很大，因此適用的開挖深度也不深；使用條件不當(dāng)時可能產(chǎn)生圍護結(jié)構(gòu)損壞或嚴(yán)重影響環(huán)境的事故。懸臂式樁墻是依靠自身的剛度和強度就能維持其穩(wěn)定的圍護結(jié)構(gòu)。5基床系數(shù)法排樁在水平荷載作用下，樁身內(nèi)力及位移的計算，目前較普遍采用將樁作為彈性地基上的梁，按文克爾假定--梁身任一點的土抗力和該點的位移成比例，這種解法簡稱為彈性地基梁法?；蚕禂?shù)法排樁在水平荷載作用下，樁身內(nèi)力及位移的計算，目前較6其具體的解法大致有三種：

直接用數(shù)學(xué)的方法解樁（即彈性地基梁）在受荷后的彈性撓曲微分方程，求出樁各部分的內(nèi)力和位移，即數(shù)解法；將樁分成有限段，用差分式近似代替樁的彈性撓曲微分方程中的各階導(dǎo)數(shù)式而求解的有限差分法；將樁身劃分為有限單元的離散體，然后根據(jù)力的平衡和位移協(xié)調(diào)條件，解得樁的各部分內(nèi)力和位移，即有限元法。其具體的解法大致有三種：直接用數(shù)學(xué)的方法解樁（即彈性地基梁7本節(jié)主要介紹第一種方法即數(shù)解法

樁在水平荷載作用下，其水平位移（x）愈大時，側(cè)壓力（即土的彈性抗力）（σ）也愈大，側(cè)壓力大小還取決于：土體的性質(zhì)，樁身的剛度大小，樁的截面形狀，樁的入土深度等。側(cè)壓力的大小可用如下公式表示：σ=Cx本節(jié)主要介紹第一種方法即數(shù)解法樁在水平荷載作用下，其水平位8C—土的水平向基床系數(shù)（或簡稱基床系數(shù)），地基系數(shù)等。它是反映地基土“彈性”的一個指標(biāo)，表示單位面積土在彈性限度內(nèi)產(chǎn)生單位變形時所需施加的力，其大小與地基土的類別、物理力學(xué)性質(zhì)有關(guān)。它的單位為KN/m3。C—土的水平向基床系數(shù)（或簡稱基床系數(shù)），地基系數(shù)等。9大量試驗表明，基床系數(shù)C值的大小不僅與土的類別及其性質(zhì)有關(guān)，而且也隨著深度而變化。目前采用的基床系數(shù)分布規(guī)律的幾種不同圖式如圖4-9所示。大量試驗表明，基床系數(shù)C值的大小不僅與土的類別及其性質(zhì)有關(guān)，10圖4-9基床系數(shù)的變化規(guī)律圖4-9基床系數(shù)的變化規(guī)律111)基床系數(shù)C隨深度成正比例增加。如圖4-9a所示，即C=mZm—比例系數(shù)。其值可根據(jù)試驗實側(cè)決定，無實側(cè)數(shù)據(jù)時，可參表4-1及表4-2（公路規(guī)程）中的數(shù)值選用。按此圖式來計算樁在外荷作用下各截面內(nèi)力的方法通常簡稱為“m”法。1)基床系數(shù)C隨深度成正比例增加。如圖4-9a所示，即122）基床系數(shù)C在第一個零變位點（圖4-9b）以下（Z≥t時）：C=K=常量當(dāng)0≤Z≤t時，C沿深度成曲線變化（可近似地假定為按直線增加）。2）基床系數(shù)C在第一個零變位點（圖4-9b）以下（Z≥t時）13K值可按實測確定，無實測數(shù)據(jù)時可參照表4-3中的數(shù)據(jù)選用。按此圖式計算樁在外荷作用下的各面截內(nèi)力的方法，通常簡稱為“K”法。K值可按實測確定，無實測數(shù)據(jù)時可參照表4-3中的數(shù)據(jù)選用。143）基床系數(shù)C隨深度成拋物線規(guī)律增加，如圖4-9c所示，即C=cZ0.5c—比例系數(shù)，其值可根據(jù)實測確定。無資料時，可參照表4-2選用。3）基床系數(shù)C隨深度成拋物線規(guī)律增加，如圖4-9c所示，即15表4-1比例系數(shù)m表4-1比例系數(shù)m16表4-2非巖石土的比例系數(shù)m、K、c值表注：1、本表中m值適用于樁在地面處最大位移不超過6mm，位移較大時適當(dāng)降低表列數(shù)值。表4-2非巖石土的比例系數(shù)m、K、c值表注：172、采用“m”法時，當(dāng)基礎(chǔ)側(cè)面為數(shù)種不同土層，應(yīng)將地面或最大沖刷線以下hm=2(d+1)m深度內(nèi)的各層土按下列換算式換成一個平均值m值，作為整個深度的m值。式中d為樁的直徑。對于剛性樁，hm采用整個深度h。當(dāng)hm深度內(nèi)存在兩層不同土?xí)r：2、采用“m”法時，當(dāng)基礎(chǔ)側(cè)面為數(shù)種不同土層，應(yīng)將地面183、m0為“m”法相應(yīng)于深度h處基礎(chǔ)底面圖的豎向地基系數(shù)C0（=m0h）隨深度變化的比例系數(shù)，當(dāng)h≤10m時C0=10m0。因為據(jù)研究分析認為自地面至10m深度處土的豎向抗力幾乎什社么變化，所以C0=10m0；當(dāng)h≥10m是土的豎向抗力幾乎與水平抗力相等，所以10m以下時取C0=m0h=mh。3、m0為“m”法相應(yīng)于深度h處基礎(chǔ)底面圖的豎向地基系19表4-3水平向基床系數(shù)kH表4-3水平向基床系數(shù)kH20這里主要以基床系數(shù)隨深度線性變化的“m”法為例子進行介紹1、樁作為彈性地基上的梁的微分方程式及其解：樁在水平荷載作用下的不同計算方法，都從一個基本微分方程式出發(fā)。這里主要以基床系數(shù)隨深度線性變化的“m”法為例子進行介紹21如圖4-10所示，樁的入土深度為h，樁的寬度為b（或直徑），樁的計算寬度為b1。樁頂若與地面平齊（z=0）且已知樁頂在水平荷載Q0及彎矩M0作用下，產(chǎn)生橫向位移x0、轉(zhuǎn)角φ0；樁因Q0、M0作用，在不同深度z處產(chǎn)生的橫向位移xz、轉(zhuǎn)角φz、彎矩Mz、剪力Qz。符號規(guī)定為：橫向位移xz（即撓度）順x軸正方向為正值；轉(zhuǎn)角φz逆時針方向為正值；彎矩Mz當(dāng)左側(cè)纖維受拉時為正；橫向力Qz順x軸正方向為正值，如圖4-11所示。排樁支護的計算課件22圖4-10樁作為彈性地基上的梁的計算圖式圖4-11xz、φz、Mz、Qz的符號規(guī)定圖4-10樁作為彈性地基圖4-11xz、φz、Mz、23在此情況下，樁產(chǎn)生彈性撓曲，梁軸的撓曲與梁上分布荷載q之間的關(guān)系式，即樁的撓曲微分方程為：在此情況下，樁產(chǎn)生彈性撓曲，梁軸的撓曲與梁上分布荷載q之間的24在深度z處，q=σzxb1，而σzx=Cxz，又C=mz代入上式得或在深度z處，q=σzxb1，而σzx=Cxz，又C=mz代25EI—樁身抗撓曲剛度；b1—樁的計算寬度。上式即為按基床系數(shù)假定計算樁的基本微分方程式，可改寫為：稱為樁的變形系數(shù)。

其中EI—樁身抗撓曲剛度；稱為樁的變形系數(shù)。其中26當(dāng)z=0，該處的橫向位移x0、轉(zhuǎn)角φ0、彎矩M0、剪力Q0可分別表示如下：當(dāng)z=0，該處的橫向位移x0、轉(zhuǎn)角φ0、彎矩M0、剪力Q027上式為一個四階線性變形系數(shù)齊次常微分方程，可以利用冪級數(shù)展開方法求解，其主要結(jié)果如下所述：深度z處樁的橫向位移值為由σzx=Cxz,=mzxz，深度z處得樁側(cè)向應(yīng)力為上式為一個四階線性變形系數(shù)齊次常微分方程，可以利用冪級數(shù)展開28深度z處得轉(zhuǎn)角深度z處的彎矩深度z處的剪力深度z處得轉(zhuǎn)角29上述公式中的A1、B1、C1、D1、…C4、D416個系數(shù)，可根據(jù)z=αz查表4-4。表4-4“m”法計算Mz、Qz的用表上述公式中的A1、B1、C1、D1、…C4、D416個系數(shù)，30排樁支護的計算課件31排樁支護的計算課件32排樁支護的計算課件33表4-5“m”法計算δHH、δHM=δMH、δMM的用表表4-5“m”法計算δHH、δHM=δMH、δMM的用表34排樁支護的計算課件35排樁支護的計算課件36排樁支護的計算課件372、樁墻的內(nèi)力、位移計算公式將整個樁墻分為兩部分：基坑底面以上視為懸臂梁，基坑底面以下視為彈性地基梁，見圖4-12.樁墻在頂部水平力H、彎矩M以及分布荷載q1、q2作用下，發(fā)生彈性彎曲變形。地基土產(chǎn)生彈性抗力，整個墻體繞著地面以下某點O而轉(zhuǎn)動，在O點上下，地基土的彈性抗力方向相反。2、樁墻的內(nèi)力、位移計算公式將整個樁墻分為兩部分：基坑底面以38圖4-12“m”法計算圖式圖4-12“m”法計算圖式391)單位力作用于基坑底面時，樁在該處的水平位移和轉(zhuǎn)角，見圖4-13.

1)單位力作用于基坑底面時，樁在該處的水平位移和轉(zhuǎn)角，見圖440圖4-13單位力和力矩作用時基坑底得位移和轉(zhuǎn)角a、b）單位力作用c、d）單位力矩作用圖4-13單位力和力矩作用時基坑底得位移和轉(zhuǎn)角41基坑底面作用單位力H0=1時樁在基坑底面處的水平位移δHH（m/KN）和轉(zhuǎn)角δMH（rad/KN）為：樁底置于非巖石地基中：基坑底面作用單位力H0=1時樁在基坑底面處的水平位移δHH（42樁底置于巖石內(nèi)：樁底置于巖石內(nèi)：43基坑底面作用單位力M0=1時樁在基坑底面處的水平位移δHM（m/KN?m）和轉(zhuǎn)角δMM（rad/KN?m）為：樁底置于非巖石基中：基坑底面作用單位力M0=1時樁在基坑底面處的水平位移δHM（44樁底置于巖石：樁底置于巖石：45式中Kh—樁底轉(zhuǎn)動對基坑底面處樁變形的影響系數(shù)；I，I0—樁身和樁底斷面慣性矩，當(dāng)當(dāng)樁立于巖層面上且；C0—樁底處豎向地基系數(shù)，按表4-2的注確定。

A1、B1、C1、D1????諸系數(shù)根據(jù)樁埋入基坑底部的換算深度h=αz查表4-4、4-5。式中462)在M0和H0作用下，彈性固定于地基內(nèi)的樁的內(nèi)力、變位和位移的彈性抗力計算為表4-6。2)在M0和H0作用下，彈性固定于地基內(nèi)的樁的內(nèi)力、變47表4-6表4-6483）樁的計算寬度。樁承受水平推力后，樁體側(cè)面產(chǎn)生的土抗力實際為空間情況，樁體為矩形或圓形時力的效應(yīng)也不一樣。通過試驗認為，考慮上述因素，將空間受力轉(zhuǎn)換成平面受力，計算樁側(cè)面土的抗力時，土抗力計算寬度b1取值見表4-7。3）樁的計算寬度。樁承受水平推力后，樁體側(cè)面產(chǎn)生的土抗力實際49表4-7樁的計算寬度表4-7樁的計算寬度50對n個樁組成的樁排，其側(cè)面土抗力計算寬度顯然為nb1，但不得大D′+1（m）且其中的每一個b1，應(yīng)滿足見圖4-14。圖4-14樁的計算寬度對n個樁組成的樁排，其側(cè)面土抗力計算寬度顯然為nb1，但不得51懸臂樁在深基坑支護中的應(yīng)用：1工程概況某商業(yè)大樓位于成都市區(qū)中心地帶,東臨人口密集的商業(yè)步行街,南臨街道,西面和北面臨商業(yè)廣場擬建大樓主樓37層,設(shè)3層地下室,開挖深度最深處達15m,基坑形狀近似正方形50m×50m。懸臂樁在深基坑支護中的應(yīng)用：1工程概況522設(shè)計概況基坑采用懸臂樁支護,共布置人工挖孔樁80根,樁間距2.5m,樁徑1.2m,樁長18.7m,嵌人卵石層4.5m,護壁厚15cm；樁頂采用聯(lián)系冠梁將護壁樁連為一個整體,冠梁截面尺寸600mm×1200mm,樁芯混凝土采用C25；懸臂樁間采用掛鋼筋網(wǎng)噴射混凝土面板進行支擋。2設(shè)計概況533計算原理懸臂樁的計算原理采用基床系數(shù)法（“m”法）；直接用數(shù)學(xué)方法解樁(彈性地基梁)在受荷后的彈性撓曲微分方程,求出樁各部分的內(nèi)力和位移。3計算原理54基床系數(shù)變化如圖所示：基床系數(shù)C變化規(guī)律基床系數(shù)變化如圖所示：基床系數(shù)C變化規(guī)律55根據(jù)公式可求出深度z處樁的橫向位移、側(cè)向應(yīng)力、彎矩和剪力，從而可進行配筋計算。經(jīng)計算,懸臂樁配20ψ25的受力鋼筋及8ψ16的構(gòu)造鋼筋。根據(jù)公式可求出深度z處樁的橫向位移、側(cè)向應(yīng)力、彎矩和剪力，564變形監(jiān)測在施工過程中嚴(yán)格遵守信息法施工的具體要求,沿基坑周邊中點布置4個變形監(jiān)測點,采用瑞士徠卡TCR7O2激光全站儀監(jiān)測。根據(jù)基坑變形觀測成果表明,基坑變形均在規(guī)范規(guī)定的允許內(nèi),并趨于穩(wěn)定,支護體系是安全可靠的。4變形監(jiān)測在施工過程中嚴(yán)格遵守信息法施工的具體要求,沿基57精品課件！精品課件！58精品課件！精品課件！59通過該工程的施工實踐表明,在城市建設(shè)中,由于受周圍環(huán)境條件的限制,建筑場地狹小,對于砂卵石地層中深基坑無放坡開挖的條件時,采用懸臂樁支護效果比較理想,且施工簡單、操作簡便、安全、質(zhì)量可靠、經(jīng)濟合理,在工程建設(shè)中可結(jié)合實際要求廣泛采用。通過該工程的施工實踐表明,在城市建設(shè)中,由于受周圍環(huán)境條件60懸臂式圍護結(jié)構(gòu)主動土壓力Ea被動抗力Ep被動抗力E′p懸臂式圍護結(jié)構(gòu)主動土壓力Ea被動抗力Ep被動抗力E′p61排樁支護的計算課件62排樁支護的計算課件63排樁支護的計算課件64懸臂式樁墻是依靠自身的剛度和強度就能維持其穩(wěn)定的圍護結(jié)構(gòu)。懸臂式樁墻可以在1.5～2m的狹窄范圍內(nèi)安置。但懸臂式樁墻的位移比較大，難以滿足周邊環(huán)境的嚴(yán)格要求，同時在開挖深度較大時墻身彎矩很大，因此適用的開挖深度也不深；使用條件不當(dāng)時可能產(chǎn)生圍護結(jié)構(gòu)損壞或嚴(yán)重影響環(huán)境的事故。懸臂式樁墻是依靠自身的剛度和強度就能維持其穩(wěn)定的圍護結(jié)構(gòu)。65基床系數(shù)法排樁在水平荷載作用下，樁身內(nèi)力及位移的計算，目前較普遍采用將樁作為彈性地基上的梁，按文克爾假定--梁身任一點的土抗力和該點的位移成比例，這種解法簡稱為彈性地基梁法?；蚕禂?shù)法排樁在水平荷載作用下，樁身內(nèi)力及位移的計算，目前較66其具體的解法大致有三種：

直接用數(shù)學(xué)的方法解樁（即彈性地基梁）在受荷后的彈性撓曲微分方程，求出樁各部分的內(nèi)力和位移，即數(shù)解法；將樁分成有限段，用差分式近似代替樁的彈性撓曲微分方程中的各階導(dǎo)數(shù)式而求解的有限差分法；將樁身劃分為有限單元的離散體，然后根據(jù)力的平衡和位移協(xié)調(diào)條件，解得樁的各部分內(nèi)力和位移，即有限元法。其具體的解法大致有三種：直接用數(shù)學(xué)的方法解樁（即彈性地基梁67本節(jié)主要介紹第一種方法即數(shù)解法

樁在水平荷載作用下，其水平位移（x）愈大時，側(cè)壓力（即土的彈性抗力）（σ）也愈大，側(cè)壓力大小還取決于：土體的性質(zhì)，樁身的剛度大小，樁的截面形狀，樁的入土深度等。側(cè)壓力的大小可用如下公式表示：σ=Cx本節(jié)主要介紹第一種方法即數(shù)解法樁在水平荷載作用下，其水平位68C—土的水平向基床系數(shù)（或簡稱基床系數(shù)），地基系數(shù)等。它是反映地基土“彈性”的一個指標(biāo)，表示單位面積土在彈性限度內(nèi)產(chǎn)生單位變形時所需施加的力，其大小與地基土的類別、物理力學(xué)性質(zhì)有關(guān)。它的單位為KN/m3。C—土的水平向基床系數(shù)（或簡稱基床系數(shù)），地基系數(shù)等。69大量試驗表明，基床系數(shù)C值的大小不僅與土的類別及其性質(zhì)有關(guān)，而且也隨著深度而變化。目前采用的基床系數(shù)分布規(guī)律的幾種不同圖式如圖4-9所示。大量試驗表明，基床系數(shù)C值的大小不僅與土的類別及其性質(zhì)有關(guān)，70圖4-9基床系數(shù)的變化規(guī)律圖4-9基床系數(shù)的變化規(guī)律711)基床系數(shù)C隨深度成正比例增加。如圖4-9a所示，即C=mZm—比例系數(shù)。其值可根據(jù)試驗實側(cè)決定，無實側(cè)數(shù)據(jù)時，可參表4-1及表4-2（公路規(guī)程）中的數(shù)值選用。按此圖式來計算樁在外荷作用下各截面內(nèi)力的方法通常簡稱為“m”法。1)基床系數(shù)C隨深度成正比例增加。如圖4-9a所示，即722）基床系數(shù)C在第一個零變位點（圖4-9b）以下（Z≥t時）：C=K=常量當(dāng)0≤Z≤t時，C沿深度成曲線變化（可近似地假定為按直線增加）。2）基床系數(shù)C在第一個零變位點（圖4-9b）以下（Z≥t時）73K值可按實測確定，無實測數(shù)據(jù)時可參照表4-3中的數(shù)據(jù)選用。按此圖式計算樁在外荷作用下的各面截內(nèi)力的方法，通常簡稱為“K”法。K值可按實測確定，無實測數(shù)據(jù)時可參照表4-3中的數(shù)據(jù)選用。743）基床系數(shù)C隨深度成拋物線規(guī)律增加，如圖4-9c所示，即C=cZ0.5c—比例系數(shù)，其值可根據(jù)實測確定。無資料時，可參照表4-2選用。3）基床系數(shù)C隨深度成拋物線規(guī)律增加，如圖4-9c所示，即75表4-1比例系數(shù)m表4-1比例系數(shù)m76表4-2非巖石土的比例系數(shù)m、K、c值表注：1、本表中m值適用于樁在地面處最大位移不超過6mm，位移較大時適當(dāng)降低表列數(shù)值。表4-2非巖石土的比例系數(shù)m、K、c值表注：772、采用“m”法時，當(dāng)基礎(chǔ)側(cè)面為數(shù)種不同土層，應(yīng)將地面或最大沖刷線以下hm=2(d+1)m深度內(nèi)的各層土按下列換算式換成一個平均值m值，作為整個深度的m值。式中d為樁的直徑。對于剛性樁，hm采用整個深度h。當(dāng)hm深度內(nèi)存在兩層不同土?xí)r：2、采用“m”法時，當(dāng)基礎(chǔ)側(cè)面為數(shù)種不同土層，應(yīng)將地面783、m0為“m”法相應(yīng)于深度h處基礎(chǔ)底面圖的豎向地基系數(shù)C0（=m0h）隨深度變化的比例系數(shù)，當(dāng)h≤10m時C0=10m0。因為據(jù)研究分析認為自地面至10m深度處土的豎向抗力幾乎什社么變化，所以C0=10m0；當(dāng)h≥10m是土的豎向抗力幾乎與水平抗力相等，所以10m以下時取C0=m0h=mh。3、m0為“m”法相應(yīng)于深度h處基礎(chǔ)底面圖的豎向地基系79表4-3水平向基床系數(shù)kH表4-3水平向基床系數(shù)kH80這里主要以基床系數(shù)隨深度線性變化的“m”法為例子進行介紹1、樁作為彈性地基上的梁的微分方程式及其解：樁在水平荷載作用下的不同計算方法，都從一個基本微分方程式出發(fā)。這里主要以基床系數(shù)隨深度線性變化的“m”法為例子進行介紹81如圖4-10所示，樁的入土深度為h，樁的寬度為b（或直徑），樁的計算寬度為b1。樁頂若與地面平齊（z=0）且已知樁頂在水平荷載Q0及彎矩M0作用下，產(chǎn)生橫向位移x0、轉(zhuǎn)角φ0；樁因Q0、M0作用，在不同深度z處產(chǎn)生的橫向位移xz、轉(zhuǎn)角φz、彎矩Mz、剪力Qz。符號規(guī)定為：橫向位移xz（即撓度）順x軸正方向為正值；轉(zhuǎn)角φz逆時針方向為正值；彎矩Mz當(dāng)左側(cè)纖維受拉時為正；橫向力Qz順x軸正方向為正值，如圖4-11所示。排樁支護的計算課件82圖4-10樁作為彈性地基上的梁的計算圖式圖4-11xz、φz、Mz、Qz的符號規(guī)定圖4-10樁作為彈性地基圖4-11xz、φz、Mz、83在此情況下，樁產(chǎn)生彈性撓曲，梁軸的撓曲與梁上分布荷載q之間的關(guān)系式，即樁的撓曲微分方程為：在此情況下，樁產(chǎn)生彈性撓曲，梁軸的撓曲與梁上分布荷載q之間的84在深度z處，q=σzxb1，而σzx=Cxz，又C=mz代入上式得或在深度z處，q=σzxb1，而σzx=Cxz，又C=mz代85EI—樁身抗撓曲剛度；b1—樁的計算寬度。上式即為按基床系數(shù)假定計算樁的基本微分方程式，可改寫為：稱為樁的變形系數(shù)。

其中EI—樁身抗撓曲剛度；稱為樁的變形系數(shù)。其中86當(dāng)z=0，該處的橫向位移x0、轉(zhuǎn)角φ0、彎矩M0、剪力Q0可分別表示如下：當(dāng)z=0，該處的橫向位移x0、轉(zhuǎn)角φ0、彎矩M0、剪力Q087上式為一個四階線性變形系數(shù)齊次常微分方程，可以利用冪級數(shù)展開方法求解，其主要結(jié)果如下所述：深度z處樁的橫向位移值為由σzx=Cxz,=mzxz，深度z處得樁側(cè)向應(yīng)力為上式為一個四階線性變形系數(shù)齊次常微分方程，可以利用冪級數(shù)展開88深度z處得轉(zhuǎn)角深度z處的彎矩深度z處的剪力深度z處得轉(zhuǎn)角89上述公式中的A1、B1、C1、D1、…C4、D416個系數(shù)，可根據(jù)z=αz查表4-4。表4-4“m”法計算Mz、Qz的用表上述公式中的A1、B1、C1、D1、…C4、D416個系數(shù)，90排樁支護的計算課件91排樁支護的計算課件92排樁支護的計算課件93表4-5“m”法計算δHH、δHM=δMH、δMM的用表表4-5“m”法計算δHH、δHM=δMH、δMM的用表94排樁支護的計算課件95排樁支護的計算課件96排樁支護的計算課件972、樁墻的內(nèi)力、位移計算公式將整個樁墻分為兩部分：基坑底面以上視為懸臂梁，基坑底面以下視為彈性地基梁，見圖4-12.樁墻在頂部水平力H、彎矩M以及分布荷載q1、q2作用下，發(fā)生彈性彎曲變形。地基土產(chǎn)生彈性抗力，整個墻體繞著地面以下某點O而轉(zhuǎn)動，在O點上下，地基土的彈性抗力方向相反。2、樁墻的內(nèi)力、位移計算公式將整個樁墻分為兩部分：基坑底面以98圖4-12“m”法計算圖式圖4-12“m”法計算圖式991)單位力作用于基坑底面時，樁在該處的水平位移和轉(zhuǎn)角，見圖4-13.

1)單位力作用于基坑底面時，樁在該處的水平位移和轉(zhuǎn)角，見圖4100圖4-13單位力和力矩作用時基坑底得位移和轉(zhuǎn)角a、b）單位力作用c、d）單位力矩作用圖4-13單位力和力矩作用時基坑底得位移和轉(zhuǎn)角101基坑底面作用單位力H0=1時樁在基坑底面處的水平位移δHH（m/KN）和轉(zhuǎn)角δMH（rad/KN）為：樁底置于非巖石地基中：基坑底面作用單位力H0=1時樁在基坑底面處的水平位移δHH（102樁底置于巖石內(nèi)：樁底置于巖石內(nèi)：103基坑底面作用單位力M0=1時樁在基坑底面處的水平位移δHM（m/KN?m）和轉(zhuǎn)角δMM（rad/KN?m）為：樁底置于非巖石基中：基坑底面作用單位力M0=1時樁在基坑底面處的水平位移δHM（104樁底置于巖石：樁底置于巖石：105式中Kh—樁底轉(zhuǎn)動對基坑底面處樁變形的影響系數(shù)；I，I0—樁身和樁底斷面慣性矩，當(dāng)當(dāng)樁立于巖層面上且；C0—樁底處豎向地基系數(shù)，按表4-2的注確定。

A1、B1、C1、D1????諸系數(shù)根據(jù)樁埋入基坑底部的換算深度h=αz查表4-4、4-5。式中1062)在M0和H0作用下，彈性固定于地基內(nèi)的樁的內(nèi)力、變位和位移的彈性抗力計算為表4-6。2)在M0和H0作用下，彈性固定于地基內(nèi)的樁的內(nèi)力、變107表4-6表4-61083）樁的計算寬度。樁承受水平推力后，樁體側(cè)面產(chǎn)生的土抗力實際為空間情況，樁體為矩形或圓形時力的效應(yīng)也不一樣。通過試驗認為，考慮上述因素，將空間受力轉(zhuǎn)換成平面受力，計算樁側(cè)面土的抗力時，土抗力計算寬度b1取值見表4-7。3）樁的計算寬度。樁