冷軋板帶1450設(shè)計(jì)

學(xué)號(hào):課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)設(shè)計(jì)題目：0?4工1450mm冷軋板帶鋼設(shè)計(jì)學(xué)生姓名：_專(zhuān)業(yè)班級(jí)：學(xué)部：材料化工部指導(dǎo)教師：助教2015年12月3日摘要冷軋產(chǎn)品尺寸精度高，表面光滑，內(nèi)部各項(xiàng)性能良好，其主要因素是排除了熱軋中溫度這一工藝因素的影響。利用鋼在高溫時(shí)變形抗力低和塑性良好的特點(diǎn)，在高溫狀態(tài)下進(jìn)行加工變形，有利于節(jié)約能源，容易獲得各種形狀，但高溫加工變形過(guò)程中的溫度不是固定不變的，如果加工過(guò)程中鋼的溫度不均勻，則影響加工精確度；而高溫狀態(tài)的氧化，使得熱軋鋼板表面質(zhì)量較差，冷軋能使金屬內(nèi)部顆粒破碎并均勻化，附加一定的熱處理工藝，便能得到良好的性能，因此在產(chǎn)品尺寸的精確度，表面質(zhì)量、性能各方面，冷軋板帶鋼都比熱軋板帶鋼強(qiáng)。在特定的冷軋機(jī)上還可以軋制厚度為0.001mm的極薄鋼板，這對(duì)于熱軋來(lái)說(shuō)是不可能的。本次設(shè)計(jì)使用2.0x1450mmQ240坯料經(jīng)五道次軋制總壓下1.6mm軋出0.4x1450的薄板材，并且對(duì)軋機(jī)、軋輥、電機(jī)受力等進(jìn)行了校核。工藝制度均符合生產(chǎn)要求。關(guān)鍵詞冷軋；熱軋；酸洗；脫脂AbstractThecoldrolledproductswithsizehighprecision,smoothsurface,internalperformanceisgood.Itsmainfactorsareruledoutinthehotrollingtemperatureoftheprocessfactors.Whenusingsteelinhightemperaturedeformationresistanceislow,andthecharacteristicsoftheplasticgood,deformationunderthestateofhightemperatureprocessing,beneficialtosaveenergy,easyaccessingtoavarietyofshapes,Butintheprocessofhightemperaturedeformationtemperatureisnotfixed,ifintheprocessthetemperatureofsteeluneven,influencemachiningprecision;Andthestateofhightemperatureoxidation,makehotrolledsteelplatesurfacequalityisbad,Coldrollingcanmakethemetalinternalgrainbreakageandhomogenization,additionalheattreatmentprocess,cangetgoodperformance,Soinproductsizeprecision,surfacequality,performanceandmanufacturesteelstriparebetterthanhot-rolledstripsteel.Inparticularcoldrollingmachinecanrollingthinsteelplatethicknessof0.001mm,itisimpossibleforhotrolling.Thisdesignuses2.0x1450mmQ240billetbyfivetimesrollingdown1.6mmrollingout0.4x1450thinplate,andtherollingmill,roll,suchasmotorbearingforchecking.Allconformtotherequirementsoftheproductionprocesssystem.Keywordscoldrolling；hotrolling；acidpickling；degreaseTOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) I設(shè)計(jì)題目：0.41450MM冷軋板帶鋼設(shè)計(jì) I學(xué)生姓名：李鐵嶺 I\o"CurrentDocument"摘要 IABSTRACT II\o"CurrentDocument"第1章綜述 1\o"CurrentDocument"1.1冷軋 1\o"CurrentDocument"1.1.1冷軋薄板綜述 1\o"CurrentDocument"1.1.2冷軋的概念 1\o"CurrentDocument"1.2冷軋薄板的生產(chǎn)過(guò)程 1\o"CurrentDocument"1.3冷軋工藝特點(diǎn) 2\o"CurrentDocument"第2章軋制工藝制度的確定 4\o"CurrentDocument"2.1原料的選擇 4\o"CurrentDocument"2.2軋制規(guī)程 5\o"CurrentDocument"2.3工藝制度的確定 6\o"CurrentDocument"2.3.1壓下制度確定 6\o"CurrentDocument"2.3.2張力制度確定 8\o"CurrentDocument"2.3.3速度制度 8\o"CurrentDocument"2.3.4軋制力計(jì)算 12\o"CurrentDocument"第3章設(shè)備強(qiáng)度及能力校核 23\o"CurrentDocument"3.1咬入能力校核 23\o"CurrentDocument"3.2軋輥強(qiáng)度校核 243.3支承輥校核 283.4接觸應(yīng)力校核 293.5電動(dòng)機(jī)功率校核（第二架為例） 303.5.1軋制力矩 303.5.2摩擦力矩 303.5.3空轉(zhuǎn)力矩 30\o"CurrentDocument"第4章小結(jié) 32\o"CurrentDocument"參考文獻(xiàn) 33第1章綜述1.1冷軋1.1.1冷軋薄板綜述在鋼材加工過(guò)程中，除了少部分采用鍛造或鑄造等方法直接成材外，其余約80%以上都是經(jīng)過(guò)軋制成材。而冷軋板帶鋼的生產(chǎn)工藝，避免了熱軋中存在的溫降和溫度分部不均的弊病，可以生產(chǎn)出厚度更薄、尺寸更精確、表面更光潔、板形更平直的板卷。本冷軋帶鋼軋制規(guī)程課程設(shè)計(jì)參考鞍鋼冷軋廠1#線(xiàn)而進(jìn)行。預(yù)設(shè)計(jì)生產(chǎn)規(guī)格為0.4X1450mm的Q240冷軋薄板。本設(shè)計(jì)對(duì)冷軋的生產(chǎn)特點(diǎn)以及主要工序作了簡(jiǎn)單的介紹，并制定了軋制制度，計(jì)算了軋制力，對(duì)軋輥強(qiáng)度、電機(jī)功率進(jìn)行了校核。1.1.2冷軋的概念冷軋是金屬在再結(jié)晶溫度以下的軋制過(guò)程。冷軋時(shí)金屬不會(huì)發(fā)生再結(jié)晶，但會(huì)發(fā)生加工硬化現(xiàn)象。加工硬化是金屬在軋制過(guò)程中強(qiáng)度、硬度增加，而韌性、塑性下降的現(xiàn)象。冷軋板帶鋼的優(yōu)勢(shì)：1可生產(chǎn)厚度更小的薄板2帶材沿寬度和長(zhǎng)度方向能獲得均勻的厚度，板形更好。3冷軋時(shí)采用的軋輥表面光潔硬度大，可得到表面質(zhì)量好，表面光潔的產(chǎn)品。4帶材經(jīng)冷軋后，進(jìn)行不同的熱處理，可以得到不同機(jī)械性能的產(chǎn)品。1.2冷軋薄板的生產(chǎn)過(guò)程冷軋生產(chǎn)各工序簡(jiǎn)介：熱軋板卷料一酸洗一冷軋一退火…平整一精整一包裝…入庫(kù)酸洗鹽酸或硫酸為溶劑去除熱軋來(lái)料的氧化鐵皮，使之表面光潔，便于冷軋。（2） 軋制四輥式軋機(jī)，5?6機(jī)架連軋（3） 脫脂與退火1脫脂：冷軋后的清洗工序，去除鋼板表面的油脂和污物，防止退火后帶鋼表面上生成黑斑和灰層。2脫脂方法：電解清洗、機(jī)上洗凈與燃燒脫脂。3退火：使軋制時(shí)受到加工硬化的金屬重新軟化，消除內(nèi)應(yīng)力和得到細(xì)小均勻的晶粒。（4） 平整：退火后帶鋼以小壓下率進(jìn)行軋制的過(guò)程叫做平整。（1?5%）目的：1消除材料的屈服平臺(tái)，防止加工時(shí)的拉伸應(yīng)變；2提高材料的強(qiáng)度極限，擴(kuò)大塑性加工范圍。平整量不同鋼種的機(jī)械性能產(chǎn)生一定幅度的變化；3矯正板材的形狀；4根據(jù)用戶(hù)的要求生產(chǎn)表面粗糙度不同的帶鋼，對(duì)鍍層板加工成光滑表面，而對(duì)涂層板加工層表面打毛均勻的表面。（5） 成品剪切平整后的鋼帶經(jīng)過(guò)成品剪切后成為鋼帶的最終交貨狀態(tài)。1.3冷軋工藝特點(diǎn)（1）加工溫度低，鋼在軋制過(guò)程中產(chǎn)生加工硬化；加工硬化的影響：1變形抗力增大，使軋制力加大。2塑性降低，易發(fā)生脆裂。（2） 冷軋中采用工藝?yán)鋮s與潤(rùn)滑（工藝?yán)錆?rùn)）；1工藝?yán)鋮s：冷軋過(guò)程中的變形熱和摩擦熱使軋件和軋輥溫度升高，須采用有效的人工冷卻。2工藝潤(rùn)滑工藝潤(rùn)滑的作用：減少金屬的變形抗力（實(shí)現(xiàn)大壓下和軋制更薄板材）；冷卻軋輥；防止粘輥。天然油脂（動(dòng)、植物油脂）潤(rùn)滑效果優(yōu)于礦物油。常用冷潤(rùn)液-乳化液:通過(guò)乳化劑的作用把少量的油劑和大量的水混合起來(lái)，制成乳狀的冷潤(rùn)液。乳化液的冷卻能力介于水和油之間，一般為水的40?80%，隨著乳化液濃度的增加，其冷卻能力下降。（3） 冷軋中采用張力軋制：張力軋制一軋件在軋輥中的輾軋變形是在有一定的前張力和后張力作用下實(shí)現(xiàn)的。張力一作用在軋件軋制方向上的力。前張力一作用方向與軋制方向相同的張力。后張力一作用方向與軋制方向相反的張力。張力的作用：防止帶鋼在軋制過(guò)程中跑偏（保證正確對(duì)中軋制）；使所軋帶鋼保持平直（包括在軋制過(guò)程中保持板形平直以及軋后板形良好）；降低軋件的變形抗力，便于軋制更薄的產(chǎn)品；起適當(dāng)調(diào)整冷軋機(jī)主電機(jī)負(fù)荷的作用。第2章軋制工藝制度的確定2.1原料的選擇本設(shè)計(jì)產(chǎn)品規(guī)格要求：0.4X1450mm，鋼種為Q240普通冷軋鋼。根據(jù)冷軋過(guò)程中總壓下率在60%-80%左右，軋制過(guò)程中忽略寬展。原料規(guī)格為：2.00X1450mm，則總壓下率為80%。本設(shè)計(jì)中采用五機(jī)架冷連軋機(jī)，其主要設(shè)備如下表:表2-1-1工作機(jī)架參數(shù)表部位總高（mm）斷面尺寸窗口尺寸（mm）形式重量（t） 材質(zhì)（mm）操作側(cè)7145630X760 4800X1360閉口78.3ZG35傳動(dòng)側(cè)7145630X760 4800X1360閉口78.3ZG35表2-1-2軋輥參數(shù)表項(xiàng)目輥身長(zhǎng)（mm） 直徑（mm）硬度（HS）潤(rùn)滑方式工作輥1700540/60085-92油氣潤(rùn)滑支承輥17001450/152560-67動(dòng)壓潤(rùn)滑

2.2軋制規(guī)程制定軋制規(guī)程表：表2-2-1軋制規(guī)程表軋機(jī)H(mm)h(mm)h(mm)h(mm)<%)12.001.150.851.57542.5021.150.750.400.9535.8030.750.500.250.62526.7040.500.450.050.47510.0050.450.400.050.42511.00軋機(jī)軋速V(m/s)后張力；(MPa)前張力-(MPa)P(MPa)P(t)17.745090664.71818.23212.390100851.91976173315.9100105933.01586.43418.8105115966.81432.31520.011545817.2941.152.3工藝制度的確定2.3.1壓下制度確定根據(jù)等軋制力原則采用分配壓下系數(shù)如表2-3-1,令軋制中的總壓下量為L(zhǎng)△h，則各道次的壓下量△hi為：Ahi=b〉幽式中：bi一壓下分配系數(shù)冷軋壓下分配規(guī)則第一道次考慮后張力較小，帶鋼容易跑偏;坯料厚度不均勻等，應(yīng)小于設(shè)備所允若的最大能力，留有適當(dāng)余量；第二、三道次采用大壓下率軋制；精軋道次不采用大的壓下率，保證板形及厚度精度。表2-3-1冷連軋機(jī)壓下分配系數(shù)機(jī)架數(shù) 壓下分配系數(shù)bi道次號(hào)1 2 3 4 55 0.53 0.25 0.16 0.03 0.03第一道次：b1=0.5二功h=2.0-0.4=1.6mm△h1=b1LAh=0.53*1.6=0.85mmh1=H1-Ah1=2.0-0.85=1.15mmh「(h1+H1)/2=(2.0+1.15)/2=1.575mm￡1=Ah1/H1*100%=0.85/2.0*100%=42.5%第二道次：b=0.252E△h=2.0-0.4=1.6mmh2=b2LAh=0.25*1.6=0.40mmH2=H2-Ah2=1.15-0.40=0.75mmh2=(h2+H2)/2=(1.15+0.75)/2=0.95mm￡=△h2/H2*100%=0.40/1.15*100%=35.8%第三道次：b3=0.16E△h=2.0-0.4=1.6mmh3=b3LAh=0.16*1.6=0.25mmh3=H3-Ah3=0.75-0.25=0.50mmh3=(h3+H3)/2=(0.75+0.50)/2=0.625mm￡3=Ah3/H3*100%=0.25/0.75*100%=26.7%第四道次：b4=0.03E△h=2.0-0.4=1.6mmh4=b4功h=0.03*1.6=0.05mmh4=H4-Ah4=0.5-0.05=0.45mmh4=(h4+H4)/2=(0.5+0.45)/2=0.475mm￡「△h4/H4*100%=0.05/0.5*100%=10%第五道次：b5=0.03E△h=2.0-0.4=1.6mm△h5=b5泌h=0.03*1.6=0.05mmh5=H5-Ah5=0.45-0.05=0.40mmh5=(h5+H5)/2=(0.40+0.45)/2=0.425mm￡5=Ah5/H5*100%=0.05/0.45*100%=11%2.3.2張力制度確定機(jī)組的張力根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，第一道次后張力、第五道次前張力在30-50之間，第二道次至第五道次的前張力大于后張力5-10即可。所以各機(jī)架張應(yīng)力分配如下:表2-3-2各機(jī)架張力分配機(jī)架號(hào) 1 2 34 5前張力(MPa)90 100 105115 45后張力（MPa）50 90 100105 1152.3.3速度制度連軋時(shí)，保證正常軋制的條件是軋件在軋制線(xiàn)上每一架的秒流量相等:BhV=BhV=BhV=BhV=BhV.TOC\o"1-5"\h\z111 222 333 444 555式中：B一軋件的寬度 h一軋件的厚度V一軋件的水平速度TOC\o"1-5"\h\z軋制過(guò)程中忽略寬展，則：hV=hV=hV=hV=hV11 22 33 44 55根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值選取最后一架軋機(jī)出口速度為20.00m/s，則:hV=hV=hV=hV=hV11 22 33 44 55

V4=V5h5/h4=20.00*0.40/0.45=17.78m/sV3=V5h5/h3=20.00*0.40/0.50=16m/sV2=V5h5/h2=20.00*0.40/0.75=10.67m/sV1=V5h5/h1=20.00*0.40/1.15=6.96m/s表2-3-3軋件水平速度表機(jī)架號(hào)12345速度V（m/s）6.9610.6716.0017.7820.00利用前滑值計(jì)算軋輥的轉(zhuǎn)速:第一道次:咬入角oc=arccos—虧）=arccos—嘗）=3?2中性角v=：（1習(xí)=*U-=0017前滑值0.0171.15-X270=0.0681+0.C6S=6.S2m/s&如1&如1n= nD3.14X0.54=230'71r/min第二道次:咬入角：：?:=二廠"】一于：=:二一"】一三：=二■一中性角： 一三=亍或二一三土：=。。二前滑值：三：..=了目=壬-二：=，二FL Lrard則:1一％ 1-0.061=則:1一％ 1-0.061=10.0660v? 60X10.06n= = =355.98r/rnmttD3.14X0.54第三道次：咬入角： "：=：￥-"：—當(dāng)=二廠-二一三：=】中性角：'二二二-二、—"二-、"=。。二:前滑值：三"疽=壬二=二艾則：則：60fq60X15.02n=——-= =531.49r/minttD3.14X0.54第四道次：咬入角： -=-：■■：!-￥=二廠"】一三：=：,raZz. B/d5 Oi769X3.14 , 0769X3.14\rt中性角： 一亍==- -^―?7=前滑值： 三?‘..I亦壬二。二，二則:17781一%1-OlOIS17.4560% 60X17.45n= 1= =617.43r/mmttD3.14X0.54第五道次：咬入角:：：=-：■-：--￥=二廠"--三、，w中性角：'=二‘‘二' =二丈二 L 二一二 ：："一二前滑值：三=.目=三二二二=二上則：60fc60X19.65n= = =695.32r/minuD3.14X0.54

表2-3-4各機(jī)架速度表機(jī)架號(hào)a(°)YSh V(m/s)v(m/s)n(r/min)13.200.0170.0686.966.52230.7122.210.0130.06110.6710.06355.9531.740.0110.06516.0015.02531.4940.7690.0060.01917.7817.45617.4350.7690.0050.01820.0019.65695.32各機(jī)架摩擦系數(shù)的選?。旱谝坏来慰紤]咬入，不噴油，故取0.07，以后噴乳化液取0.06，考慮最后一道次壓下量較小，軋速快，取摩擦系數(shù)0.05。2.3.4軋制力計(jì)算本設(shè)計(jì)采用M.D.Stone公式計(jì)算平均單位壓力:式中:；T=—.?一考慮軋輥彈性壓扁的變性區(qū)長(zhǎng)度;K一平面變形抗力，三二=

Q—前后張應(yīng)力平均值，（Q1—前張力，Q2一后張力）第一道次:由熱軋?jiān)祥_(kāi)始軋制，壓下量Ah=0.95mm,冷軋入口總壓下率為0,出口總壓下率為42.5%。求平均總壓下率￡；:￡=0.4￡c.—0.6￡t=0.6X42.5%=25.5%由Q240普通冷軋鋼加工硬化曲線(xiàn)得:二==MPa所以：石產(chǎn)0=48GMPa求平均單位張力:K=1.15a；=1.15X480=552AfPa:二?.F_:二??.，5 27：=15=mmfl0.07X15.16z=—= =0.674h1.575z-=0.454.=1.2X10-113.14.=1.2X10-113.14X190XIO5C=8X =8X-rE

式中：0.600.550.500.600.550.500.45040—泊松比，取0.30550505332210/。此 ~°10狀初 -0,05一一_. 。 E一彈性模量，取190GPay=2CR^?=2X1.2X10-11X270XX（552-70）X106=0.130查斯通圖得:x=t=0-7S0Xh0.780X1.575=——= =17.55f0.07應(yīng)力狀態(tài)系數(shù):應(yīng)力狀態(tài)系數(shù):p=（K-Q）n=（552-70）X1.51=727.82P=pl(B=727.82X15.16X1450=1599.*第二道次：入口壓下率為42.5%，出口總壓下率為62.5%。求平均總壓下率￡；:＞巨=O.4eo-0.6^=0.4X42.5%-0.6X62.5%=54.5%由Q240普通冷軋鋼加工硬化曲線(xiàn)：二二三二MPa所以：壓彪b=59QMPq求平均單位張力：_ 100-90Q=——-——=K=l.lSo；=1.1SX590=678.5MPdfl0.06X10.39z=—= =0.660h0.95二-=0.4361-a2 1-0.3052 「C=8X———=8X =1.2X10-11hE 3.14X190X109查斯通圖得:：二「J=3m應(yīng)力狀態(tài)系數(shù):p=(K-Q)n=(678.5-95)X1.55=904.425P=BpV=904.425X12.98X1450=1704.9t第三道次：入口壓下率為54.5%，出口總壓下率為75%。求平均總壓下率￡：:0.4s(j-0.6s!=0.4X54.5%-0.6X75%=66.8%由Q240普通冷軋鋼加工硬化曲線(xiàn)：二=二3：MPa所以：壓舊b=630MPq

求平均單位張力:100-105K=1.155；=1.15X630=：=展 _:=?.，5 272=求平均單位張力:100-105K=1.155；=1.15X630=：=展 _:=?.，5 272=E二mmfl0.06X8.22=0.789二-=0.6151-0.305=0.40.06 「 、(724.5-102.5)X10查斯通圖得:X=￡=l加X(jué)h1.2X0.625 =10.710.07應(yīng)力狀態(tài)系數(shù):e1--1n=—-—=1.93p=(K-Q}n=(724.5-102.5)X1.93=1244P=BpV=1244X10.71X1450=1931.87t第四道次：入口壓下率為66.8%，出口總壓下率為77.5%。求平均總壓下率￡；:$巨=0.4句-。俱=0.4X66.8%-0.6X77.5%=73.22%由Q240普通冷軋鋼加工硬化曲線(xiàn)：二=壬：MPa所以：弓腿=660"@求平均單位張力：：二二二芝二二f、K=1.155；=1.15X759=872.85AfPa：=?.E_ 5H二0=3廠mmfl0.06X3.67z= =0.463h0.475二-=0.2131—/ 1-0.3052 「C=8X———=8X =1.2X10-11hE 3.14X190X109y= ?=2X1.2X10-11X270XX(872-107)X106=0.532查斯通圖得:=彩介。,475=5刀f0.07應(yīng)力狀態(tài)系數(shù):p=(K-Q~)n=(872.8S-107.5)X1.58=1209.25P=BpV=1209.25X5.77X1450=1004..9t第五道次:入口壓下率為73.22，出口總壓下率為80%。求平均總壓下率我:￡=o.4￡o-0.6S!=0.4X73.22%-0.6X80%=77.3%由Q240普通冷軋鋼加工硬化曲線(xiàn):二=-MPa

所以:弓腿=680AfPa求平均單位張力:_ 110-45Q=——： =77.5MPaK=1.15a；=1.15X680=782MPa：=?.E 二0=3二mmfl0.05X3.67z=—= =0.4300.4251-0.30521-0.3052C=8X-―—=8X一-MIT_=1.2x10-11

ttE 3.14X190X訶y=2CR^(X-?=2X1.2X10-11X270XX(782-77.5)X106=0.533查斯通圖得:Xh0.82X0.4250.07F=r= =4.9790.07應(yīng)力狀態(tài)系數(shù):即_1n=——-一=1.4-3p=(K-Q)n=(782-77.5)X1.43=1007P=BpV=1007X4.979X1450=725t

表2-3-5各道次計(jì)算結(jié)果道次￡1(%)￡2（%）E￡(%)bs(MPa)Q(MPa)K(MPa)l(mm)h(mm)10.0042.5025.50480.0070552.015.161.575242.50625054.50590.0095678.510.390.95362.5075.5066.80630.00102.5724.58.220.625475.5077.5073.22660.00107.5872.83.670.475577.5080.0077.30680.0077.57823.670.425道次zz2yXnl'(mm)P(MPa)P(t)10.6740.4540.100.781.5117.55727159920.6600.4360.240.821.5512.98904170430.7890.6150.41.21.9310.711244193140.4630.2130.530.851.585.771209100450.4300.180.5320.821.434.981007725第3章設(shè)備強(qiáng)度及能力校核3.1咬入能力校核軋機(jī)要能夠順利進(jìn)行軋制必須保證咬入符合軋制規(guī)律，所以對(duì)咬入條件進(jìn)行校核：Ah=D(1—cosa)a<P式中：D一工作輥直徑；騷一軋件的壓下量；a一咬入角；P一摩擦角原料在第一架軋機(jī)咬入比較困難，所以對(duì)第一架進(jìn)行咬入能力的校核。校核如下：oc=cos-1 =3.2而［=-京二，得到：B=tan-10.07=4.00由于蘭=32"：=、，因此，第一架軋機(jī)可以實(shí)現(xiàn)帶鋼順利咬入；其余各道次壓下量均小于第一道，所以都能順利咬入。

3.2軋輥強(qiáng)度校核表3-2-1軋輥許用應(yīng)力值許用應(yīng)力許用接觸應(yīng)力許用剪切應(yīng)力許用接觸剪應(yīng)力[a](MPa)[a1](MPa)[t](MPa)[t1](MPa)240240073730表3-2-2軋輥各部分尺寸輥身長(zhǎng)度輥身直徑 壓下螺絲中輥徑長(zhǎng)度輥頸直徑心距a（mm）L(mm）D（mm）l（mm）d（mm）工作輥17005401980180280支承輥1700145024301700750表3-2-3校核相關(guān)參數(shù)機(jī)架號(hào)軋制壓力軋輥轉(zhuǎn)速電機(jī)功率前張力后張力前后張力（t）(r/min)（KW）（MPa）（MPa）差（MPa）115992305500905040217043555500100901031931531550010510054100461755001101055572569555004511065

根據(jù)五機(jī)架冷連軋機(jī)軋制力考慮，現(xiàn)在對(duì)第二架軋機(jī)的軋輥進(jìn)行校核:圖3-2-1四輥軋機(jī)軋輥受力圖四輥軋機(jī)支撐輥與工作輥承受彎矩之比等于直徑比的四次方，其彎曲應(yīng)尸和4分配也和彎矩一樣，即：=二=三=三"二而P+P=P=17049KN，得到:Zg輥身:1）假定工作輥放在兩支點(diǎn)上，畫(huà)出其彎矩圖如下:如上彎矩圖，工作輥在其中間部位產(chǎn)生最大彎矩，如上面計(jì)算:哈=與倍-號(hào)=321600X =96480W-m由于水平張力差導(dǎo)致的彎矩為：T=90X1.15X1450-100X0.75X1450=41325歸輥身中部的合成力矩為:J2~Mg22=V964802-6198.75X6198.75=96678.9W-m工作輥在最大重車(chē)后的直徑D=540mm，因此輥身中部的最大彎曲應(yīng)力為:圖3-2-3工作輥輥頭圖96.67890.1X0.5496.67890.1X0.543=6?2AfPa<[a]所以，工作輥輥身符合要求。輥頭：由于工作輥傳動(dòng)，校核輥頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度。n= 5??二取二=二—二=5=一二=S3W::二5500=9549X =102217.8A/-mn 513.80102217.8 「「t=—-= = =15.3<[t]Wn0.208a3 0.208X0.3183a=(0.5.6)￡\所以，輥頭符合軋制要求。

3.3支承輥校核1）輥身:由上圖可知，在輥身中部產(chǎn)生最大彎曲力矩，其大小如上面所求:支撐輥在最大重車(chē)后的直徑為D=1450mm由上圖可知，在輥身中部產(chǎn)生最大彎曲力矩，其大小如上面所求:支撐輥在最大重車(chē)后的直徑為D=1450mm，則輥身中部的最大彎曲應(yīng)力為:2）輥頸2）輥頸TOC\o"1-5"\h\z6379.5 r「%= = T=20.9Af^a<[a]0.1X0.1X1.453 lj所以，支撐輥符合要求。16150.612430-1700 . X X10-3=2.9X106W-m2 2Mz圖3-2-4支撐輥彎矩圖X=68.7AfPa<[u]_Md_=68.7AfPa<[u]-O.ld/-o.lX0.7S3所以，輥頸軋制符合要求。3.4接觸應(yīng)力校核工作輥與支撐輥表面接觸產(chǎn)生接觸應(yīng)力，它將影響軋輥的軋制壽命，應(yīng)加以校核。計(jì)算接觸應(yīng)力使用赫茲公式：='"吃一咤）眼—、Nig式中：■■——接觸表面單位長(zhǎng)度上的負(fù)荷;七七一一相互接觸兩個(gè)軋輥的半徑;二二一一與軋輥材料有關(guān)的系數(shù)，軋輥材料相同，=0.305，E=190GPa，r1=270mm，r2=725mmp19767.3q=「=—————=11627/f